JPH0651865B2 - ポリプロピレン接着剤被覆テープ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はポリプロピレン裏打ちに接着剤の層をつけたも
のからなるテープに関する。

ポリプロピレンフイルムは、コストが低いこと、及び製
造中そのフイルムを延伸することによりそのようなフイ
ルムに生じさせることができる強度及び靭性により、接
着剤被覆テープ用の良好な裏打ちとして以前から認識さ
れてきた。しかしポリプロピレンフイルム裏打ちを使つ
て作つた従来技術の既知の接着剤被覆テープは、家庭、
事務所又は工場で見られる型の卓上分配器(テープを所
定の長さに切り取るための器具)上に通常取りつけてあ
る型の分配(dispense:所定の長さに切り取る)用刃につ
いた歯に対してテープを手で引張ることにより横に切断
することは容易ではなかつた。（例えばそのような刃
は、ミネソタ州セントポールのミネソタ・マイニング・
アンド・マニユフアクチユアリング・カンパニーから市
販されている商標名スコツチのＣ−４０型又はＣ−１５
型卓上分配器に取りつけてある分配用刃のような刃であ
る）。特にそのような分配用刃についている歯が、使用
していたため或は損傷を受けたため鈍くなつている場合
にはそうである。

従つて、二軸配向ポリプロピレン裏打ちを使つて作られ
た感圧接着剤被覆テープを使用することは、テープを切
断するために極めて鋭利なナイフ又ははさみの様な機構
を含んだ工場用設備によつて箱等にテープを適用できる
所では商業的に受け入れられることが判明しているが、
卓上分配器からテープを手で分配したいような一層一般
的な用途にとつては商業的に受け入れることはできない
ことが分つていた。その代り、非可塑化ポリ塩化ビニ
ル、セロフアン、或は酢酸セルロースから作られた裏打
ちを有するテープがそのような一般的用途で用いられて
いる。なぜならそのような卓上分配器上の分配用刃によ
つて手で切断することができる容易さ及び正確さをもつ
ているからである。（即ち、そのような裏打ちは分配用
刃上で大して伸びることなく、分配用刃についている歯
で、その切断用刃についた歯の形にそつくり似た鋸歯状
切断縁を裏打ちに生じ、本願第２図〜第５図に関して記
述した切断試験に類似したやり方でそのテープを切つた
時、分配用刃によつてテープを切るのに約１１ニユート
ンより小さい力がいるだけである）。

二軸配向プロピレンホモポリマー又は共重合体裏打ち或
はポリプロピレンとポリエチレンの混合物から作られた
裏打ちを手で切断する問題を解決する従来の試みは、米
国特許第４，０４５，５１５号及び４，１３７，３６２
号に記載されている。一般にこれらの試みは、製造中長
手方向よりも横方向に裏打を一層多く延伸する即ち配向
することを含んでいる。（例えば、長手方向ではわずか
１．２倍であるのに対し、横方向では７．５倍であ
る）。そのような不均衡な延伸は、裏打ちに横方向の繊
維状の部分を生じさせ、それらの部分の間で裏打ちを手
で容易に裂くことができる。そのようなテープのあるも
のは更に、そのような引き裂きを始め易くするための切
り込みを与える少なくとも一つの粗い縁が設けられてい
る。しかしそのようなテープは長手方向に余りにも伸び
易いため、使用中希望の強度特性を与えられないことが
ある。亦、そのようなテープは上述の卓上型分配器に用
いられている分配用刃で手で容易に切ることはできず、
むしろそのような刃によつて切り込みが入るだけであ
り、次に刃の切断縁に沿つて或は沿はずに、繊維状部分
間で引き裂かれる。之は分配用刃の切断縁に沿つて正確
に切りたい時には欠点になる。

強度の大きなポリプロピレンフイルムを、最初に第一即
ち長手方向にフイルムを延伸し、次に第二即ち横方向に
延伸し、次に再び第一の長手方向に延伸して、包装に一
般に用いられる強いフイルムを生成させることにより作
ることができることは知られているが（米国特許第４，
１３４，９５７号及び特開昭56-51329号参照）、これ迄
そのようなポリプロピレンフイルムは、テープ用裏打ち
として既に使用されているポリプロピレンフイルムの場
合より切断しにくいと思われてきたことは明らかであ
る。

本発明は、上述の市販の卓上分配器で用いられている型
の分配用刃で手で容易且つ正確に切ることができる二軸
配向ポリプロピレンフイルム裏打ちに接着剤の層を被覆
したものからなるテープを与える。

全く思いがけなく、ポリプロピレンフイルムを先ず第一
即ち長手方向に延伸し、そして第二即ち横方向に延伸
し、次いで再び第一方向に延伸してその強度を通常得ら
れる水準より高く増大させ、それからそのフイルムを接
着剤被覆テープ用裏打ちとして用いると、そのテープ
は、本願第２図〜第５図に関連してここに記載する方法
に従つてその装置で試験した時、約１３ニユートンより
小さな力で、上記卓上型分配器の分配用刃によつて手で
容易に横に切れ、分配されることが発見された。

テープにそのような望ましい切断又は分配特性を与える
ためには、テープに含まれるポリプロピレン裏打は、第
一即ち長手方向に約３０％延伸できる前に切れるのがよ
い。最も良く分配するためには、裏打ちは長手方向に約
１１％延伸できる前に切れるのが好ましい。亦、裏打ち
は長手方向の繊維状化を防ぐため、横方向に充分な配向
をもつべきである。切れる前に横方向に約４０％を超え
るまで延伸することができる上述の如き二軸配向ポリプ
ロピレン裏打ちフイルムは、そのような繊維状化を示さ
ないことが判明している。

上記物理的性質を有するポリプロピレンテープ裏打ち
は、０．７〜４．０の範囲の溶融流動指数（melt flow
index）を有するアイソタクテイツク（isotactic）均質
重合体プロピレン樹脂から作られている。そのようなテ
ープ裏打ちは、その範囲外の溶融流動指数をもつ樹脂か
ら、或は異なつた溶融流動指数をもつポリプロピレン樹
脂の混合物、或は共重合体又はポリプロピレンと他の樹
脂との混合物からも、それら樹脂の大部分がポリプロピ
レンである限り（例えばポリプロピレンが約８５％を越
える）、作ることはできるであろうと予想される。更に
当分野で既知の種々の充填剤及び（又は）添加物も、
色、酸化防止剤等々を与えるなどの目的でポリプロピレ
ン裏打ちに添加することができると予想される。従つて
ここでテープ裏打ちを言及するのに用いる「ポリプロピ
レン」とは、そのような他の樹脂、ブレンド、混合物、
充填剤及び添加剤を含むものと解釈されるべきである。

ポリプロピレンテープ裏打ちの厚さは、約０．００１３
〜０．００５cmの範囲にあるべきであり、その下限は裏
打ちから作られるテープが余りにも薄く取り扱いにくく
なる裏打ち厚さによつて決定され、上限はその裏打ちか
ら作られたテープが余りに堅くなり過ぎ、手で分配しに
くくなる裏打ち厚さによつて決定される。約０．００２
５〜０．００４１cmの厚さの範囲内のテープ裏打が、そ
れらから作ることのできるテープの手触り、可撓性、強
度及び分配特性のため好ましい。

テープを形成するため裏打ちに被覆する接着剤は、圧
力、熱又はその両方によつて活性化でき、アクリレー
ト、ゴム樹脂又はシリコーンの如き従来のどんな型のも
のでもよい。接着剤は従来の被覆重量（例えば０．００
１７〜０．００３４ｇ／cm²）で適用してもよい。テー
プをつくるため接着剤を異常に大きな被覆厚さで用いる
ことは、同じ裏打ちで同じ接着剤をもつと薄く被覆した
テープと比較してそのテープの分配性に悪影響を与える
ことが判明している。

ポリプロピレン裏打ちは、もし望むなら、その裏打ちに
対する接着剤の接着性をよくするため、従来の下塗り、
炎、コロナ放電、或はその他の表面処理によつて処理し
てもよく、接着剤層とは反対側の裏打ち表面を、全て接
着剤被覆テープ製造法でよく知られているように、テー
プをコイル状に巻いた時、裏面に接着剤層が接着するの
を抑制する低接着裏処理剤（LAB）として知られている
慣用の材料で処理してもよい。

一般に、上述した希望の分配特性を有する二軸配向ポリ
プロピレンフイルムは、(1)ポリプロピレンシートを注
型し、(2)注型シートを、裏打ちの長手方向となる方向
にその最初の長さの３〜７倍の率で延伸することによつ
てその方向に配向し、そして裏打ちの横方向となる方向
にシートの最初の幅の大きさの３〜１０倍の率で延伸す
ることによりシートをその方向に配向し、（両方の配向
は順次行うか又は同時に行うことができる）、そして
(3)裏打ちの長手方向となる方向に再びシートを一回以
上延伸して、最初の長手方向及び横方向の延伸をした後
のその長さに対し１．５〜５倍の合計延伸率を生ずるよ
うにする、ことによつて作ることができる。そのような
シートの延伸は当分野で知られているように、市販装置
で連続的に行うことができる。

本発明を図面を参照して更に記述する。いくつかの図面
中同じ番号は同じ部品を示す。

第１図に関し、そこには本発明による或る長さのテープ
が番号１０で全体的に示されている。そのテープ１０
は、上述の型の市販卓上型分配器の切断刃で横にそれを
切ることにより手で容易に分配することができると共に
良好な強度を有する。

一般にテープ１０は二軸配向ポリプロピレン裏打ち層１
２を有し、その裏打ち層は約０．００１３〜約０．００
５cmの範囲の長さをもち、縁１１に平行な第一方向即ち
長手方向に、約２５×１０⁵KPa（キロパスカル）を越え
る１％延び率で測定した弾性割線モジユラス（secant m
odulus of elasticity）をもち、長手方向に約３０％延
伸できる前に切れ、縁１３に平行な第二方向即ち横方向
に、前記第一方向の繊維状化を最小にするため充分な配
向を有する。裏打ち層１２の一方の側には、多くの既知
の接着剤のいずれでもよいが、接着剤の層１４が被覆さ
れており、接着剤層とは反対の表面１５には低接着裏処
理剤が被覆されていてもよい。

テープ１０は第一方向に長いものとして例示されている
が、或る目的にとつてはテープ１０の切断長さは、非常
に幅の広い透明テープ（例えば１５cm幅）を、出荷ラベ
ル等を覆うのに使うためその幅より短い長さに切断する
場合のように、第一方向よりも第二方向の方が長い大き
さをもつこともある。どの場合でもテープ１０は第二方
向即ち第一方向を横切る方向に切断されるものと考えら
れ、卓上分配器で典型的に用いられている種々の型の切
断刃で手で容易に第二方向に切断される。

試験装置 第２図、第３図、第４図及び第５図は、ミネソタ州セン
トポールのミネソタ・マイニング・アンド・マニフアク
チユアリング・カンパニーから売り出されているＣ−１
５又はＣ−４０型分配器で現在用いられている型の新し
い切断刃でテープ２１（本願で記載するテープ１０の如
きもの）を切断即ち分配することのできる容易さ及び正
確さを試験するための装置２０を例示している。

装置２０は水平面上に支持するのに用いられる低部２４
を有する枠２３、刃２２を枠２３の上端面２６上に固定
するのに用いられる万力状クランプ２５で、その上端面
２６が水平に対し約１０゜傾いているクランプ２５、試
験しようとするテープ２１のロール３１の芯３０を、ハ
ブ２９のための回転軸を上端面２６に対し全体的に平行
にして支持するために用いられる、ハブ２９が回転可能
に取り付けられた突出腕２８、及び予かじめ定められた
角度で刃２２上のテープ２１を切断するためテープ２１
を引張り、テープ２１を切断するのに必要な力を記録す
るための機構を有する。

約０．０５３cm厚のニツケルメツキ鋼から形成された刃
２２（第５図）は、(1)少なくともテープ２１と同じ幅
と、刃２２を横切つて伸びているテープの長手方向に相
当する方向に約０．４cmの長さを有する長方形の陸状部
分３２で、テープ２１の接着剤被覆が一時的に付着され
る全体的に平らな陸状上面３３を定める陸状部分、(2)
陸状部分３２の一方の縁に、その陸状部分に対し直角に
配置された支持部分３４で、板３５と枠２３との間にね
じ３６によつて（板３５とねじ３６はクランプ２５中に
含まれている）、陸状部分３２の下面が上端面２６に相
当するようにして支持されている支持部分３４、及び
(3)支持部分３４と反対側と陸状部分３２の縁にある全
体的にＵ字型の部分３８を有する。各歯３９は、(1)一
般に三角形をしており、(2)陸状部分の表面３３の面と
同じか又はそれよりわずかに低い所に先端がきており、
隣りの歯の先端３９から約０．１cmだけ離れており、
(3)Ｕ字型部分３８の末梢表面４０（その表面４０は陸
状表面３３に対し直角に配置されている）と、Ｕ字型部
分３８の上部表面４１（この上部表面４１は陸状表面３
３に対し約１２０゜の角度で形成されている）との交線
によつて定められ、そして(4)陸状表面３３の面内で測
定して約９０゜の末梢先端角度をもつている。

陸状表面３３は、テープ２１の接着剤被覆をそれへ一時
的に付着させて、歯３９でテープ２１を切る間、テープ
２１の付着部分が前へ動くのを抑制するために用いられ
る（別法として試験すべきテープを、もしテープ上の接
着剤が感圧性でないならば、陸状表面３３に留めてもよ
いであろう）。刃２２は枠２３の上端面２６より上に配
置し、歯３９の先端と陸状表面３３によつて定められる
平面が水平に対し約１０゜の角度４２（第４図）になる
ようにクランプ２５で固定する。

テープ２１をそれを切るために予かじめ定められた角度
で歯３９に対し引張り、テープ２１を切断するのに必要
な力を記録するための機構には、１０ポンド×０．１ポ
ンド・チヤテイリオン・ゲージ（Chatillion gauge）と
して知られている型の力測定ゲージ４４が含まれてい
る。そのゲージはニユーヨーク州キユーガーデンスのジ
ヨーン・チヤテイリオン・アンド・サンズ・インコーポ
レーシヨン（John Chatillion and Sons,Inc.）からDPP
−１０型ゲージとして市販されている。その力測定ゲー
ジ４４は、軸方向に移動可能なプランジヤー４５をも
ち、そのプランジヤーの一端には円筒状テープ接着部材
４７を両端で支えるヨーク４６があり、その接着部材４
７は軸がプランジヤー４５の軸に対し横に配置されてお
り、その周囲の接線がプランジヤー４５の軸と一線にな
るようにしてある。ヨーク４６とは反対側のプランジヤ
ー４５の端は、ゲージ４４のケース４８内に軸方向に滑
動できるように取りつけてあり、ケース４８内の、プラ
ンジヤー４５に適用された外向きの力をダイアル４９に
記録するようになつている機械に連結されており、その
機械はダイアルの読みが解放ボタン５０を動かすことに
よつて解放される迄、プランジヤー４５に加わつた最大
の力に相当するダイアル４９の読みを維持するようにな
つている。力測定ゲージのケース４８は枠２３に或る機
構（図示されていない）によつて取りつけてあり、その
機構は、プランジヤー４５の軸と一線になつた道に沿つ
て力測定ゲージ４４のケース４８を最初の試験位置から
最終試験位置へ動かすようにスイツチ５１及び５２で操
作でき、ケース４８は０．７６ｍ／分の一定速度で刃２
２から遠ざかつていき、続いてケース４８はスプリング
５４の影響でその最初の位置へ戻すように作動する。プ
ランジヤー４５の運動路は、垂直に対し約３０゜の角度
５３（第２図）で傾いており、陸状表面３３に接着され
たテープ２１の縁によつて規定される二つの面に平行
に、且つそれらの面の中間にあり、刃２２の歯３９と一
線になつている。

特定のテープ２１を切断するのに必要な力を試験するた
め、テープ２１のロール３１は装置２０のハブ２９に取
りつけてある。或る長さのテープ２１をロールから引き
出し、刃２２をまわつて配置し、平らな陸状表面３３に
接着させ、テープの端を滑らかにテープ接着部材４７に
接着させ、テープが刃２２の歯３９をまわつて伸びてい
るがそれに対し張力がかからないようにする。次に駆動
機構をスイツチ５１及び５２によつて作動させ、ケース
４８をその最初の位置から最終位置へ移動させる。その
動きは、歯３９が前記角度で傾けてあるため、歯３９を
越えて陸状表面３３とテープ接着部材４７との間に伸び
るテープに張力が一方の端から始まつて加えられるた
め、テープ２１は次第に歯３９によつて横に切断されて
いく。歯３９に沿つてテープ２１を切断するのに要する
力をダイアル４９に記録し、そのダイアル４９は試験中
に生じた最大力の読みを維持する。

市販の感圧接着テープの分配特性の一例を与え、それに
対し他のテープを比較するため、ミネソタ州セントポー
ルのミネソタ・マイニング・アンド・マニフアクチユア
リング・カンパニーから商標名ハイランド（Highland）
５９１０テープとして市販されているセロフアンフイル
ム裏打ちを使つて作つた感圧テープについて試験を装置
２０で行なつた。このテープは上記型の卓上分配器によ
り手で分配するのに適度に容易なテープであると考えら
れている。ハイランド５９１０テープの切断力は約１
０．７ニユートンであつた。そのテープは目立つ程伸延
びず、歯に正確に沿つて切れ、分配されたテープ上に鋸
歯状の切断端を生じ、テープの切断長さはその新しく切
断された端に隣接してゆがんではなかつた。

例及び試験結果 次に、本発明による感圧接着テープの８枚の例について
その製造、及びそれらの物理的性質及び分配特性の試験
について記述する。又本発明によるテープに必要な物理
的特性をもたないポリプロピレン裏打ちをもつテープの
製造及びそれらの物理的特性及び分配特性の試験につい
て記述する。それらのテープのそのような試験及び付加
的物理的性質のデーターを、比較し易いように、それら
テープの分配特性を比較する基になるハイランド５９１
０テープの分配特性と共に次の表に示す。各例で作られ
たテープの裏打ちに用いた仕上がりフイルムについて、
それらの例及び表に列挙した物理的性質についての各値
を決定し、テープ切断力についてそれらの例及び表に列
挙した各値を決定するために、１０回の試験を行なつ
た。これらの試験からのデータを、標準統計法に従つて
分析し、列挙の平均値を決定し、決定された平均値のほ
とんどに対する標準偏差を例中に記載してある。そのよ
うな試験からの平均値又はそれらから誘導された値が特
許請求の範囲中に記載されている場合、そのような平均
値は、それらが得られた試験から得られた標準偏差値を
含めたものとして解釈さるべきであり、同じやり方で得
られた平均値に対してのみ比較さるべきである。

例 １ ポリプロピレンフイルムを幅出し（tenter）法として知
られている方法により製造した。ペンシルバニア州フイ
ラデルフイアのアルコ・ケミカル社（Arco Chemical C
o.）から得られた名目上の溶融流動指数が２のアイソタ
クテイツクプロピレンホモポリマー樹脂を、安定な均質
溶融物を生ずるように押し出し器バレル温度を調節した
単一スクリユー押し出し器の供給ホツパーへ供給した。
ポリプロピレン溶融物を平らなシートダイを通して、６
０℃の水が循環している回転注型用車上へ押し出した。
注型用車はポリエチレンの注型シートを０．１９cm厚の
注型シートを生ずるように調節した速度で、３０℃に維
持した急冷用水浴を通して運んだ。その注型されたシー
トは次に、内部から約１２７℃〜１３６℃に維持された
最初の一連の加熱ロール上を通り、次いで生成されるフ
イルム及びテープの最終的な第一方向即ち長手方向或は
第一機械方向になる方向に５．０：１と最初の延伸比を
得る異なつた速度で回転する二本の引張り用ニツプロー
ル間で延伸した。長手方向に配向したシートを、次に１
５９℃〜１７５℃の範囲の温度を有する多重加熱域をも
つ幅出し機（tenter）へ送り、二本の張出しレール間で
第二方向即ち横方向或は交差方向に８．８５：１の引張
り比で配向した。得られた０．００５cm厚のフイルムを
空気中で１６９℃の温度でアニール（anneal）し、両面
をコロナ処理し、縁を切りそろえ、親ロールへ巻き取つ
た。

他の別の操作で、親ロールからのフイルムを約１１１℃
〜１３６℃に最初維持した一連の加熱ロール上に通し、
次いで１．６：１の引張り比で長手方向に延伸した。そ
れはフイルムの長手及び横方向の収縮により０．００３
８〜０．００４cm厚の範囲の仕上がりフイルムをもたら
した。この仕上がりフイルムをロールに巻いた。ロール
からの仕上がりフイルムの部分の一方の側に、米国特許
第２，５３２，０１１号（参考のためここに記載する）
に記載された型のポリビニルカーバメート低接着性裏処
理剤（LAB）を被覆し、他方の側にRe２４，９０６（参
考のためここに記載する）に記載されている型のイソオ
クチルアクリレート／アクリル酸（IoA/AA）９５．５／
４．５共重合体感圧接着剤を０．００２１ｇ／cm²の量
で被覆した。得られた感圧接着剤（PSA）テープを大き
なロールに巻き取つた。次に大きなロールからのテープ
を１．２２cm幅に切り、試験のため２．５４cm径の芯上
に巻いた。

ロールからの最終フイルムの試料を次の性質を含めた物
理的性質について試験した。(1)長手方向の伸び％でそ
の伸び内でフイルムが切れる。その伸び％はASTM D ８
８２−８０ａの方法Ａに従つて測定された。但し、フイ
ルムを延伸するためのあご状部材は最初１０．１６cmの
間隔で、最初の延伸６％に対してはあご状部材の離れて
いく速度は５．０８cm／分で、その後は２５．４cm／分
のあご状部材分離速度を用い、破断時の力を記録した。
(2)フイルムの１％の延び率で測定した長手方向の弾性
割線モジユラスで、ASTM D８８２−８０ａに従つて測定
した。但し初期あご部材間隔及びそれが離れていく速度
は上述の通りであつた。同様に仕上がりフイルムの横方
向に同じ性質を測定した。芯に巻いたテープの試料を第
２図、第３図、第４図及び第５図に関して上述した装置
及び方法を用いて分配特性について試験した。試験デー
ターを表示し、標準統計法に従い分析した。得られた結
果を上記表に示す。

仕上がりフイルムの長手方向の伸び％は約５２．４％
（標準偏差５．７％）で、之はポリプロピレンフイルム
としては非常に低い値である。仕上がりフイルムの長手
方向の１％延び率における弾性割線モジユラスと破断強
度は、夫々約２９．９×１０^５KPa（標準偏差１．５×
１０^５KPa）及び２１．８×１０^４KPa（標準偏差０．７
×１０^４KPa）であり、それらはポリエチレンフイルム
としては非常に高い値であつた。切断力は約１０．４ニ
ユートン（標準偏差２．１ニユートン）で、之はハイラ
ンド５９１０テープに対する切断力と大体同じであり手
でテープを分配するには許容できる分配力と考えられ
る。又、ハイランド５９１０テープと同様に、そのテー
プは認められる程延びず、歯に沿つて正確に切れ、テー
プに鋸歯状切断縁を生じ、テープの切断された長さはそ
の新しく切断された縁に隣接してゆがんではいなかつ
た。

例 ２ 幅出し法を用いて、実施例１に記載したやり方でポリプ
ロピレンシートを注型することによりポリプロピレンフ
イルムを製造した。但し注型用車の表面温度は約２４℃
に維持し、注型用車の速度は約０．２１６cmの厚さをも
つ注型シートを生ずるように調節された。次にその注型
されたシートを約１１８℃〜１２７℃に内部から維持さ
れた最初の一連の加熱用ロール上に通し、次いで生成す
るフイルム及びテープの第一方向即ち、長手方向或は第
一機械方向になる方向に、５．１６：１の第一延伸比が
得られるように異なつた速度で回転する二本の引張り用
ニツプロール間で延伸した。長手方向に配向したシート
を次に、１６２℃〜１６８℃の範囲の温度をもつ多段加
熱域をもつ幅出し機へ送り、６．４：１の引張り率で二
本の幅出し機レール間で第二方向即ち横方向即ち交差す
る方向に配向した。次に幅出ししたフイルムを内部から
１６３℃に維持された二本の引張り用ニツプロール間で
延伸した。それらの引張りロールは、２．０：１の引張
り率で２回目として長手方向にシートを引張るように異
なつた速度で回転させた。得られたフイルムは０．００
３３cm厚で、１４０℃でアニールし、一方の側をコロナ
処理し、縁を切りそろえ、親ロールへ巻き取つた。

別の操作で、親ロールからのフイルムの他の側をコロナ
処理し、これによつて両面がコロナ処理された仕上がり
フイルムを生成させた。

例１の場合の如く、仕上がりフイルムを同じLAB及びIoA
／AA接着剤を用いてPSAテープへ変えた。接着剤を被覆
する前の仕上がりフイルムの物理的性質及びテープを切
るのに要する力は、例１に記載のやり方で試験した。得
られた結果を上記表に示す。

仕上がりフイルムの長手方向の伸び％、１％延び率にお
ける弾性割線モジユラス及び破断強度は、夫々４０．４
％（標準偏差９．３％）、３４．９×１０^５KPa（標準
偏差５．６×１０^５KPa）及び３５．０×１０^４KPa（標
準偏差５．９×１０^４KPa）であつた。それらは、例１
のフイルムと比較してフイルムに加えた長手方向の延伸
が一層大きいことを反映しており、例１のテープの切断
力より小さい８．９ニユートン（標準偏差２．５ニユー
トン）のテープ切断力をもたらしていた。テープは又、
例１のテープが示していた他の良好な分配特性を示して
いた。

例 ３ 例２に記載したのと同じやり方でフイルムとテープを製
造し、試験した。但し最初の一連の加熱用ロールの内部
温度は約１２２〜１３６℃へ高くし、幅出し機の多段加
熱域の温度は約１６１〜１７０℃に変え、二本の加熱し
たニツプロールの温度は１６４℃へ高め、長手方向の第
二の引張り比を２．３：１に増加した。得られた結果は
上記表に記載してある。

フイルムの長手方向の伸び％、１％延び率における弾性
割線モジユラス及び破断強度は、夫々、２５．８％（標
準偏差６．０％）、３２．４×１０⁵KPa（標準偏差１．
４×１０⁵KPa）及び２８．１×１０^４KPa（標準偏差
４．３×１０⁴KPa）であり、このことは例１及びこの場
合に比較してフイルムに加えた長手方向の延伸が一層大
きかつたことを反映しており、例１及び２の両方のテー
プよりも小さな８．６ニユートン（標準偏差２．１ニユ
ートン）のテープ切断力をもたらしていた。テープは
亦、例１及び２のテープが示す他の良好な分配特性をも
示していた。

例 ４ 再び幅出し法を用いて、例１に記載したやり方でポリプ
ロピレンシートを注型によりつくつた。但し、注型用車
の表面温度は約３６℃６に維持され、注型用車の速度は
０．２８５cm厚の注型シートを生ずるように調整され
た。次に注型シートは、１０７℃〜１２５℃に内部から
維持された最初の一連の加熱用ロールの上を通り、次い
で生成するフイルム及びテープの長手方向となる方向に
第一回目として４．３：１の延伸比でシートを引張るよ
うに異なつた速度で回転する二本の引張り用ニツプロー
ル用で延伸した。次に長手方向に配向したシートを、１
５７℃〜１７５℃の範囲の温度を有する多段加熱域をも
つ幅出し機へ送り、二本の幅出し機レールの間でシート
を６．５：１の比で横に引張ることにより横に配向し
た。次に幅出ししたフイルムを、１６５℃に内部から維
持した二本の引張用ニツプロールで、二回目として２．
３：１の比でシートを長手方向に引張るように異なつた
速度で回転する二本のロールの間で長手方向に延伸し
た。フイルムは次に１５７℃に内部から維持されたアニ
ール用ドラム上を通過し、一方の側をコロナ処理し、縁
を切りそろえ、親ロールに巻き取つた。

他の操作として、親ロールからのフイルムを、１３２℃
の表面温度に維持された第三の一連の加熱された遊びロ
ールを通り、長手方向に１．３６：１の第三の引張り比
が得られるように異なつた速度で回転する二つの異なつ
た組の引張り用ニツプロールの間で延伸された。このよ
うにして形成された中間的フイルムを、次に再びロール
に巻いた。

中間的フイルムを再び前のパラグラフで述べた処理装置
に通した。但し引張り用ニツプロールはフイルムを長手
方向に１．１９：１の第四の引張り比を得るように異な
つた速度で回転させた。このようにして形成された仕上
がりフイルムを次にロールに巻いた。

その仕上がりフイルムから、そのフイルムのコロナ処理
した表面に９５．５／４．５のIoA／AA感圧接着剤を約
０．００２ｇ／cm²被覆することにより、テープ試料を
つくつた。接着剤を被覆する前に仕上がりフイルムにつ
いて物理的性質を測定し、テープ試料については例１に
関して上述したやり方で縦に切つた後、分配性について
測定した。得られた結果を上記表に示す。

フイルムの長手方向の伸び％、１％延び率における弾性
割線モジユラス及び破断強度は、夫々、１１．２％（標
準偏差１．３％）、５０．６×１０⁵KPa（標準偏差５．
７×１０⁶KPa）及び３５．５×１０⁴KPa（標準偏差２．
７×１０⁴KPa）であつた。このことは例１、２及び３に
比較して、フイルムに加えた長手方向の延伸がなお一層
大きかつたことを反映しており、例１、２及び３のテー
プの切断力に比較して、８．１ニユートン（標準偏差
０．９ニユートン）の一層低いテープ切断力をもたらし
ている。テープは亦、例１、２及び３のテープによつて
示された他の良好な分配特性をも示していた。

例 ５ 例４について上述したのと同じやり方でフイルム及びテ
ープをつくり、試験した。但し用いられたアイソタクテ
イツクプロピレンホモポリマー樹脂は、名目上約０．７
の溶融流動指数をもつていた。注型シートの厚さは０．
３０５cmに増大した。最初の一連のロールの内部温度は
１１６℃〜１３２℃へ高くした。最初の長手方向の引張
り比は５．０：１に増加した。幅出し機温度の範囲は１
６０℃〜１６８℃へ変えた。横方向の引張り比は７．
９：１に増大した。第二の長手方向の引張りで用いた二
本の加熱されたニツプロールの内部温度は１６６℃へ増
大した。第二の長手方向の引張り比は１．７：１へ減少
させた。第三の長手方向の引張り比は、１．４４：１に
増大した。そして第四の長手方向の引張り比は１．１
６：１へ減少させた。得られた結果を上記表に示す。

フイルムの長手方向の伸び％、１％延び率における弾性
割線モジユラス及び破断強度は、夫々、１０．２％（標
準偏差３．０％）、４９．１×１０⁵KPa（標準偏差５．
７×１０⁵KPa）、及び２９．５×１０⁴KPa（標準偏差
４．５×１０⁴KPa）であつた。テープは本発明の８つの
例で記載したテープのうち最小の切断力である７．６ニ
ユートン（標準偏差１．２ニユートン）の切断力をもつ
ており、ハイランド５９１０テープの切断力の約3/4で
あつた。従つてそのテープは手で容易に分配できると考
えられた。テープは亦、例１、２、３及び４のテープに
よつて示された他の良好な分配特性をも示していた。

例 ６ フイルムを管状法として知られている方法により製造し
た。名目上溶融流動指数２のアイソタクテイツクポリプ
ロピレン樹脂を、単一スクリユー押し出し器の供給ホツ
パーへ送つた。押し出し器バレル温度を安定で均質な溶
融物を生ずるように調節した。その溶融物を溶融ポリプ
ロピレン管を生ずるように環状ダイを通して押し出し
た。管は整形用心棒へ送り、その上で狭くし、１４℃に
維持された水浴中で急冷した。

次に管の側壁を一対のニツプローラーで一緒にプレスし
て「つぶれた（lay-flaf）」管にし、第一の垂直延伸塔
へ送つた。一対のニツプローラーを延伸塔の下端に配置
し、第二の一対のニツプローラーをその上端に配置し
た。赤外線加熱器を上端に隣接して第二の一対のニツプ
ローラーの下に配置し、管を延伸温度へ加熱した。管が
塔の赤外線加熱区域を通過する時、同時に二方向へ延伸
した。二組の対のニツプローラーの間で管の中に取り込
まれた空気によつて管の横方向の延伸を制御し、二組の
対のニツプローラーの回転速度の差が長手方向の管の延
伸を制御した。横方向の引張り比を３．３：１、長手方
向の引張り比を４．０：１にするように条件を制御し
た。

次に延伸された管の壁を一緒にプレスして「つぶれた」
管にし、第二の一層大きな垂直の延伸塔へ送つた。この
塔は第一の塔と同様なやり方で操作した。但し管を延伸
温度へ加熱するのに１４０℃の加熱強制空気を用いた。
管を第二延伸塔中、異なつた速度で回転する二組の対の
ニツプローラー間で延伸し、１．５：１の第二の長手方
向の引張り比を得た。管は横方向に著しく引張ることは
しなかつた。

第二塔からの管をつぶして「つぶれた」管にし、二枚の
フイルムに縦に切り、各々のフイルムを親ロールへ巻い
た。

別の操作でフイルムを両面コロナ処理して仕上がりフイ
ルムをつくり、例１に記載したようにしてその仕上がり
フイルムからPSAテープ試料をつくつた。仕上がりフイ
ルム及びテープを例１に記載の如く試験した。得られた
結果を上記表に示す。

仕上がりフイルムの長手方向の伸び％、１％延び率にお
ける弾性割線モジユラス及び破断強度は、夫々、２７％
（標準偏差１２．０％）２７．６×10⁵KPa（標準偏差
０）、及び１３．２×１０⁴KPa（標準偏差０．６×１０
⁴KPa）であつた。（これらの値は例３で得られた値に匹
敵する）。テープは８．７ニユートン（標準偏差１．９
ニユートン）の切断力をもち、亦、最初の五つの例のテ
ープによつて示されている他の良好な分配特性を示して
いた。この例はテープの性質が仕上がりフイルムを作る
のに用いた方法（即ち幅出し法か又は管状法）には依存
せず、一つの方法によつて作られた仕上がりフイルムの
物理的性質にのみ依存するものであることを示してい
る。

例 ７ 例６に記載したのと同じ方法でフイルム裏打ちをつくつ
た。但し、第一延伸塔での横方向の引張り比は３．２：
１に減少させ、第一延伸塔での長手方向の引張り比は
１．５：１に保つた。再び別の操作で、フイルムを両面
コロナ処理し、仕上がりフイルムをつくり、例１に記載
したように、仕上がりフイルムからPSAテープ試料をつ
くつた。得られた仕上げりフィルム及びテープを、例１
に記載の如く試験した。得られた結果を上記表に示し
た。

仕上がりフイルムの長手方向の伸び％、１％延び率にお
ける弾性割線モジユラス及び破断強度は、夫々、１５％
（標準偏差４．２％）、３３．１％×10⁵KPa（標準偏差
５．７×１０⁵KPa）、及び１６．６×１０⁴KPa（標準偏
差２．９×１０⁴KPa）であり、これは例６のテープの切
断力より小さな７．９ニユートン（標準偏差２．４ニユ
ートン）のテープ切断力をもたらした。

例 ８ ポリプロピレンフイルムを幅出し法により製造した。名
目上溶融流動指数２のアイソタクテイツク均質重合体プ
ロピレン樹脂を単一スクリユー押出し機の供給ホツパー
へ送り込んだ。バレル温度を安定で均質な溶融物を生ず
るように調節した。ポリプロピレン溶融物を平らなシー
トダイを通して押し出し、２４℃の表面温度をもつ回転
注型用車上へ注型した。シートを更に注型用車によつて
３６℃に維持された水浴へシートを運び込むことにより
冷却した。注型用車の速度は０．２７９cmの厚さをもつ
注型シートを生ずるように調節した。注型シートを次に
約１１９℃〜１４３℃に内部から維持した第一の一連の
加熱用ロール上に通し、異なつた速度で回転する二本の
引張り用ニツプロールの間で延伸し、第一回目としてシ
ートを第一方向即ち長手方向、即ち第一機械方向に５．
１８：１の引張り比で引張つた。次に長手方向に配向し
たシートを１６０℃〜１７５℃の範囲の温度をもつ多段
加熱域をもつ幅出し機中へ送り、６．０：１の横方向の
引張り比で二本の幅出し機レール間で横方向に配向し
た。幅出ししたフイルムを次に二本の引張り用加熱ニツ
プロール間で延伸した。それらロールは夫々１６０℃と
１５４℃に内部から維持され、第二回目として１．８：
１の引張り比でシートを長手方向へ引張るように異なつ
た速度で回転させた。得られたフイルムは０．００５cm
厚で、１５２℃でアニールし、一方の側をコロナ処理
し、縁を切りそろえ、親ロールに巻いた。

別の操作で親ロールからのフイルムを他の側をコロナ処
理し、それによつて両面コロナ処理した仕上がりフイル
ムをつくつた。

別の操作で仕上がりフイルムの試料の一方の側に、米国
特許第３，２３９，４７８号（参考のためここに記載す
る）に記載されているようなスチレン／イソプレン・ブ
ロツク共重合体接着剤を0.0019ｇ／cm²の量で塗布し
た。その重合体は１５％のスチレンを含み、その樹脂は
９５℃の軟化点（ASTM E−２８のリング・アンド・ボー
ル法で測定した）をもつ、Ｃ₅オレフインとジオレフイ
ンの重合された混合物であつた。そしてフイルムの他方
の側には、米国特許第２，５３２，０１１号に記載され
ているようなポリビニルカーバメート低接着性裏処理剤
（LAB）を塗布した。得られたテープを大きなロールに
巻いた。次にその大きなロール型のテープを１．２７cm
幅に縦に切断し、テープ試験のため２．５４cm径の芯に
巻いた。

得られた仕上がりフイルムとテープを例１に記載したや
り方で試験した。結果を上記表に示す。

仕上がりフイルムの長手方向の伸び％、１％伸び率にお
ける弾性割線モジユラス及び破断強度は、夫々、４４．
２％（標準偏差５．９％）、２７．６×１０⁵KPa（標準
偏差０．７×１０⁵KPa）、及び２８．７×１０⁴KPa（標
準偏差２．０×１０⁴KPa）であり、このことはこの比較
的厚い仕上がりフイルムから作られたテープに対し、例
１及びハイランド5910テープの切断力と同様な１０．３
ニユートン（標準偏差５．３ニユートン）の切断力をも
たらしていた。

比較例 本発明によらない比較例として用いるための比較ポリプ
ロピレンフイルムを、例１に記載の仕方で幅出し法で製
造し、その例の親ロールに巻いたフイルムを製造した。
但し、ポリプロピレンシートは０．００４３cm厚の比較
ポリプロピレンフイルムを生ずるように注型した。比較
フイルムの部分（その比較フイルムは例１の第二パラグ
ラフで記載したやり方で、その例の仕上がりフイルムを
作るように更に長手方向に延伸することはしなかつた）
を、例１の仕上がりフイルムを用いてテープを作つたの
と同じやり方でテープを作るために用いた。そして比較
フイルムの試料及び比較フイルムから作つたテープを例
１に記載したやり方で試験した。得られた結果を上記表
に示す。

比較フイルムの長手方向の伸び％は、例１及び本発明の
他の例の伸び％より実質的に高い約１７０％（標準偏差
２０．７％）であつた。フイルムの長手方向の１％延び
率における弾性割線モジユラス及び破壊強度は、夫々、
約１０．２×１０⁵KPa（標準偏差２．１×１０⁵KPa）及
び１１．５×１０⁴KPa（標準偏差１．１×１０⁴KPa）で
あり、それらは例１及び本発明の他の例１％延び率にお
ける弾性割線モジユラス及び破断強度より実質的に低い
ものであつた。

芯に巻いたテープの試料を第２図、第３図、第４図及び
第５図に関して上述した装置及び方法を用いて、その分
配特性について試験した。得られた結果を上記表に示
す。

テープ切断力は約３３．５ニユートン（標準偏差６．１
ニユートン）で、ハイランド５９１０テープを切断する
のに必要な力の３倍を越えており、手で分配されるべき
テープとしては余りにも高過ぎると考えられる。テープ
は最終的に切断される前に延伸され、細くされ、そして
ひだがつけられるのは甚だ望ましくない。なぜなら切断
したテープ端部が歪み、不体裁な結果になり、テープが
付着される表面に平につけられなくなることがあるから
である。亦、或る場合には、テープの分配方法の新しく
切断した端が、その切断をした時に折れ曲つてくつつ
き、コイル状の端になり、それは不体裁であるのみなら
ず、基材に接着できなくなつたりする。

例からのデーターのグラフ 本発明による例からのデーターを比較分析し、プロツト
したものを第６図に示す。その図から分るように、仕上
がりフイルムの長手方向の破断時伸び％（ｘ軸に沿つて
示されている）と、本願第２図〜第５図に関して記述し
た装置により、仕上がりフイルムから作られたテープを
切断するのに必要な力の対数（ｙ軸に沿つて示されてい
る）との間にはほぼ直線関係が存在するように見える。
各例に対するこのようなｘとｙの値の座標は、第６図中
例番号をつけたプロツト点で示されている。

第６図のグラフは、テープを横に切断するのに必要な力
が、仕上がりフイルムの長手方向の破断時伸び％が減少
するに従つて減少することを示しており、この第６図の
グラフから、もし仕上がりフイルムの長手方向の伸び％
が１０％より低く減少すれば、一層低い横方向の切断力
を得ることができることを合理的に理論づけることがで
きる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による或る長さのテープの拡大斜視図で
ある。 第２図は本発明によるテープの分配特性を試験するのに
用いられる試験装置の立側面図である。 第３図は第２図の試験装置の上面図である。 第４図は第２図の試験装置の立前面図である。 第５図は第２図〜第４図の試験装置で用いられる切断刃
の拡大斜視図である。 第６図は本発明によるテープの例からの試験結果のグラ
フである。 １０……テープ、１２……裏打ち層、１４……接着剤
層、２０……試験装置、２２……刃、３２……陸状部
分、３９……歯、４４……力測定ゲージ、４５……プラ
ンジヤー、４６……ヨーク、４８……ケース、４９……
ダイアル。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 アンドリュー ヘイーミング ウオング アメリカ合衆国ミネソタ州セント ポー ル，３エム センター（番地なし) (56)参考文献 特開 昭52−30840（ＪＰ，Ａ) 特公 昭57−11345（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭55−9023（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭53−28058（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭54−7300（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭53−16433（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭53−2184（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭55−51727（ＪＰ，Ｂ２)

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】(a) 注型によりポリプロピレンシートを
   形成し、 (b) 該注型シートをその最初の長手方向の大きさの3〜
   7倍で同方向に延伸することにより、裏打ちの長手方向
   になる方向に該注型ポリプロピレンシートを配向し、 (c) 前記シートをその最初の幅の大きさの3〜10倍で横
   方向に延伸することにより、裏打ちの横方向となる方向
   に前記シートを配向し、 (d) 最後に裏打ちの長手方向となる方向にさらに1回ま
   たはそれ以上延伸して、前記最初の長手方向及び横方向
   の延伸後の長さに対して合計延伸率1.5〜5倍延伸させて
   二軸配向ポリプロピレンフィルムを形成し、そして、 (e) そのフィルムを接着剤で被覆して卓上テープ分配
   器から手で簡単に分配できるテープを形成する 工程により造られた、 厚さ0.013mm〜0.05mmの二軸配向延伸ポリプロピレンフ
   ィルムの裏打ち(12)と、その裏打ちの一表面上に被覆し
   た接着剤層(14)とからなるテープであって、前記裏打ち
   はその長手方向に30％延伸する前に切れ、その横方向に
   は切れる前に少なくとも40％延伸できる性質を有し、歯
   つき切断刃(22)を有する分配器から、13ニュートンより
   小さい切断力を用いて手で簡単に分配でき、前記切断刃
   で切断した時のこぎり歯状切断縁を有し且つ前記のこぎ
   り歯状切断縁に隣接して実質的にゆがみがないことを特
   徴とする上記テープ。
2. 【請求項２】裏打ち(12)が長手方向に少なくとも25×10
   ⁵キロパスカルの、1％の延び率における弾性割線モジュ
   ラスを有しそしてその長手方向に25％延伸するまえに切
   れる特許請求の範囲第1項に記載のテープ。
3. 【請求項３】裏打ち(12)がその長手方向に15％延伸する
   まえに切れる特許請求の範囲第1項に記載のテープ。
4. 【請求項４】前記長手方向に配向する工程(b)を前記横
   方向に配向する工程(c)のまえに行なう特許請求の範囲
   第1項〜第3項のいずれか1項に記載の方法。
5. 【請求項５】前記長手方向に配向する工程(b)と前記横
   方向に配向する工程(c)とを同時に行なう特許請求の範
   囲第1項〜第3項のいずれか1項に記載の方法。