JPH0647518A - 低圧鋳造装置及び低圧鋳造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 搬送溶湯のラドルからの溶湯の滴下が生じる
ことなく、またラドルからの注湯動作が短期間に実行可
能な低圧鋳造装置及び低圧鋳造方法を提供すること。 【構成】 ラドル３の底面部に給排口３ｃを形成し、ま
たラドル内部を選択的に大気と連通させる開閉手段４を
設け、溶湯を給排口３ｃよりラドル内に導いた後に大気
と遮断する。給排口の断面積は適切に設定されている。
また溶湯加圧機構５０がラドル内と接続可能に設けられ
る。 【効果】 ショットサイクルの短縮化、給湯量の安定
化、構造の簡略化が達成できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【産業上の利用分野】本発明は低圧鋳造装置及び低圧鋳
造方法に関し、特に溶湯を溶湯保持炉から金型の注湯部
に順次搬送して金型キャビティ内に溶湯を充填するため
の低圧鋳造装置及び低圧鋳造方法に関する。なお以下の
説明において、溶湯保持炉から金型へ溶湯を搬送するた
め溶湯を貯留搬送するラドルへ溶湯を導く場合を「給
湯」と称し、該ラドルから金型内へ溶湯を排出する場合
を「注湯」と称する。

【０００２】

【従来の技術】ダイカスト機の注湯口に溶湯金属を自動
注湯する場合には、一般に注湯量の精度を維持するこ
と、溶湯の温度低下を防止することが困難である。そこ
で、従来より様々な提案がなされてきた。例えば、特許
第８７７４７号公報では、一端に溶湯給排口が穿設され
たシリンダ内にピストンを摺動可能に設け、シリンダを
炉内の溶湯に浸した状態でピストンの一方向への摺動運
動によりシリンダ内に負圧を生ぜしめて炉内の溶湯金属
を溶湯給排口を通じてシリンダ内に流入せしめ、またピ
ストンの反対方向への摺動運動により、シリンダ内に維
持された溶湯を該給排口を通じて金型内に給湯する技術
が記載されている。

【０００３】また特開昭５０−１３２２５号公報記載の
発明では、上下動可能回転可能な支管を中心にして複数
の注湯管を放射状に配設し、支管内に吸気路、空室を形
成し、空室と注湯管とを腕管にて連通させ、吸気路に負
圧を導入することで、空室を介して腕管内に負圧を作用
させて溶湯釜内に浸された注湯管内に溶湯を真空吸引
し、所定の金型湯口位置まで回転搬送している。

【０００４】更に実開平２−４２７５１号公報記載の注
湯装置は、ロータリー式低圧鋳造のための装置であり、
ラドルの下端の給排口が溶湯に進入するまで下降させ、
これともに加減圧装置によってラドル内を減圧して溶湯
をラドル内に流入せしめ、所定量の溶湯が給湯されると
給排口がラドル内を移動可能に設けられた栓により閉塞
される。ラドルを金型上に搬送した後、ラドルを金型の
湯口に密着させ、加減圧装置によりラドル内をわずかに
減圧して金型内への注湯をコントロールし、その後ラド
ル内を大気圧に戻して注湯を促進させている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記従来の給湯装置で
は、次のような問題点が依然存在する。まず特許第８７
７４７号公報では、シリンダピストン機構が用いられて
いるため、摺動部に溶湯が侵入し、それが固化すると爾
後の給湯がなし得なくなる。特に小容量の溶湯給湯作業
の場合にはシリンダ内に吸引された溶湯の熱容量が低下
し温度低下をきたすのでこの欠点が顕著となる。また溶
湯がピストンの反対側にまで侵入すると、ピストン往復
動作機構にまで損傷を与えることとなる。また負圧を利
用した吸引であるので、シリンダ内の溶湯の挙動が激し
く湯面が静止するまでに比較的時間を要することが考え
られる。湯面が静止しないままにシリンダを上昇させる
と、シリンダ内の湯量がばらつき、精度の高い給湯がな
し得なくなる。

【０００６】特開昭５０−１３２２５号公報記載の発明
では、支管の周りに複数の注湯管を放射状に設けてお
り、支管や注湯管内に複雑な形状の通路を形成しなけれ
ばならず、構成が複雑であり、装置製造コストが高くな
るという欠点を有する。また、負圧による溶湯の吸引を
行うため、溶湯が急激に注湯管に流入し、注湯管に連通
する腕管等の管路内にも溶湯が侵入する可能性が高く、
該管路に溶湯が付着凝固し、管路を閉塞すると、次回の
給湯作業が不可能となる。また、真空吸引であるため上
記した特許発明における欠点と同様な欠点が生じる。

【０００７】実開平２−４２７５１号公報記載の発明で
も加減圧装置を用いてラドル内に給湯しているので減圧
の程度が大きいと上述したと同様な欠点を有する。ま
た、給排口は栓により閉塞、開口されるので、給排口の
外周部に溶湯カス例えばアルミが堆積し固化すると、注
湯時にラドルと金型との密着性が阻害されて注湯に支障
をきたすことになる。また給排口内周部や栓の外周部に
アルミカスが付着すると、栓が完全に給排口を閉鎖でき
ないので搬送時にラドル内の溶湯の漏出を招くこととな
る。更に、注湯時にいったんラドル内を減圧しているの
で、給排口よりラドル内の溶湯に空気が進入し易くなり
鋳造品に鋳巣が生じるおそれがある。また減圧の程度如
何によっては注湯不能ともなり、何回か試行錯誤により
減圧度を決定する必要があるので、圧力調整が煩雑とな
る。

【０００８】そこで本発明は、小量の注湯であっても搬
送溶湯の温度低下を生じることなく、かつ溶湯搬送時ラ
ドルからの溶湯の漏出を防止可能として給湯量の精度を
低下させることなく、また注湯時にラドル内への空気の
侵入が生じることがなく、溶湯が装置の動作に対して何
等悪影響を与えることのない、ショットサイクルの短縮
化を可能とした低圧鋳造装置及び低圧鋳造方法を提供す
ることを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、底部に溶湯の給排口が形成されたラドルと、
該ラドルの内部と接続され該ラドル内部を選択的に大気
と連通遮断する開閉弁手段と、該ラドルを溶湯の保持炉
と金型の注湯部との間を移動させるラドル移動手段とを
備え、該ラドルを該金型注湯部に押圧して該ラドル内の
溶湯を該金型のキャビティ内に低圧で充填する低圧鋳造
装置において、（ａ）該給排口の断面積を２０平方ミリ
メートル乃至８０平方ミリメートルとし、（ｂ）該開閉
弁手段に接続して該ラドル内の溶湯を排出するための溶
湯加圧機構を設けた低圧鋳造装置を提供している。

【００１０】本発明では更に、ラドル底部に形成した給
排口より溶湯をラドル内に給湯する給湯工程と、該ラド
ルを金型の注湯部まで移動させる移動工程と、該給排口
から該ラドル内の溶湯を金型キャビティに低圧で充填す
る充填工程と、所定時間経過後型開きして鋳造品を該金
型から取り出す鋳造品取り出し工程とを有する低圧鋳造
方法において、（ａ）該給湯工程は、ラドル内部と大気
と連通して該給排口より溶湯を該ラドル内に給湯する工
程を有し、（ｂ）該移動工程は、ラドル内部を大気と遮
断した後に該ラドルを該金型注湯部まで移動する工程を
有し、（ｃ）該充填工程は該ラドルを該注湯部に対し押
圧して密着させ、該ラドル内部を大気と連通させて該溶
湯を大気圧と該溶湯の自重で該金型キャビティに充填す
る第１工程と、所定時間経過後に溶湯加圧機構を作動さ
せて加圧下で該溶湯を充填する第２工程とを有し、
（ｄ）該金型キャビティへの溶湯充填完了後に更に溶湯
を加圧しながら凝固させる凝固工程を有する低圧鋳造方
法を提供している。

【００１１】

【作用】ラドル内に溶湯を給湯する場合には、開閉手段
によりラドル内部を大気と連通させ、ラドルを所定高さ
に維持して炉の溶湯内に浸す。給排口は溶湯の侵入を与
えるに十分の断面積を有しているので、炉内の溶湯は炉
の湯面と同一の高さになるまで自然にラドル内部に侵入
する。所定量の溶湯がラドル内に蓄えられると、開閉手
段を動作して、ラドル内部と大気とを遮断する。大気と
の遮断を維持しつつその後ラドルを注湯部まで搬送する
のであるが、給排口は溶湯の滴下を防止するに十分な表
面張力を生ぜしめる断面積を有しているので、溶湯の搬
送中、溶湯の漏出は生じない。またこの際には溶湯の自
重により溶湯がわずかに下降し給排口部分に膨出するの
であるが、そのため溶湯貯留空間内に密封された空気の
体積はその分増加することとなり、その内圧がわずかに
低下するので溶湯保持能力が更に向上する。かかる観点
からも溶湯の給排口部分の表面張力は該給排口部分の溶
湯の膨出に打ち勝つような断面積が選択されているので
ある。給排口が注湯部に到着整合すると、開閉手段を動
作して、再度ラドル内部を大気と連通させ、溶湯の自重
並びに大気圧を利用して注湯する。また溶湯加圧機構が
作動して低圧力の圧力流体が開弁状態にある開閉手段を
介してラドル内の溶湯面に供給されるので溶湯の排出が
促進される。

【００１２】

【実施例】以下本発明による低圧鋳造装置の第１実施例
について図１乃至図２を参照しながら説明する。図１は
給湯状態を、図２は注湯状態をそれぞれ示す。本実施例
に用いられるラドル３は、溶湯２をプールする保持炉１
内に移動可能に浸漬される。ラドル３の上部は開放され
て上部開放部３ａをなし、底部３ｂはテーパ状をなしそ
の頂部に給排口３ｃが形成されている。上部開放部３ａ
は蓋部５が嵌合されて閉塞されしかして溶湯貯留空間３
ｄが提供される。蓋部５には貫通孔５ａが穿設されてお
り貫通孔５ａは管１１を介して開閉手段４と接続されて
いる。また蓋部５にはラドル３の下降量を調節するため
の溶湯検出センサー７１が取り付けられている。なお該
溶湯検出センサー７１は後述する鋳造機の制御部６０に
接続されている。

【００１３】開閉手段４は、ブロック８とブロック開閉
機構１９とを有する。ブロック８には流体通路８ａが形
成され、その一端は管１１と接続され、他端８ｂはブロ
ック開閉機構１９と接続されている。ブロック開閉機構
１９は該他端８ｂが大気との連通を遮断される第１の切
替位置１９Ａと、該他端が大気と連通する第２の切替位
置１９Ｂとに切替可能なソレノイド１９ａを有する電磁
切替弁１９により構成される。その切替動作は鋳造機の
制御部６０とソレノイド１９ａとを接続し、ソレノイド
１９ａに切替信号を出力することによりなされる。

【００１４】上記ラドル３と開閉手段４とは給湯部１２
を構成し、該給湯部１２は昇降手段１３に接続されてい
る。昇降手段１３は、鋳造機の制御部６０と接続された
駆動モータ１４と、該駆動モータ１４に結合されたボー
ルネジ１５と、ボールネジ１５に螺合するスライダ１６
とにより構成され、該ブロック８がスライダ１６に取付
けられている。駆動モータ１４の回転によりボールネジ
１５が回転し、その結果スライダ１６が上昇または下降
するので、該給湯部が上昇下降することとなり、ラドル
３の炉１内への浸漬量が調節可能となる。昇降手段１３
は走行レール等の搬送手段１７に接続されており、ラド
ル３を水平方向に搬送して該ラドルの給排口３ｃを後述
の金型注湯口まで到達させ、また、該ラドル３を保持炉
１方向に逆走させるよう構成されている。

【００１５】該開閉手段４は溶湯加圧機構５０と接続さ
れている。溶湯加圧機構５０は注湯開始後所定時間内に
低圧力流体をラドル３内に作用させ、ラドル３内の溶湯
の排出を促進するために設けられている。そのため溶湯
加圧機構５０は、空気又は不活性ガスの圧力流体源３２
と、ライン４０ｂにて圧力流体源３２に接続される圧力
調整弁３０と、ライン４０ａにて圧力調整弁３０と接続
される電磁切替弁２１と、ライン４０ａ上で該圧力調整
弁３０と電磁切替弁２１との間に接続されるインジケー
タ３１と、ライン４０ｃにて電磁切替弁２１、１９との
間に接続される逆止弁付流量制御弁２２とにより構成さ
れる。電磁切替弁２１は鋳造機の制御部６０と接続され
るソレノイド２１ａを有し、圧力流体源３２と電磁切替
弁１９とを流体的に接続させる第１の切替位置２１Ａ
と、両者の接続を遮断する第２の切替位置２１Ｂとに切
替えるよう構成されている。逆止弁付流量制御弁２２
は、電磁切替弁２１に動作指令信号が出力されて第１位
置２１Ａに切換えられ圧力流体源３２からの流体が配管
４０ｃに流入可能となったときに、圧力流体源３２が本
来有する大容量の圧力流体を小容量に制限してラドル３
内の溶湯に作用させるために設けられている。上記した
ラドル３の溶湯保持原理を図３乃至図５を用いて説明す
る。ラドル給排口３ｃの断面積が大きすぎると、 ラド
ル３内部に溶湯が侵入する効率は高くなるもののラドル
３内の溶湯が漏出する可能性が高く、溶湯搬送に際して
周囲の機械構成要素や作業環境部に溶湯が滴下して給湯
効率の低下を来すこととなる。また給排口３ｃ断面積が
大きいと、炉内に貯留している溶湯表面の酸化膜層をも
ラドル３内に取り込む結果となり該酸化膜が金型内に注
湯されると製品品質の低下を来すこととなる。一方給排
口３ｃの断面積が小さすぎると、溶湯の滴下を防止する
ことができるが、ラドル３内へ溶湯が円滑に侵入するこ
とが不可能となり、またラドルからの溶湯排出速度も低
くなり、ひいては、ショットサイクルが長くなる結果と
なり、製造効率の低下をもたらすこととなる。また、シ
ョットサイクルが長くなれば、小量の給湯の場合にラド
ル３内の溶湯温度が急激に低下し、鋳造製品の品質が低
下することとなる。このように給排口の面積はきわめて
重要である。

【００１６】図３に示される両端開口の筒体Ｃは、断面
積がＳ長さＬを有するものとし、この筒体Ｃを高さｈま
で、密度ρの液体に浸すとする。このとき、液体に浸さ
れていない筒体部分の容積をＡとし、大気圧をＰとす
る。その状態で、図４のように筒体Ｃの上方開口部を蓋
体Ｄにより密封し、次に筒体Ｃを液体から取り出すと、
筒体Ｃから液体が滴下しないとの前提に立てば、図５に
示されるように、筒体Ｃの下方開口部から、液体の表面
張力に打ち勝たない状態で液体が膨出する。従って、筒
体Ｃ内の液体の高さはｈからｈ’に減少する（図４）。
そのことにより、蓋体Ｄにより密閉された空間内の容積
がＡからＢに増加しそのため圧力も大気圧ＰからＰ’に
低下する。ここで、筒体Ｃ内に液体を保持し得る場合の
力の釣合を考えると、筒体の下方開口部には大気圧Ｐが
作用しているので、Ｐ’＋ρｈ’＝Ｐ という式で表す
ことができる。 なお筒体内の密閉空間内の空気圧Ｐ’
は Ｐ’＝（Ｌ−ｈ）Ｐ／（Ｌ−ｈ’） と表すことができ、分子（Ｌ−ｈ）が分母（Ｌ−ｈ’）
より小さいからＰ’は当然Ｐより小さくなる。

【００１７】また筒体Ｃ先端部分の液体表面の形状は図
５に示されるとおり球面形であり表面張力により筒体Ｃ
内の液体をシールする。ここで液体の内外表面の圧力差
ΔＰを考えると、ΔＰ＝２Ｔ／Ｒと表すことができる。
ここでＴは表面張力、Ｒは膨出した液体の曲率半径であ
る。この圧力差ΔＰが所定値以下になると、液体による
筒体先端のシール効果を得ることが不可能となる。一方
で、曲率半径Ｒは筒体の直径に比例するので、筒体の直
径が大きくなると曲率半径Ｒが大きくなり、表面張力Ｔ
は定数であるのでΔＰが減少する。

【００１８】以上のことにより筒体の直径を、図１のラ
ドル３給排口３ｃの直径に当てはめて考えると、ショッ
トサイクルの短縮化をはかりまた液体の膨出による密閉
空間Ｂの空気圧減少効果を高めようとすれば、筒体の直
径を大きくすればよいが、圧力差ΔＰの減少を所定値以
内にとどめるという点からは、筒体の直径は小さくすべ
きであるという相矛盾する観点をふまえつつ決定する必
要があることがわかる。

【００１９】そこで筒体Ｃの直径を本実施例の給排口３
ｃの断面積として捉え、給排口３ｃの直径を変えて溶湯
の漏れを調べる実験を行った。使用した溶湯はアルミニ
ウム溶湯（ＪＩＳＡＤＣ１０）でありその湯温は摂氏７
７０±１０度であった。

【００２０】給排口の口径と溶湯の漏れの関係を調べる
ために、給排口の内径を５ｍｍ、６ｍｍ、７ｍｍ、８ｍ
ｍ、９ｍｍ、１０ｍｍ、１１ｍｍ、１２ｍｍ，１３ｍ
ｍ、１５ｍｍとする１０種類の筒体を用意した。そし
て、給湯量を６０±１０ｇとした場合と、１８０±１０
ｇとした場合のそれぞれの筒体の溶湯の漏れを調べた。
その結果、給湯量を６０±１０ｇとしたとき、内径が５
ｍｍ乃至１０ｍｍの筒体の場合には、溶湯の漏れがまっ
たく見られず、内径が１１ｍｍ乃至１３ｍｍの筒体の場
合には、若干の溶湯の漏れが見られた。更に内径が１５
ｍｍの筒体の場合には、溶湯の漏れが著しかった。かか
る結果は、１８０±１０ｇの給湯量としたときも同様で
あった。

【００２１】以上の実験より明らかなように、溶湯の滴
下を防止するために必要な表面張力効果を発揮する直径
の上限値は１０ｍｍでありこれを面積に換算すると７
８．５平方ミリメートルであった。一方直径が５ｍｍよ
り小さい、即ち断面積が１９．６平方ミリメートルより
小さいと、溶湯のラドル３内への侵入速度が低下し、ま
た溶湯のラドルからの排出速度も低下するので、ラドル
内の溶湯の温度低下を来して製品の品質低下を招き、ワ
ンショットサイクルが長くなるので、製造効率の観点か
らも使用に供することはできない。以上のことにより、
給排口３ｃの断面積は２０平方ミリメートル乃至８０平
方ミリメートルが適切であることが判明した。次に本実
施例による金型７について図２に基づき説明する。金型
７は固定プラテン６ａに固定された固定金型７ｃと、移
動プラテン６ｂに固定された可動金型７ｄにより構成さ
れ、両金型７ｃ，７ｄの分割面にはキャビティ７ｅとそ
れに続く湯道（注湯口）７ｂが形成されている。湯道７
ｂに連通する金型の上面はラドル底部の形状と整合する
円錐形状の凹部となって注湯部７ａをなし、該注湯部７
ａには断熱材７ｆが設けられている。

【００２２】第１実施例による低圧鋳造装置の動作につ
いて説明する。まず制御部６０からの信号を受けて、図
示せぬ金型開閉装置が駆動され金型７ｃ，７ｄが閉じら
れる。金型７ｃ，７ｄの型閉完了後、炉１においてラド
ル３内に溶湯２を給湯するために、開閉手段４を開弁動
作させる。即ち、電磁切替弁２１が第２の位置２１Ｂに
ある状態で、鋳造機の制御部６０から開閉手段４の開弁
信号がソレノイド１９ａに与えられると、電磁切替弁１
９は第２位置に切替えられる。従って、ラドル３の内部
３ｄは、管１１、ブロック８に形成された流体通路８
ａ、電磁切替弁１９を介して大気と接続される。

【００２３】鋳造機の制御部６０より、昇降手段１３に
下降指令が出力されると、駆動モータ１４によりボール
ネジ１５が回転し、スライダ１６を所定量降下させ給湯
部１２が下降する。そのためラドル３の下部は所定の高
さまで溶湯２内に浸される。このときラドル内空間３ｄ
は、上述のように大気と連通状態にあるので、炉１内の
溶湯２は、ラドル３の給排口３ｃから湯面と同じ高さに
なるまで自然にラドル内空間３ｄ内に入り込む。また溶
湯検知センサ７１が溶湯を検知すると、溶湯検知信号が
制御部６０に出力され、この信号に応答して下降指令の
出力が停止され、ラドル３は所定の深さに停止保持され
る。

【００２４】溶湯検知後所定時間が経過すると、制御部
６０より電磁切替弁１９のソレノイド１９ａに閉弁信号
が出力され、電磁切替弁１９は第１の位置１９Ａに切替
られて、ラドル内部空間３ｄと大気との連通が遮断され
る。

【００２５】その後、制御部６０からの上昇指令によ
り、昇降手段１３を作動させ、給湯部１２を上昇させ
る。即ちボールネジ１５を逆回転させラドル３を上昇さ
せる。このとき、溶湯貯留空間３ｄは大気と遮断されて
いるので、溶湯２が給排口３ｃから滴下することはな
い。そしてスライダ１６が上限位置に到着すると、駆動
モータ１４の回転が停止される。

【００２６】給湯部１２の上昇が完了すると、搬送手段
１７が動作して、給湯部１２は金型７ｃ，７ｄの注湯部
７ａの真上まで移動される。そして、昇降手段１３を作
動させ予め設定された位置まで給湯部１２を降下させ、
ラドル３の下面３ｂを注湯部７ａ上の断熱材７ｆに密着
させる。

【００２７】下降が完了すると、ラドル３内の溶湯をキ
ャビティ７ｅ内に充填するのであるが、その場合には、
制御部６０から再度電磁切替弁１９に開弁信号を出力
し、電磁切替弁１９を第２の位置１９Ｂに切替える。そ
のため電磁切替弁１９、流体通路８ａ、管１１、貫通口
５ａを介して大気がラドル内貯空間３ｄ内に導入され、
ラドル３内の溶湯は、大気圧と自重とにより給排口３ｃ
より湯道７ｂを通過してキャビティ７ｅ内に注湯充填さ
れる。

【００２８】所定時間経過後、電磁切替弁１９は第１の
位置１９Ａに切替られるとともに、制御部６０から溶湯
加圧機構５０の電磁切替弁２１に開弁信号が出力され、
電磁切替弁２１は第１の位置２１Ａに切替られる。その
ため圧力流体源３２はラドル内空間３ｄと流体的に接続
される。ここでは、圧力流体源の流体圧力は、圧力調整
弁３０で予め所定値（低圧）に調整されているので、調
整された圧力がラドル内空間３ｄに作用する。このこと
によりラドル内空間３ｄ内の溶湯に低圧の流体圧力が作
用し、その排出が助長される。よって注湯時間が短縮さ
れ、かつ、確実な注湯が実現される。なおこの流体圧力
作用時間は注湯時間に応じて制御部６０の図示しないタ
イマを調節することで調整可能であり、キャビティ７ｅ
への溶湯の充填が完了した後も、ひけ巣防止の目的から
所定時間低圧で加圧が行われ溶湯を凝固させる。

【００２９】注湯が完了後（所定時間経過後）、昇降手
段１３が作動し、上限位置まで給湯部１２を上昇させ
る。そして鋳造機の制御部６０から走行駆動信号が出力
され、搬送手段１７が作動して給湯部１２は再度保持炉
１の上部へ移動する。また注湯開始後の所定時間が経過
すると、制御部６０より金型開閉装置に型開き信号が出
力され、可動金型７ｄが移動して型開きが行われる。そ
して図示せぬ鋳造品押出し装置が作動して、製品を可動
金型７ｄより取り出す。その後、図示せぬエアーブロー
装置が作動し、固定、移動金型７ｃ，７ｄのキャビティ
７ｅ表面に付着している鋳ばり等を取り除き、図示せぬ
離型剤塗布装置が作動してキャビティ７ｅの表面に離型
剤を塗布する。その後は同様な動作を繰り返し、所定量
の溶湯を効率よく順次注湯する。

【００３０】本発明による低圧鋳造装置の第２実施例に
ついて、図６に基づき説明する。なお図６において図１
乃至図２と同一の部材は同一番号を付し、説明を省略す
る。第２実施例の開閉手段４’はバルブ本体８’と、エ
アシリンダ９と、エアシリンダ９により閉弁開弁動作す
る開閉弁１０と開閉弁駆動機構とを有する。開閉弁１０
はエアシリンダ９内を摺動移動可能に設けたピストン１
０ａと接続され、このピストン１０ａは、エアシリンダ
９を第１シリンダ室９ａと第２シリンダ室９ｂとに画成
している。第１、第２シリンダ室９ａ，９ｂはそれぞれ
第１通路９ｃと第２通路９ｄの一端部と接続され、該第
１通路９ｃ及び第２通路９ｄの他端部は開閉弁駆動機構
を介して圧力流体源３２と接続されている。バルブ本体
８’内には該開閉弁１０が移動可能に設けられる弁室
８’ｄが画成され、また該開閉弁１０と当接する部分に
シール部材８’ｃと孔８’ａが設けられている。またバ
ルブ本体８’の側壁には該弁室８’ｄを後述する電磁切
替弁２１’を介して大気と連通させる貫通孔８’ｂが穿
設されている。該孔８’ａと蓋部５の貫通孔５ａとは管
１１により接続されている。

【００３１】開閉弁駆動機構は第１ソレノイド１８ａ，
第２ソレノイド１８ｂを有する電磁切替弁１８により構
成され、流体通路５１により圧力流体源３２と接続され
ている。また第１、第２ソレノイド１８ａ，１８ｂは鋳
造機の制御部６０とライン６０ａ、６０ｂにてそれぞれ
接続されて、電磁切替弁１８を第１の位置１８Ｘと第２
の位置１８Ｙ（図１）とに切替え可能に設けている。即
ち、ライン６０ａ、６０ｂを介して、開閉弁１０の開弁
信号と閉弁信号がそれぞれ第１、第２ソレノイド１８
ａ，１８ｂに出力される。該第１、第２通路９ｃ，９ｄ
の他端部は該電磁切替弁１８と接続されている。かかる
構成により、第１、第２シリンダ室９ａ，９ｂのいずれ
かに圧力流体を作用させて、ピストン１０ａの下降、上
昇を行わせ、開閉弁１０を開閉させている。

【００３２】上記した弁室８’ｄの貫通孔８’ｂは、溶
湯加圧機構５０’と接続されている。溶湯加圧機構５
０’は、上述したように注湯時の開閉弁１０が開弁して
いる間、貫通孔８’ｂ、弁室８’ｄ、孔８’ａ、管１１
により構成される流体経路を通じてラドル３内の溶湯の
表面に小容量又は低圧力の圧力流体を作用させ、ラドル
内の溶湯を円滑に排出させるために設けられている。そ
のために溶湯加圧機構５０’は、第１実施例とほとんど
同様な構成である。但し、電磁切替弁２１’は開放ポー
ト２１’ｃが設けられ、ラドル内空間３ｄと大気とを接
続させている点で、第１実施例と相違する。なお図６は
ラドル内空間３ｄと大気とを連通させる電磁切替弁２
１’の第１位置２１’Ｘを示している。そして第１実施
例と同様に、電磁切替弁２１’は、制御部６０と接続さ
れるソレノイド２１’ａを有し、圧力流体源３２とラド
ル内部とを接続させるための第２位置２１’Ｙに切替可
能に設けられている。図６に示される状態は、電磁切替
弁２１’には動作指令信号が送られておらず、該弁２
１’はバネ２１’ｂの付勢力によってその第１位置２
１’Ｘが保持され、圧力流体源３２と貫通孔８’ｂとの
接続が断たれている状態を示している。なおこの状態で
前記貫通口８’ｂは、配管４０ｃと電磁切替弁２１’の
開放ポート２１’ｃを介して大気と連通している。また
上述したエアシリンダ９は鋳造機の制御部６０に電気的
に接続されており、開閉弁１０の開弁動作が終了すると
動作完了信号を制御部６０に出力するよう構成され、こ
の動作完了信号に応答して電磁切替弁２１’への動作指
令信号が発せられる。

【００３３】第２実施例の低圧鋳造装置の動作について
説明する。第１実施例と同様に金型７ｃ，７ｄの型閉完
了後、保持炉１においてラドル３内に溶湯２を給湯する
ために、開閉弁１０を開弁動作させる。即ち、電磁切替
弁２１’が第１の位置２１’Ｘにある状態で、鋳造機の
制御部６０から開閉弁１０の開弁信号がライン６０ａを
介してソレノイド１８ａに与えられると、電磁弁１８は
第２の切替え位置１８Ｙ（図６）に切替えられ、圧力流
体源３２の圧力流体が流体通路５１、電磁弁１８、第２
通路９ｄを介して第２シリンダ室９ｂ内に供給される。
また第１シリンダ室９ａ内の圧力流体は、第１通路９
ｃ，電磁弁１８を介して大気に排出される。よって開閉
弁１０が上昇し、孔８’ａの開口部から離反し、孔８’
ａは貫通孔８’ｂと連通可能となる。よって大気が、開
口ポート２１’ｃ、ライン４０ｃ、貫通孔８’ｂ、管１
１、貫通口５ａを介して、ラドル内空間３ｄ内に導入さ
れる。

【００３４】第１実施例と同様に昇降手段１３の作動に
より、ラドル３の下部を所定の高さまで溶湯２内に浸
す。ラドル３内に所定量の溶湯が流入したら、開閉弁１
０を閉弁動作させる。即ち鋳造機の制御部６０から開閉
弁１０の閉弁信号がソレノイド１８ｂに与えられると、
電磁弁１８は第１の位置１８Ｘに切替えられ、圧力流体
源３２の圧力流体が流体通路５１、電磁弁１８、第１の
通路９ｃを介して第１シリンダ室９ａ内に供給される。
また第２シリンダ室９ｂ内の圧力流体は第２通路９ｄ、
電磁弁１８を介して、大気に排出される。よって、開閉
弁１０が下降し、開閉弁１０は孔８’ａの開口部をシー
ル部材８’ｃを介して閉鎖することにより、ラドル内空
間３ｄは大気と遮断される。

【００３５】次に、第１実施例と同様に、昇降手段１３
が作動されて給湯部１２を上昇され、次に搬送手段１７
が動作して、給湯部１２は注湯部７ａ上方まで移動し、
再び、昇降手段１３が作動して給湯部１２が注湯部７ａ
に接触する。そして、第１実施例と同様に注湯動作が行
われる。

【００３６】即ち、エアシリンダ９を再度動作して開閉
弁１０を開弁させると、電磁切替弁２１’の開放ポート
２１’ｃを介して大気がラドル内空間３ｄ内に導入され
る。すると、大気圧と溶湯の自重とによりラドル３内の
溶湯は給排口３ｃよりキャビティ７ｅ内に落下を開始す
る。

【００３７】エアシリンダ９が開閉弁１０の開弁動作を
完了させると、動作完了信号が鋳造機の制御部６０に送
られ、その信号に応答して制御部６０は動作指令信号を
電磁切替弁２１’に出力する。それにより、前記第１位
置２１’Ｘ（図６）にあった電磁切替弁２１’は第２位
置２１’Ｙに切替り、圧力流体源３２から供給される圧
力流体が逆止弁付流量制御弁２２を通過して、流量の制
御を受ける。そのため小容量の圧力流体が、ラドル３内
に送られ、しかしてラドル内空間３ｄ内の溶湯に流体圧
力が作用し、その排出が助長される。この結果、注湯時
間が短縮され、かつ、確実な注湯が実現される。その後
の動作は第１実施例と同様である。

【００３８】次に本発明による低圧鋳造装置の第３実施
例について図７を参照しながら説明する。

【００３９】第３実施例では、溶湯を保持したラドル搬
送中のラドル３内の溶湯２の漏出を更に防止している。
詳細には、溶湯搬送に際して、高温の溶湯２をラドル３
内に保持した場合に、ラドル３や管１１の密閉空間部の
空気が熱せられて微少ではあるが膨張し、図４で溶湯を
保持していた密閉空間Ｂ内の圧力Ｐ’がわずかに大気圧
Ｐに近づくこととなる。そのために、ラドル３内の溶湯
２が搬送中に滴下する。換言すれば、ラドル内の圧力が
再度Ｐ’となるまで溶湯が滴下することとなり、給湯量
の減少やばらつきの原因となって、給湯の高精度化が達
成されなくなる。このような現象は給排口３ｃの断面積
が大きく形成されている場合に、即ち給排口３ｃの直径
を１０ｍｍに近く設定した場合に顕著となる。そこで、
第３実施例では該ラドル３や管１１の密閉空間部の空気
の膨張量分だけ該空間部を減圧するため、換言すれば図
４の密閉空間Ｂ内の圧力をＰ’に維持するために吸引減
圧手段を該空間部に接続させている。

【００４０】図７において、ラドル３内の空間と管１１
内の空間Ｂ’が図４の密閉空間Ｂに対応する。そして該
空間Ｂ’と吸引減圧手段１２０とが接続されている。具
体的には、吸引減圧手段１２０は、エアシリンダ１２３
と、シリンダロッド１２３ａと、ピストン１２３ｂと、
シリンダ１２５と、０リング１２４と、電磁弁１２２と
により構成されている。シリンダ１２５の一端には配管
１２７の一端が接続され、配管１２７の他端はバルブ本
体８’の孔８’ａに連通する連通孔８’ｅに接続されて
いる。シリンダ１２５内には０リング１２４を介してピ
ストン１２３ｂが摺動移動可能に設けられ、ピストン１
２３ｂはロッド１２３ａを介してエアシリンダ１２３内
のピストン１２３ｃと一体的に接続されている。該ピス
トン１２３ｃにより、エアシリンダ１２３は第１室１２
３ｄと第２室１２３ｅとに画成され、第１、第２室１２
３ｄ，１２３ｅはそれぞれ、配管１２８ａ，１２８ｂを
介して、電磁弁１２２と接続されている。電磁弁１２２
は第１、第２切替位置１２２Ｘ，１２２Ｙに切替可能に
設けられており、そのために第１、第２ソレノイド１２
２ａ，１２２ｂが鋳造機の制御部６０にライン６０ｄ、
６０ｃを介してそれぞれ接続されている。

【００４１】かかる構成において、第２実施例で説明し
たのと同様に、開閉弁１０を閉弁してラドル内空間３ｄ
と外気とを遮断し、ラドル３内に溶湯を保持する。そし
て、昇降手段１３が作動して給湯部１２が上昇しラドル
３が保持炉１の溶湯面から離れた瞬間から、吸引減圧手
段１２０の動作を開始させる。但し該動作開始時期は、
かかる時期に限定されず、密閉空間Ｂ’の温度上昇によ
る内圧の変化の度合いにより適宜決定される。

【００４２】密閉空間Ｂ’の空気吸引を行うために、鋳
造機の制御部６０から吸引減圧信号がライン６０ｄを介
して電磁弁１２２の第１ソレノイド１２２ａに出力され
る。その結果電磁弁１２２は第１の位置１２２Ｘに切替
えられて、圧力流体源３２の圧縮空気は配管１２８ａを
介してシリンダ１２３の第１室１２３ｄに供給される。
そのためピストン１２３ｃが図７において左方に移動
し、ピストン１２３ｃと一体のピストン１２３ｂが同様
に左方の鎖線位置に移動するので、密閉空間Ｂ’の容積
が広げられ、該空間内の圧力が減少することとなる。こ
の減圧量は、加熱溶湯による配管１１等内の空気の膨張
に起因する増圧を加味して適宜決定され、具体的にはピ
ストン１２３ｃのストローク調整により調節される。し
たがって、ラドル３内への加熱溶湯の流入に起因するラ
ドル空間や配管１１内の密閉空間Ｂ’の空気膨張による
圧力上昇が相殺され、密閉空間Ｂ’内の圧力はＰ’若し
くはそれ以下に維持可能となり、搬送中の溶湯の滴下が
防止される。

【００４３】キャビティ７ｅ内への注湯は第１実施例で
説明したと同様な動作にて行われるのであるが、ラドル
３からの溶湯の排出を円滑に行うため、該吸引減圧手段
１２０は、該密閉空間Ｂ’内の圧力をわずかに上昇させ
るための注湯待機状態を提供している。即ち、ライン６
０ｃを介して、鋳造機の制御部６０からの注湯待機信号
が電磁弁１２２の第２のソレノイド１２２ｂに出力され
る。そのため電磁弁１２２は第２の位置１２２Ｙに切替
えられ、圧力流体源３２内の圧縮空気は配管１２８ｂを
介してシリンダ１２３の第２室１２３ｅに供給され、ピ
ストン１２３ｃを図７で右方に移動させる。そのことに
よりピストン１２３ｂも右方の実線位置に移動し、密閉
空間Ｂ’の圧力をわずかに上昇させて、溶湯の排出を促
すのである。即ち、吸引減圧手段が、第１、第２実施例
の溶湯加圧手段を兼ねるのである。

【００４４】なお図７で示す第３実施例においては、開
閉弁４’の開弁状態でラドル内空間３ｄと大気とを貫通
孔８’ｂにより直接連通させているが、図６と同様な溶
湯加圧機構５０’を更に設け、それを該貫通孔８’ｂに
接続してもよい。

【００４５】次に本発明による低圧鋳造装置の第４実施
例について図８を参照しながら説明する。第４実施例も
第３実施例と同様に吸引減圧手段１２０Ａが設けられて
いる点で、第３実施例と同様であるが、その構成が第３
実施例と異なっている。第４実施例の吸引減圧手段１２
０Ａは、電磁弁１３４と、エジェクタ１３１とから主に
構成されている。電磁弁１３４は配管１３５を介してバ
ルブ本体８’の連通孔８’ｅ（図７）に接続され、また
逆止弁１３３を介してエジェクタ１３１と接続されてい
る。エジェクタ１３１の入力ポートは圧力流体源３２に
接続され、出力ポートはマフラ１３２に接続されてい
る。圧力流体源３２からはエジェクタ１３１に常時圧縮
空気を送りマフラ１３２を介して該空気を大気に消音、
放出している。よって、エジェクタ１３１内は圧縮空気
の流れによって大気圧より低い圧力の低圧発生部１３１
ａが存在する。この低圧発生部１３１ａと連通孔８’ｅ
とを選択的に接続させるために該電磁弁１３４が設けら
れている。

【００４６】電磁弁１３４は第１の位置１３４ｃと第２
の位置１３４ｄとに切り換可能なように鋳造機の制御部
６０と接続されたソレノイド１３４ａが設けられてい
る。またスプリング１３４ｂが電磁弁１３４に接続され
電磁弁１３４を第１の位置１３４ｃに保持するように付
勢している。更に電磁弁の第１の位置１３４ｃ側の閉鎖
ポート１３４ｅは止め栓１３４ｆにより常時閉鎖されて
いる。鋳造機の制御部６０にはタイマーが組み込まれて
おり、タイマーオンの状態で吸引減圧信号をソレノイド
１３４ａに出力し続け、電磁弁１３４が第２の位置１３
４ｄに切替えられるタイミングと期間とを規定してい
る。なおタイマーオンの期間は、密閉空間Ｂ’内で上昇
した圧力がＰ’に減少するまでの時間を予めテストにて
求めてから設定する。

【００４７】以上の構成において、圧力流体源３２から
の圧縮空気を常時送給することによりエジェクタ１３１
内には常時低圧発生部１３１ａが存在しているのは上述
のとおりである。この状態で、第３実施例で説明したの
と同様に、開閉弁１０を閉弁してラドル内空間３ｄと外
気とを遮断し、ラドル３内に溶湯を保持する。そして、
昇降手段１３が作動して給湯部１２が上昇しラドル３が
保持炉１の溶湯面から離れた瞬間から、タイマーがオン
になる。タイマーがオンとなると、鋳造機の制御部６０
から吸引減圧信号がソレノイド１３４ａに出力され、電
磁弁１３４はスプリング１３４ｂの付勢力に反して第２
位置１３４ｄに切替えられる。そのため低圧発生部１３
１ａが逆止弁３３、電磁弁１３４、管路１３５を介して
密閉空間Ｂ’と接続され、しかして、密閉空間Ｂ’内で
増加した圧力はエジェクタ１３１方向に誘導されること
となる。よって、第３実施例と同様にラドル空間や配管
１１内の密閉空間Ｂ’の空気膨張による圧力上昇が相殺
され、密閉空間Ｂ’内の圧力はＰ’若しくはそれ以下に
維持可能となり、搬送中の溶湯の滴下が防止される。

【００４８】タイマーがオフとなると、ソレノイド１３
４ａへの吸引減圧信号は出力されないので、スプリング
１３４ｂの付勢力により電磁弁は第１の位置１３４ｃに
切替えられ、エジェクタ１３１と密閉空間Ｂ’との接続
が遮断される。このときは、止め栓１３４ｆにより該密
閉空間Ｂ’の空気は閉鎖ポート３４ｅから排出されるこ
とはない。なお図８に示す第４実施例においても、貫通
口８’ｂ（図７）に図６と同様な溶湯加圧機構５０’を
接続して、キャビティ７ｅ内への溶湯の充填を促進させ
ている。

【００４９】また以上の実施例において、第２の加圧機
構を溶湯加圧機構５０または５０’と並列的に設け、溶
湯加圧機構がもたらす圧力値より高い圧力値の圧力流体
をラドル内に導いても良い。そのことにより、ラドル内
空間３ｄ内に残留する溶湯や給排口３ｃより垂れ下がっ
たつらら状の残湯が、（高）圧力流体により吹き飛ばさ
れ除去可能となる。即ち、注湯時にラドル内の溶湯に作
用させる圧力流体より大容量又は高圧力の圧力流体を注
湯完了後にラドル内に作用させることで、給排口の周囲
につらら状に垂下した残湯も除去が可能となり、次回の
ラドル内への給湯が確実になし得るという効果をもたら
す。

【００５０】

【発明の効果】以上説明したように本発明による低圧鋳
造装置によれば、ラドルの給排口の断面積が適切に選択
されているので搬送過程でのラドル内の溶湯が漏出する
ことがなく、溶湯の保持が確実かつ容易に行うことが可
能となるとともに、溶湯のラドルからの滴下がないので
給湯量の精度も向上する。また給排口の断面積を２０平
方ミリメートル以上としたので、溶湯が円滑にラドル内
に侵入し、またラドルからの溶湯排出速度もさほど低下
することがない。そのためラドル内の溶湯の温度低下を
最小限に抑えることができ、ショットサイクルも短縮で
きる。ショットサイクルが短縮すればそれだけラドル内
での溶湯の湯面の酸化膜の発生を抑えることとなり、製
品品質の向上をもたらすこととなる。

【００５１】更に本発明による低圧鋳造装置及び低圧鋳
造方法によれば、注湯時に低圧力の圧力流体をラドル内
の溶湯に作用させるので、ラドル内の溶湯がその自重と
該流体圧力により効率的に給排口より排出される。従っ
て、注湯時間が短縮され、かつ所定量の注湯が実現でき
る。注湯時間の短縮により、ラドル内の溶湯の温度低下
を最小限に抑えることができ、ショットサイクルも短縮
できる。加えて注湯時には、ラドル内空間を減圧する事
がないので、ラドル内への空気の侵入がなく、高品質の
製品を鋳造することが可能となる。またそのため装置全
体の構造を簡素化でき、安価な装置が提供可能となる。

【００５２】更に本発明の第３、第４実施例による低圧
鋳造装置によれば、ラドル内に溶湯を保持し搬送する際
に、ラドル内およびラドルから開閉手段に至る管路内の
密閉空間の空気圧のわずかの増加を防止するための吸引
減圧手段が該密閉空間と選択的に接続可能に設けられて
いるので、高温の溶湯保持に起因する該密閉空間内の空
気の膨張による空気圧の上昇を相殺でき、搬送時の溶湯
の滴下が更に防止されることとなる。よって、注湯量の
精度が更に向上すると共に、作業環境の安全化、清潔化
をもたらすこととなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による低圧鋳造装置の第１実施例を示す
概略図であり、その給湯状態を示す。

【図２】本発明による低圧鋳造装置の第１実施例を示す
概略図であり、その注湯状態を示す。

【図３】ラドル内の溶湯保持原理を示す説明図であり、
溶湯侵入状態を示す。

【図４】ラドル内の溶湯保持原理を示す説明図であり、
溶湯保持状態を示す。

【図５】ラドル内の溶湯保持原理を示す説明図であり、
給排口部分の溶湯形状を示す。

【図６】本発明による低圧鋳造装置の第２実施例を示す
概略図である。

【図７】本発明による低圧鋳造装置の第３実施例を示す
概略図である。

【図８】本発明による低圧鋳造装置の第４実施例の一部
を示す概略図である。

【符号の説明】

３ ラドル ３ｃ 給排口 ４，４’ 開閉手段 １２ 給湯部 １３ 昇降手段 １７ 搬送手段 ５０、５０’ 溶湯加圧機構 ２１，２１’ 電磁切替弁

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成５年９月２日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】０００３

【補正方法】変更

【補正内容】

【０００３】また特開昭５０−１３２２５号公報記載の
発明では、上下動と回転可能な支管を中心にして複数の
注湯管を放射状に配設し、支管内に吸気路、空室を形成
し、空室と注湯管とを腕管にて連通させ、吸気路に負圧
を導入することで、空室を介して腕管内に負圧を作用さ
せて溶湯釜内に浸された注湯管内に溶湯を真空吸引し、
所定の金型湯口位置まで回転搬送している。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１１】

【作用】ラドル内に溶湯を給湯する場合には、開閉手段
によりラドル内部を大気と連通させ、ラドルを所定高さ
に維持して炉の溶湯内に浸す。給排口は溶湯の侵入を与
えるに十分の断面積を有しているので、炉内の溶湯は炉
の湯面と同一の高さになるまで自然にラドル内部に侵入
する。所定量の溶湯がラドル内に蓄えられると、開閉手
段を動作して、ラドル内部と大気とを遮断する。大気と
の遮断を維持しつつその後ラドルを注湯部まで搬送する
のであるが、給排口は溶湯の滴下を防止するに十分な表
面張力を生ぜしめる断面積を有しているので、溶湯の搬
送中、溶湯の漏出は生じない。またこの際には溶湯の自
重により溶湯がわずかに下降し給排口部分に膨出するの
であるが、そのため溶湯貯留空間内に密封された空間の
体積はその分増加することとなり、その内圧がわずかに
低下するので溶湯保持能力が更に向上する。かかる観点
からも溶湯の給排口部分の表面張力は該給排口部分の溶
湯の膨出に打ち勝つような断面積が選択されているので
ある。給排口が注湯部に到着整合すると、開閉手段を動
作して、再度ラドル内部を大気と連通させ、溶湯の自重
並びに大気圧を利用して注湯する。また溶湯加圧機構が
作動して低圧力の圧力流体が開弁状態にある開閉手段を
介してラドル内の溶湯面に供給されるので溶湯の排出が
促進される。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１２】

【実施例】以下本発明による低圧鋳造装置の第１実施例
について図１乃至図２を参照しながら説明する。図１は
給湯状態を、図２は注湯状態をそれぞれ示す。本実施例
に用いられるラドル３は、溶湯２をプールする保持炉１
内に移動可能に浸漬される。ラドル３の上部は開放され
て上部開放部３ａをなし、底部３ｂはテーパ状をなしそ
の頂部に給排口３ｃが形成されている。上部開放部３ａ
は蓋部５が嵌合されて閉鎖され、しこうして、溶湯貯留
空間３ｄが提供される。蓋部５には貫通孔５ａが穿設さ
れており貫通孔５ａは管１１を介して開閉手段４と接続
されている。また蓋部５にはラドル３の下降量を調節す
るための溶湯検出センサー７１が取り付けられている。
なお該溶湯検出センサー７１は後述する鋳造機の制御部
６０に接続されている。

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３２】上記した弁室８’ｄの貫通孔８’ｂは、溶
湯加圧機構５０’と接続されている。溶湯加圧機構５
０’は、上述したように注湯時の開閉弁１０が開弁して
いる間、貫通孔８’ｂ、弁室８’ｄ、孔８’ａ、管１１
により構成される流体経路を通じてラドル３内の溶湯の
表面に小容量又は低圧力の圧力流体を作用させ、ラドル
内の溶湯を円滑に排出させるために設けられている。そ
のために溶湯加圧機構５０’は、第１実施例とほとんど
同様な構成である。但し、電磁切替弁２１’は開放ポー
ト２１’ｃが設けられ、ラドル内空間３ｄと大気とを接
続させている点で、第１実施例と相違する。なお図６は
ラドル内空間３ｄと大気とを連通させる電磁切替弁２
１’の第１位置２１’ｘを示している。そして第１実施
例と同様に、電磁切替弁２１’は、制御部６０と接続さ
れるソレノイド２１’ａを有し、圧力流体源３２とラド
ル内部とを接続させるための第２位置２１’ｙに切替可
能に設けられている。図６に示される状態は、電磁切替
弁２１’には動作指令信号が送られておらず、該弁２
１’はバネ２１’ｂの付勢力によってその第１位置２
１’ｘが保持され、圧力流体源３２と貫通孔８’ｂとの
接続が断たれている状態を示している。なおこの状態で
前記貫通口８’ｂは、配管４０ｃと電磁切替弁２１’の
開放ポート２１’ｃを介して大気と連通している。また
上述したエアシリンダ９は鋳造機の制御部６０に電気的
に接続されており、開閉弁１０の開弁動作が終了すると
動作完了信号を制御部６０に出力するよう構成され、こ
の動作完了信号に応答して電磁切替弁２１’への動作指
令信号が発せられる。

【手続補正５】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００４６

【補正方法】変更

【補正内容】

【００４６】電磁弁１３４は第１の位置１３４ｃと第２
の位置１３４ｄとに切り換え可能なように鋳造機の制御
部６０と接続されたソレノイド１３４ａが設けられてい
る。またスプリング１３４ｂが電磁弁１３４に接続され
電磁弁１３４を第１の位置１３４ｃに保持するように付
勢している。更に電磁弁の第１の位置１３４ｃ側の閉鎖
ポート１３４ｅは止め栓１３４ｆにより常時閉鎖されて
いる。鋳造機の制御部６０にはタイマーが組み込まれて
おり、タイマーオンの状態で吸引減圧信号をソレノイド
１３４ａに出力し続け、電磁弁１３４が第２の位置１３
４ｄに切替えられるタイミングと期間とを規定してい
る。なおタイマーオンの期間は、密閉空間Ｂ’内で上昇
した圧力がＰ’に減少するまでの時間を予めテストにて
求めてから設定する。

【手続補正６】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図２

【補正方法】変更

【補正内容】

【図２】

【手続補正７】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図７

【補正方法】変更

【補正内容】

【図７】

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 底部に溶湯の給排口が形成されたラドル
   と、該ラドルの内部と接続され該ラドル内部を選択的に
   大気と連通遮断する開閉弁手段と、該ラドルを溶湯の保
   持炉と金型の注湯部との間を移動させるラドル移動手段
   とを備え、該ラドルを該金型注湯部に押圧して該ラドル
   内の溶湯を該金型のキャビティ内に低圧で充填する低圧
   鋳造装置において、 該給排口の断面積を２０平方ミリメートル乃至８０平方
   ミリメートルとし、 該開閉弁手段に接続して該ラドル内の溶湯を排出するた
   めの溶湯加圧機構を設けたことを特徴とする低圧鋳造装
   置。
2. 【請求項２】 ラドル底部に形成した給排口より溶湯を
   ラドル内に給湯する給湯工程と、該ラドルを金型の注湯
   部まで移動させる移動工程と、該給排口から該ラドル内
   の溶湯を金型キャビティに低圧で充填する充填工程と、
   所定時間経過後型開きして鋳造品を該金型から取り出す
   鋳造品取り出し工程とを有する低圧鋳造方法において、 該給湯工程は、ラドル内部と大気と連通して該給排口よ
   り溶湯を該ラドル内に給湯する工程を有し、 該移動工程は、ラドル内部を大気と遮断した後に該ラド
   ルを該金型注湯部まで移動する工程を有し、 該充填工程は該ラドルを該注湯部に対し押圧して密着さ
   せ、該ラドル内部を大気と連通させて該溶湯を大気圧と
   該溶湯の自重で該金型キャビティに充填する第１工程
   と、所定時間経過後に溶湯加圧機構を作動させて加圧下
   で該溶湯を充填する第２工程とを有し、 該金型キャビティへの溶湯充填完了後に更に溶湯を加圧
   しながら凝固させる凝固工程を有することを特徴とする
   低圧鋳造方法。 【０００１】