JPH0635840B2 - Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法 - Google Patents
Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法Info
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- JPH0635840B2 JPH0635840B2 JP1235242A JP23524289A JPH0635840B2 JP H0635840 B2 JPH0635840 B2 JP H0635840B2 JP 1235242 A JP1235242 A JP 1235242A JP 23524289 A JP23524289 A JP 23524289A JP H0635840 B2 JPH0635840 B2 JP H0635840B2
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- turbine
- carbon dioxide
- dioxide gas
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はＣＯレヒートガスタービン・コンバインドサイ
クルによる発電方法に関する。
クルによる発電方法に関する。
（従来の技術） ガスタービンによる発電方法として、例えば、燃焼酸化
剤として空気、燃料として石油類、石炭類、天然ガス等
の化石燃料を使用して作動流体である蒸気を発生させ、
この蒸気を利用して蒸気タービンで発電する方法が知ら
れている。この場合、プラントの熱効率は例えば発電端
で約４３％程度になっている。
剤として空気、燃料として石油類、石炭類、天然ガス等
の化石燃料を使用して作動流体である蒸気を発生させ、
この蒸気を利用して蒸気タービンで発電する方法が知ら
れている。この場合、プラントの熱効率は例えば発電端
で約４３％程度になっている。
（発明が解決しようとする課題） しかし、前記発電方法では、燃焼酸化剤として空気を使
用しているため、環境汚染物質としての窒素酸化物であ
るNOＸが発生して、これが燃焼排ガスとして大気中に放
出され、また燃料として化石燃料を使用しているため、
硫黄酸化物であるSOＸが発生して、これが燃焼排ガスと
して同様に大気中に放出されて、大気汚染の原因となる
欠点があった。またNOＸを除去するための脱硝設備や、
SOＸを除去するための脱硫設備が必要で設備コストがか
かる欠点があった。
用しているため、環境汚染物質としての窒素酸化物であ
るNOＸが発生して、これが燃焼排ガスとして大気中に放
出され、また燃料として化石燃料を使用しているため、
硫黄酸化物であるSOＸが発生して、これが燃焼排ガスと
して同様に大気中に放出されて、大気汚染の原因となる
欠点があった。またNOＸを除去するための脱硝設備や、
SOＸを除去するための脱硫設備が必要で設備コストがか
かる欠点があった。
また、オープンサイクルでは地球の温室効果の原因とな
る二酸化炭素ガス（CO２）も燃焼排ガスとして大気中に
排出される欠点があった。
る二酸化炭素ガス（CO２）も燃焼排ガスとして大気中に
排出される欠点があった。
本発明は上記従来技術の問題点を解決するためになされ
たもので、その目的とするところは、窒素酸化物である
NOＸや硫黄酸化物であるSOＸ等の大気汚染物質が発生せ
ず、また温室効果の原因となる二酸化炭素ガス（CO２）
を大気中に放出せずに有効利用を図ることが出来るＣＯ
レヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発
電方法を提供することである。
たもので、その目的とするところは、窒素酸化物である
NOＸや硫黄酸化物であるSOＸ等の大気汚染物質が発生せ
ず、また温室効果の原因となる二酸化炭素ガス（CO２）
を大気中に放出せずに有効利用を図ることが出来るＣＯ
レヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発
電方法を提供することである。
（課題を解決するための手段） 上記目的を達成する本発明のＣＯレヒートガスタービン
・コンバインドサイクルによる発電方法では、酸素ガス
（O2）を燃焼酸化剤に用いて一酸化炭素ガス(CO)を燃焼
させて二酸化炭素ガス（CO２）を生成し、前記二酸化炭
素ガス（CO２）を作動流体として循環させて利用してＣ
Ｏレヒートガスタービンで発電することを特徴としてい
る。
・コンバインドサイクルによる発電方法では、酸素ガス
（O2）を燃焼酸化剤に用いて一酸化炭素ガス(CO)を燃焼
させて二酸化炭素ガス（CO２）を生成し、前記二酸化炭
素ガス（CO２）を作動流体として循環させて利用してＣ
Ｏレヒートガスタービンで発電することを特徴としてい
る。
また、酸素ガス（O2）を燃焼酸化剤に用いて一酸化炭素
ガス(CO)を燃焼させて二酸化炭素ガス（CO２）を生成
し、前記二酸化炭素ガス（CO２）を作動流体として利用
してＣＯレヒートガスタービンで発電した後、前記二酸
化炭素ガスの排熱を利用して蒸気タービンで発電し、こ
の後前記二酸化炭素ガスの一部を前記燃焼生成ガスの生
成に再利用するために循環させる一方、残部を化学プラ
ント用原材料として利用することを特徴としている。
ガス(CO)を燃焼させて二酸化炭素ガス（CO２）を生成
し、前記二酸化炭素ガス（CO２）を作動流体として利用
してＣＯレヒートガスタービンで発電した後、前記二酸
化炭素ガスの排熱を利用して蒸気タービンで発電し、こ
の後前記二酸化炭素ガスの一部を前記燃焼生成ガスの生
成に再利用するために循環させる一方、残部を化学プラ
ント用原材料として利用することを特徴としている。
（作用） 上記手段によれば、窒素酸化物NOＸの発生源である空気
を燃焼酸化剤として用いる代わりに酸素ガス（O2）を使
用し、また硫黄酸化物SOXの発生源である化石燃料の代
わりに一酸化炭素ガス（CO）を使用して、大気汚染をな
くす一方、二酸化炭素ガス（CO２）を循環させ、また一
部を化学プラント用原材料として使用することにより大
気中への放出をなくしている。
を燃焼酸化剤として用いる代わりに酸素ガス（O2）を使
用し、また硫黄酸化物SOXの発生源である化石燃料の代
わりに一酸化炭素ガス（CO）を使用して、大気汚染をな
くす一方、二酸化炭素ガス（CO２）を循環させ、また一
部を化学プラント用原材料として使用することにより大
気中への放出をなくしている。
（実施例） 以下本発明の実施例について説明する。
第１図は本発明のＣＯレヒートガスタービン・コンバイ
ンドサイクルによる発電方法を実施するための装置のシ
ステム構成を示す説明図である。図中符号１はＣＯレヒ
ートガスタービン、２は排熱回収蒸気発生器、３は蒸気
タービンである。
ンドサイクルによる発電方法を実施するための装置のシ
ステム構成を示す説明図である。図中符号１はＣＯレヒ
ートガスタービン、２は排熱回収蒸気発生器、３は蒸気
タービンである。
前記ＣＯレヒートガスタービン１は、一酸化炭素ガス
（CO）を燃焼酸化剤である酸素ガス（O2）で燃焼して二
酸化炭素ガス（CO２）を生成する燃焼器４と、この燃焼
器４からの二酸化炭素ガスを作動流体として発電する高
圧タービン５と、この高圧タービン５から排出された二
酸化炭素ガスを作動流体として発電する中圧タービン６
と、この中圧タービン６から排出された二酸化炭素ガス
を混ぜて一酸化炭素ガス（CO）を酸素ガス（O2）で燃焼
して二酸化炭素ガス（CO２）を生成する再燃焼器７と、
この再燃焼器７からの二酸化炭素ガスを作動流体として
発電する低圧タービン８とから構成されている。
（CO）を燃焼酸化剤である酸素ガス（O2）で燃焼して二
酸化炭素ガス（CO２）を生成する燃焼器４と、この燃焼
器４からの二酸化炭素ガスを作動流体として発電する高
圧タービン５と、この高圧タービン５から排出された二
酸化炭素ガスを作動流体として発電する中圧タービン６
と、この中圧タービン６から排出された二酸化炭素ガス
を混ぜて一酸化炭素ガス（CO）を酸素ガス（O2）で燃焼
して二酸化炭素ガス（CO２）を生成する再燃焼器７と、
この再燃焼器７からの二酸化炭素ガスを作動流体として
発電する低圧タービン８とから構成されている。
また前記排熱回収蒸気発生装置２は、前記蒸気タービン
３の作動流体である蒸気を発生するために前記低圧ター
ビン８から排出された二酸化炭素ガスから排熱を回収す
る一方、前記低圧タービン８から排出された若干量の残
存一酸化炭素ガスと酸素ガスを最適の反応温度領域で酸
化触媒により反応させて二酸化炭素ガスにするものであ
る。
３の作動流体である蒸気を発生するために前記低圧ター
ビン８から排出された二酸化炭素ガスから排熱を回収す
る一方、前記低圧タービン８から排出された若干量の残
存一酸化炭素ガスと酸素ガスを最適の反応温度領域で酸
化触媒により反応させて二酸化炭素ガスにするものであ
る。
また前記蒸気タービン３は、前記排熱回収蒸気発生器２
において前記低圧タービン８から排出された二酸化炭素
ガスと熱交換して得た過熱蒸気を作動流体として発電す
る第１タービン９と第２タービン１０とから構成されて
いる。
において前記低圧タービン８から排出された二酸化炭素
ガスと熱交換して得た過熱蒸気を作動流体として発電す
る第１タービン９と第２タービン１０とから構成されて
いる。
尚、第１図中１１は二酸化炭素ガスが循環するサイクル
配管で、低圧コンプレッサ１２、高圧コンプレッサ１
３、アキュムレータ１４、前置冷却器１５、中間冷却器
１６が配置されている。また１７は蒸気が循環するサイ
クル配管で、復水器１８、給水ポンプ１９等が配置され
ている。
配管で、低圧コンプレッサ１２、高圧コンプレッサ１
３、アキュムレータ１４、前置冷却器１５、中間冷却器
１６が配置されている。また１７は蒸気が循環するサイ
クル配管で、復水器１８、給水ポンプ１９等が配置され
ている。
次に前記装置を利用して本発明のＣＯレヒートガスター
ビン・コンバインドサイクルによる発電方法の一実施例
を説明する。
ビン・コンバインドサイクルによる発電方法の一実施例
を説明する。
燃焼器４、再燃焼器７により生成された二酸化炭素ガス
は高圧タービン４、中圧タービン６、低圧タービン８で
作動流体として利用された後、一部はメタノール製造プ
ロセス等に使用され、残部は再び作動流体として使用さ
れる。
は高圧タービン４、中圧タービン６、低圧タービン８で
作動流体として利用された後、一部はメタノール製造プ
ロセス等に使用され、残部は再び作動流体として使用さ
れる。
サイクル管１１を循環する二酸化炭素ガスはまず高圧コ
ンプレッサ１０で加圧された後、燃焼器４に送られる。
燃焼器４では前記高圧コンプレッサ１０で加圧された二
酸化炭素ガスを混ぜせ加熱し、一酸化炭素ガス(CO)を燃
焼酸化剤である酸素ガス（O2）で燃焼して二酸化炭素ガ
ス（CO２）を生成する。
ンプレッサ１０で加圧された後、燃焼器４に送られる。
燃焼器４では前記高圧コンプレッサ１０で加圧された二
酸化炭素ガスを混ぜせ加熱し、一酸化炭素ガス(CO)を燃
焼酸化剤である酸素ガス（O2）で燃焼して二酸化炭素ガ
ス（CO２）を生成する。
そして燃焼器４を出た二酸化炭素ガスは高温、高圧状態
の作動流体として高圧タービン５に送られて膨張し、タ
ービン５を回転して発電を行う（発電量６０ＭＷ程
度）。
の作動流体として高圧タービン５に送られて膨張し、タ
ービン５を回転して発電を行う（発電量６０ＭＷ程
度）。
そして高圧タービン５を出た二酸化炭素ガスは再度作動
流体として中圧タービン６に送られて膨張し、タービン
６を回転して発電を行う（発電量５３ＭＷ程度）。中圧
タービン６を出た二酸化炭素ガスは再燃焼器７に送ら
れ、再燃焼器７で新たに生成される二酸化炭素ガスと混
合されて加熱された後、作動流体として低圧タービン８
に送られて膨張し、タービン８を回転して発電を行う
（発電量１８４ＭＷ程度）。
流体として中圧タービン６に送られて膨張し、タービン
６を回転して発電を行う（発電量５３ＭＷ程度）。中圧
タービン６を出た二酸化炭素ガスは再燃焼器７に送ら
れ、再燃焼器７で新たに生成される二酸化炭素ガスと混
合されて加熱された後、作動流体として低圧タービン８
に送られて膨張し、タービン８を回転して発電を行う
（発電量１８４ＭＷ程度）。
低圧タービン８を出た作動流体である二酸化炭素ガスは
排熱回収蒸気発生器２に送られ、ここでサイクル管１１
を循環する飽和水を加熱して熱交換する。この排熱回収
蒸気発生器２では、二酸化炭素ガスと飽和水との間で熱
交換する他に、作動流体中に含まれる若干の残存の一酸
化炭素ガスと酸素ガスを最適反応温度領域において酸化
触媒により反応して二酸化炭素ガスとする。
排熱回収蒸気発生器２に送られ、ここでサイクル管１１
を循環する飽和水を加熱して熱交換する。この排熱回収
蒸気発生器２では、二酸化炭素ガスと飽和水との間で熱
交換する他に、作動流体中に含まれる若干の残存の一酸
化炭素ガスと酸素ガスを最適反応温度領域において酸化
触媒により反応して二酸化炭素ガスとする。
前記排熱回収蒸気発生器２を出た二酸化炭素ガスは１０
０％と純度が高いため、一部はメタノール製造プロセス
等に利用され、残部は前置冷却器１５で例えば冷却され
た後、ＣＯレヒートガスタービン１によって回転駆動す
る低圧コンプレッサ１２で加圧される。低圧コンプレッ
サ１２で加圧された二酸化炭素ガスは中間冷却器１６で
冷却された後、同じくＣＯレヒートガスタービン１で回
転駆動する高圧コンプレッサ１３に送られる。
０％と純度が高いため、一部はメタノール製造プロセス
等に利用され、残部は前置冷却器１５で例えば冷却され
た後、ＣＯレヒートガスタービン１によって回転駆動す
る低圧コンプレッサ１２で加圧される。低圧コンプレッ
サ１２で加圧された二酸化炭素ガスは中間冷却器１６で
冷却された後、同じくＣＯレヒートガスタービン１で回
転駆動する高圧コンプレッサ１３に送られる。
そして前述の如く高圧コンプレッサ１３で加圧された
後、燃焼器４に送り込まれ、再び作動流体として利用さ
れる。
後、燃焼器４に送り込まれ、再び作動流体として利用さ
れる。
一方、前記排熱回収蒸気発生装置２で加熱された過熱蒸
気は作動流体として第１タービン９に送られて膨張し、
タービン９を回転して発電を行い（発電量１４ＭＷ程
度）、そして再び前記排熱回収蒸気発生器２で加熱され
てから第２タービン１０に送られて膨張し、タービン１
０を回転して発電（発電量４１ＭＷ程度）を行う。
気は作動流体として第１タービン９に送られて膨張し、
タービン９を回転して発電を行い（発電量１４ＭＷ程
度）、そして再び前記排熱回収蒸気発生器２で加熱され
てから第２タービン１０に送られて膨張し、タービン１
０を回転して発電（発電量４１ＭＷ程度）を行う。
第２タービン１０から出た蒸気は復水器１８で復水して
飽和水となり、給水ポンプ１９により排熱回収蒸気発生
器３に送られ、ここで二酸化炭素ガスと熱交換して蒸気
になり、再び作動流体として第１タービン９、第２ター
ビン１０に送られる。
飽和水となり、給水ポンプ１９により排熱回収蒸気発生
器３に送られ、ここで二酸化炭素ガスと熱交換して蒸気
になり、再び作動流体として第１タービン９、第２ター
ビン１０に送られる。
以上のようにしてＣＯレヒートガスタービン１及び蒸気
タービン３で発電が行われる。ここでＣＯレヒートガス
タービン１の性能は高圧タービン５、低圧タービン８に
おける入口ガス温度及びサイクル圧力、即ち高圧コンプ
レッサ１３の出口圧力によって影響を受ける。またサイ
クル圧力を高圧コンプレッサ１３と低圧コンプレッサ１
２でどのような圧力比で配分するかによって影響を受け
る。
タービン３で発電が行われる。ここでＣＯレヒートガス
タービン１の性能は高圧タービン５、低圧タービン８に
おける入口ガス温度及びサイクル圧力、即ち高圧コンプ
レッサ１３の出口圧力によって影響を受ける。またサイ
クル圧力を高圧コンプレッサ１３と低圧コンプレッサ１
２でどのような圧力比で配分するかによって影響を受け
る。
例えば高圧タービン５の入口ガス温度1300℃に設定し、
また低圧タービン８の入口ガス温度を1150℃に設定し
て、サイクル圧力をパラメータにすると第２図に示す性
能が得られる。
また低圧タービン８の入口ガス温度を1150℃に設定し
て、サイクル圧力をパラメータにすると第２図に示す性
能が得られる。
同図から有らかな如く、サイクル圧力を高くし、低圧コ
ンプレッサ１２の圧力比を低くしたほうが熱効率、比出
力ともに高くなる。例えばサイクル圧力を８０ata に設
定し、また高圧コンプレッサ１３の圧力比を12.92 、低
圧コンプレッサ１２の圧力比6.0 とすると、熱効率はＣ
Ｏレヒートガスタービン１単独で48.6％となり、またＣ
Ｏレヒートガスタービン１と蒸気タービン３とを合わせ
たコンバインド発電プラントで61.0％にもなる。
ンプレッサ１２の圧力比を低くしたほうが熱効率、比出
力ともに高くなる。例えばサイクル圧力を８０ata に設
定し、また高圧コンプレッサ１３の圧力比を12.92 、低
圧コンプレッサ１２の圧力比6.0 とすると、熱効率はＣ
Ｏレヒートガスタービン１単独で48.6％となり、またＣ
Ｏレヒートガスタービン１と蒸気タービン３とを合わせ
たコンバインド発電プラントで61.0％にもなる。
この場合における各機器の設計主要目は例えば次の通り
である。
である。
発電端Ｇ出力……250 ＭＷ ＣＯレヒートガスタービン１出力……199 ＭＷ 蒸気タービン３出力……54ＭＷ 燃焼器４の一酸化炭素ガス供給量……92t/h 燃焼器４の酸素ガス供給量……52.6t/h 再燃焼器７の一酸化炭素ガス供給量……62t/h 再燃焼器７の酸素ガス供給量……35.4t/h 一酸化炭素ガス発熱量……2287kcal/kg 低圧コンプレッサ１２の 二酸化炭素ガス循環量……240kg/s 中圧タービン６の入口圧力……33.6ata 低圧タービン８の入口圧力……13.9ata 低圧コンプレッサ１２の入口温度……40℃ 低圧コンプレッサ１２の出口温度…… 201℃ 高圧コンプレッサ１３の入口温度……60℃ 高圧コンプレッサ１３の出口温度…… 354℃ 中圧タービン６の入口温度…… 955℃ 中圧タービン６の出口温度…… 750℃ 低圧タービン８の出口温度…… 580℃ 排熱回収蒸気発生装置２の 二酸化炭素ガス循環量…… 301kg/s 排熱回収蒸気発生器２の出口温度…… 102℃ （発明の効果） 以上説明したように本発明によれば、燃料が一酸化炭素
ガス、酸素ガスを燃焼酸化剤として二酸化炭素ガスを生
成し、この二酸化炭素ガスを作動流体としているので、
窒素酸化物であるNOＸや硫黄酸化物であるSOＸ等の大気
汚染物質が発生せず、また温室効果の原因となる二酸化
炭素ガス（CO２）を大気中に放出せずに循環させて使用
しているので何ら支障が生じない。
ガス、酸素ガスを燃焼酸化剤として二酸化炭素ガスを生
成し、この二酸化炭素ガスを作動流体としているので、
窒素酸化物であるNOＸや硫黄酸化物であるSOＸ等の大気
汚染物質が発生せず、また温室効果の原因となる二酸化
炭素ガス（CO２）を大気中に放出せずに循環させて使用
しているので何ら支障が生じない。
また、熱効率が６０％以上と高く、また比出力が大きい
ので単機の大容量化に適している。また作動流体として
二酸化炭素ガスを使用しているため、高温部の酸化腐食
に対する影響は高温空気の場合よりも非常に少ない。
ので単機の大容量化に適している。また作動流体として
二酸化炭素ガスを使用しているため、高温部の酸化腐食
に対する影響は高温空気の場合よりも非常に少ない。
第１図は本発明の発電方法を実施するための装置の概略
説明図であり、また第２図はＣＯレヒートガスタービン
・コンバインドサイクルの性能を示すグラフである。 １はＣＯレヒートガスタービン、 ２は蒸気タービン、３は排熱回収蒸気発生器、 ４は燃焼器、５は高圧タービン、 ６は中圧タービン、７は再燃焼器、 ８は低圧タービン、９は第１タービン、 １０は第２タービン、１１はサイクル配管、 １２は低圧コンプレッサ、 １３は高圧コンプレッサ、 １４はアキュムレータ、１５は前置冷却器、 １６は中間冷却器、１７はサイクル配管、 １８は復水器、１９は給水ポンプである。
説明図であり、また第２図はＣＯレヒートガスタービン
・コンバインドサイクルの性能を示すグラフである。 １はＣＯレヒートガスタービン、 ２は蒸気タービン、３は排熱回収蒸気発生器、 ４は燃焼器、５は高圧タービン、 ６は中圧タービン、７は再燃焼器、 ８は低圧タービン、９は第１タービン、 １０は第２タービン、１１はサイクル配管、 １２は低圧コンプレッサ、 １３は高圧コンプレッサ、 １４はアキュムレータ、１５は前置冷却器、 １６は中間冷却器、１７はサイクル配管、 １８は復水器、１９は給水ポンプである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｃ 6/18 Ａ 7910−3Ｇ (72)発明者 安川 茂 茨城県那珂郡東海村白方字白根２番地の４ 日本原子力研究所東海研究所内 (72)発明者 竹矢 一雄 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内 (72)発明者 安井 元 神奈川県横浜市鶴見区末広町２丁目４番地 株式会社 東芝 京浜事業所内 (56)参考文献 特開 昭63−32127（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−50627（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−57825（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】酸素ガス（O2）を燃焼酸化剤に用いて一酸
化炭素ガス(CO)を燃焼させて二酸化炭素ガス（CO２）を
生成し、前記二酸化炭素ガス（CO２）を作動流体として
循環させて利用してＣＯレヒートガスタービンで発電す
ることを特徴とするＣＯレヒートガスタービン・コンバ
インドサイクルによる発電方法。 - 【請求項２】酸素ガス（O2）を燃焼酸化剤に用いて一酸
化炭素ガス(CO)を燃焼させて二酸化炭素ガス（CO２）を
生成し、前記二酸化炭素ガス（CO２）を作動流体として
利用してＣＯレヒートガスタービンで発電した後、前記
二酸化炭素ガスの排熱を利用して蒸気タービンで発電
し、この後前記二酸化炭素ガスの一部を前記燃焼生成ガ
スの生成に再利用するために循環させる一方、残部を化
学プラント用原材料として利用することを特徴とするＣ
Ｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる
発電方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1235242A JPH0635840B2 (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1235242A JPH0635840B2 (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03100331A JPH03100331A (ja) | 1991-04-25 |
| JPH0635840B2 true JPH0635840B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=16983182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1235242A Expired - Lifetime JPH0635840B2 (ja) | 1989-09-11 | 1989-09-11 | Ｃｏレヒートガスタービン・コンバインドサイクルによる発電方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JPH0635840B2 (ja) |
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-
1989
- 1989-09-11 JP JP1235242A patent/JPH0635840B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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| JPH03100331A (ja) | 1991-04-25 |
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