JPH0633424Y2 - 測定器の入力回路 - Google Patents
測定器の入力回路Info
- Publication number
- JPH0633424Y2 JPH0633424Y2 JP6772587U JP6772587U JPH0633424Y2 JP H0633424 Y2 JPH0633424 Y2 JP H0633424Y2 JP 6772587 U JP6772587 U JP 6772587U JP 6772587 U JP6772587 U JP 6772587U JP H0633424 Y2 JPH0633424 Y2 JP H0633424Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- input circuit
- current
- signal
- output
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この考案は、例えば抵抗計やLCRメータと称される測定
器などの入力回路に関するものである。
器などの入力回路に関するものである。
被測定体の抵抗値又は容量値あるいはインダクタンス値
等を測定するLCRメータと称されるディジタル測定器が
一般に使用されており、その構成の大要が第３図に示さ
れている。
等を測定するLCRメータと称されるディジタル測定器が
一般に使用されており、その構成の大要が第３図に示さ
れている。
すなわち、測定用信号源１から例えばインピーダンスＺ
Ｘを有する被測定体２に定電圧Ｖを加え、流れる電流Ｉ
Ｘを電流／電圧変換器３にてＶＸ＝ｋ・ＩＸなる電圧Ｖ
Ｘに変換し、位相極性検出器４に加える。ただし、ｋは
既知の変換定数である。この位相極性検出器４には、例
えばバッファ増幅器５を介して上記信号源１の電圧Ｖも
加えられ、ここで信号源電圧Ｖに対する上記変換電圧Ｖ
Ｘの位相極性が検出されるようになっている。すなわ
ち、被測定体２のインピーダンスＺＸが鈍抵抗ならば、
その位相極性は信号源電圧Ｖと同相であるから０が検出
され、容量性ならば例えば＋、誘導性ならば−の値が検
出される。
Ｘを有する被測定体２に定電圧Ｖを加え、流れる電流Ｉ
Ｘを電流／電圧変換器３にてＶＸ＝ｋ・ＩＸなる電圧Ｖ
Ｘに変換し、位相極性検出器４に加える。ただし、ｋは
既知の変換定数である。この位相極性検出器４には、例
えばバッファ増幅器５を介して上記信号源１の電圧Ｖも
加えられ、ここで信号源電圧Ｖに対する上記変換電圧Ｖ
Ｘの位相極性が検出されるようになっている。すなわ
ち、被測定体２のインピーダンスＺＸが鈍抵抗ならば、
その位相極性は信号源電圧Ｖと同相であるから０が検出
され、容量性ならば例えば＋、誘導性ならば−の値が検
出される。
この位相極性情報と上記２つの電圧Ｖ及びＶＸは例えば
測定部６に加えられ、直流に変換されたのち更にディジ
タル変換されてV,VＸの値が測定される。
測定部６に加えられ、直流に変換されたのち更にディジ
タル変換されてV,VＸの値が測定される。
この電圧ＶＸの測定値から ＩＸ＝ＶＸ／ｋ により、電流値ＩＸが求められ、Ｖ÷ＩＸの演算により
被測定体２のインピーダンスＺＸが算出される。
被測定体２のインピーダンスＺＸが算出される。
すなわち、 ＺＸ＝Ｖ／ＩＸ＝ｋ・Ｖ／ＶＸ が得られる。この算出値と測定周波数及び上記位相極性
情報とにより、被測定体２の抵抗値Ｒ、容量値Ｃ、イン
ダクタンス値Ｌなどが求められる。
情報とにより、被測定体２の抵抗値Ｒ、容量値Ｃ、イン
ダクタンス値Ｌなどが求められる。
上記第３図の従来装置において、被測定体２と電流／電
圧変換器３を含む入力回路の一般的な例が第４図に示さ
れている。この入力回路においては、被測定体２と電流
／電圧変換器３との接続には、通常、同軸コードなどが
使用され、外部雑音等の影響を受けないようにされてい
る。
圧変換器３を含む入力回路の一般的な例が第４図に示さ
れている。この入力回路においては、被測定体２と電流
／電圧変換器３との接続には、通常、同軸コードなどが
使用され、外部雑音等の影響を受けないようにされてい
る。
このような入力回路においては、同軸コードの有する容
量成分Ciが信号路と接地間に入るので、それによりイン
ピーダンス１／ｊωCiが付加されたことと等価になる。
ここで、端子７に測定用電圧Ｖを加えると被測定体２に
は例えば電流ＩＸ（＝ＩＲ）が流れ、端子８側にはそれ
による電圧Viが発生する。電流／電圧変換器３は、出力
端子９側から抵抗Ｒを介して端子８側へ帰還電流Ｉ
Ｒ（＝ＩＸ）を流し、上記電圧Viがゼロとなるように作
動する。この帰還電流ＩＲにより、端子９側には電圧Ｖ
Ｘ（＝ＲＸＩＲ）が発生する。
量成分Ciが信号路と接地間に入るので、それによりイン
ピーダンス１／ｊωCiが付加されたことと等価になる。
ここで、端子７に測定用電圧Ｖを加えると被測定体２に
は例えば電流ＩＸ（＝ＩＲ）が流れ、端子８側にはそれ
による電圧Viが発生する。電流／電圧変換器３は、出力
端子９側から抵抗Ｒを介して端子８側へ帰還電流Ｉ
Ｒ（＝ＩＸ）を流し、上記電圧Viがゼロとなるように作
動する。この帰還電流ＩＲにより、端子９側には電圧Ｖ
Ｘ（＝ＲＸＩＲ）が発生する。
周波数が低い場合はこの動作が正常に行われるが、周波
数が高くなると容量成分Ciによりインピーダンス１／ｊ
ωCiは周波数に比例して小さくなるので、このインピー
ダンスを介して接地側へ流れる電流ＩＣは周波数に比例
して大きくなる。電流／電圧変換器３はこの電流を打ち
消すため、帰還電流をＩＲからＩＲ＋ＩＣに増加させ
る。よって端子９側に現われる電圧ＶＸは、例えば第５
図の点線で示されるようにＶＸ＝ＲＸ（ＩＲ＋ＩＣ）と
なり、周波数に比例して上昇するのでやがて無視できな
くなる。
数が高くなると容量成分Ciによりインピーダンス１／ｊ
ωCiは周波数に比例して小さくなるので、このインピー
ダンスを介して接地側へ流れる電流ＩＣは周波数に比例
して大きくなる。電流／電圧変換器３はこの電流を打ち
消すため、帰還電流をＩＲからＩＲ＋ＩＣに増加させ
る。よって端子９側に現われる電圧ＶＸは、例えば第５
図の点線で示されるようにＶＸ＝ＲＸ（ＩＲ＋ＩＣ）と
なり、周波数に比例して上昇するのでやがて無視できな
くなる。
また、この容量成分Ciは一般的に信号路の配線などと並
列共振回路を形成するので、本来オクターブ6dBで減衰
を始める上限周波数fcより低い周波数で共振を起こし、
変換電圧ＶＸにピークを生じるという現象が発生する。
列共振回路を形成するので、本来オクターブ6dBで減衰
を始める上限周波数fcより低い周波数で共振を起こし、
変換電圧ＶＸにピークを生じるという現象が発生する。
これらの変換電圧ＶＸの増大やピーク発生はいずれも測
定誤差の原因になるので、例えば電流／電圧変換器３の
負荷抵抗Ｒと並列に上記容量成分Ciとほぼ等しい容量を
有する補正用コンデンサCi′を接続し、変換電圧ＶＸの
増大やピークの発生を打ち消してその周波数特性を平坦
化するようにしている。
定誤差の原因になるので、例えば電流／電圧変換器３の
負荷抵抗Ｒと並列に上記容量成分Ciとほぼ等しい容量を
有する補正用コンデンサCi′を接続し、変換電圧ＶＸの
増大やピークの発生を打ち消してその周波数特性を平坦
化するようにしている。
しかしながら測定周波数を高くしてゆくと、例えばコン
デンサCi′と抵抗Ｒ及び容量成分Ciが配線等の迷容量を
介して互いに干渉し合い、所期の補正効果が得られなく
なる。このため、特に高域側の周波数特性を平坦化する
ことは一般に困難である。また、共振周波数の近傍では
よく知られているように位相回転が比較的大きいので、
被測定体２のインピーダンスＺｘが誘導性か容量性かの
判定に支障をきたすおそれがある。したがって共振周波
数をできるだけ高くするとともに、そのピーク電圧を低
く抑えることが望ましい。
デンサCi′と抵抗Ｒ及び容量成分Ciが配線等の迷容量を
介して互いに干渉し合い、所期の補正効果が得られなく
なる。このため、特に高域側の周波数特性を平坦化する
ことは一般に困難である。また、共振周波数の近傍では
よく知られているように位相回転が比較的大きいので、
被測定体２のインピーダンスＺｘが誘導性か容量性かの
判定に支障をきたすおそれがある。したがって共振周波
数をできるだけ高くするとともに、そのピーク電圧を低
く抑えることが望ましい。
この考案は上記の点に鑑みなされたもので、その目的
は、補正用コンデンサCi′と被測定体２側との相互干渉
を無くして高域側の周波数特性を平坦化した測定器の入
力回路を提供することにある。
は、補正用コンデンサCi′と被測定体２側との相互干渉
を無くして高域側の周波数特性を平坦化した測定器の入
力回路を提供することにある。
この考案の一実施例が示されている第１図を参照する
と、上記の問題点を解決するため、この入力回路におい
ては例えば補正用コンデンサCi′を有する高入力インピ
ーダンスのバッファ増幅器10が電流／電圧変換器３と並
列的に設けられ、このバッファ増幅器10の出力と上記電
流／電圧変換器３の出力とをそれぞれ入力とする差動増
幅器11が備えられている。
と、上記の問題点を解決するため、この入力回路におい
ては例えば補正用コンデンサCi′を有する高入力インピ
ーダンスのバッファ増幅器10が電流／電圧変換器３と並
列的に設けられ、このバッファ増幅器10の出力と上記電
流／電圧変換器３の出力とをそれぞれ入力とする差動増
幅器11が備えられている。
上記第１図において、被測定体２のインピーダンスをＺ
Ｘとし、端子７側から被測定体２に加わる測定用電圧を
Ｖ、被測定体２に流れる電流をＩ、この電流Ｉにより被
測定体２の端子８側に現れる電圧をViとすると、電流Ｉ
は次式で表される。
Ｘとし、端子７側から被測定体２に加わる測定用電圧を
Ｖ、被測定体２に流れる電流をＩ、この電流Ｉにより被
測定体２の端子８側に現れる電圧をViとすると、電流Ｉ
は次式で表される。
Ｉ＝（Ｖ−Vi）／ＺＸ……（１） この電流Ｉが容量成分Ciと上記電流／電圧変換器３の抵
抗Ｒに分流する電流をそれぞれＩＣ及びＩＲとすると Ｉ＝ＩＣ＋ＩＲ……（２） である。
抗Ｒに分流する電流をそれぞれＩＣ及びＩＲとすると Ｉ＝ＩＣ＋ＩＲ……（２） である。
ここで、容量成分Ciのインピーダンスは−ｊ／ωCiであ
るから、上記電流ＩＣは ＩＣ＝Vi／（−ｊ／ωCi） ＝ｊωCiVi……（３） となる。
るから、上記電流ＩＣは ＩＣ＝Vi／（−ｊ／ωCi） ＝ｊωCiVi……（３） となる。
また、電流／電圧変換器３の出力側で得られる電圧をＶ
Ｘとすると、上記電流ＩＲは ＩＲ＝（Vi−ＶＸ）／Ｒ……（４） である。
Ｘとすると、上記電流ＩＲは ＩＲ＝（Vi−ＶＸ）／Ｒ……（４） である。
よって、式（１），（３），（４）を式（２）に代入す
ると （Ｖ−Vi）／ＺＸ＝ｊωCiVi ＋（Vi−ＶＸ）／Ｒ 上式から電圧ＶＸを求めると ＶＸ＝Vi−（Ｖ−Vi）Ｒ／ＺＸ ＋ｊωCiViR……（５） となる。
ると （Ｖ−Vi）／ＺＸ＝ｊωCiVi ＋（Vi−ＶＸ）／Ｒ 上式から電圧ＶＸを求めると ＶＸ＝Vi−（Ｖ−Vi）Ｒ／ＺＸ ＋ｊωCiViR……（５） となる。
次にバッファ増幅器10の例えば−入力端と接地間にCi＝
Ciなる値のコンデンサCi′を接続し、この−入力端と出
力端間に上記電流／電圧変換器３の負荷抵抗Ｒと等しい
値の負荷抵抗Ｒを接続する。
Ciなる値のコンデンサCi′を接続し、この−入力端と出
力端間に上記電流／電圧変換器３の負荷抵抗Ｒと等しい
値の負荷抵抗Ｒを接続する。
この状態でその＋入力端に上記電圧Viを加えると、出力
端から得られる電圧ＶＸ′は ＶＸ′＝｛１＋Ｒ／（−ｊ／ωCi′）｝Vi ＝（１＋ｊωCi′Ｒ）Vi……（６） となる。
端から得られる電圧ＶＸ′は ＶＸ′＝｛１＋Ｒ／（−ｊ／ωCi′）｝Vi ＝（１＋ｊωCi′Ｒ）Vi……（６） となる。
式（５）及び（６）の電圧ＶＸとＶＸ′は差動増幅器11
に加えられる。この場合、差動増幅器11側の各抵抗Ｒ１
ないしＲ４の値は、例えばＲ１＝Ｒ３,R２＝Ｒ４にされ
ている。
に加えられる。この場合、差動増幅器11側の各抵抗Ｒ１
ないしＲ４の値は、例えばＲ１＝Ｒ３,R２＝Ｒ４にされ
ている。
この差動増幅器11の端子９側で得られる出力電圧をＶXO
とすると、式（５）と（６）から ＶXO＝ＶＸ−ＶＸ′ ＝Vi−（Ｖ−Vi）Ｒ／ＺＸ ＋ｊωCiViR −（１＋ｊωCi′Ｒ）Vi ＝−VR／ＺＸ＋ViR／ＺＸ ＋ｊωCiViR −ｊωCiViR……（７） となる。
とすると、式（５）と（６）から ＶXO＝ＶＸ−ＶＸ′ ＝Vi−（Ｖ−Vi）Ｒ／ＺＸ ＋ｊωCiViR −（１＋ｊωCi′Ｒ）Vi ＝−VR／ＺＸ＋ViR／ＺＸ ＋ｊωCiViR −ｊωCiViR……（７） となる。
ここで、電圧Viは、上記電流／電圧変換器３の入力側が
いわゆるイマジナリショートであることによりVi≒０に
されるので、式（７）の第２項は無視できる。また、第
３項は周波数が低い場合は無視できいるが、周波数が高
くなとる一般に無視できなくなる。
いわゆるイマジナリショートであることによりVi≒０に
されるので、式（７）の第２項は無視できる。また、第
３項は周波数が低い場合は無視できいるが、周波数が高
くなとる一般に無視できなくなる。
この実施例においては、式（７）の第４項に示されるよ
うに、第３項と反対極性の電圧−ｊωCiViRがバッファ
増幅器10を介して与えられ、かつ、Ci＝Ciにされている
ので、第３項は周波数の高低にかかわらず打ち消され、 ＶXO＝−Ｖ・Ｒ／ＺＸ となる。すなわち、測定用信号電圧Ｖから周波数特性の
平坦な変換電圧ＶXOが得られる。
うに、第３項と反対極性の電圧−ｊωCiViRがバッファ
増幅器10を介して与えられ、かつ、Ci＝Ciにされている
ので、第３項は周波数の高低にかかわらず打ち消され、 ＶXO＝−Ｖ・Ｒ／ＺＸ となる。すなわち、測定用信号電圧Ｖから周波数特性の
平坦な変換電圧ＶXOが得られる。
再び第１図を参照すると、バッファ増幅器10の−入力端
と接地間に接続された補正用コンデンサCi′は固定コン
デンサで表されているが、これを可変コンデンサ（トリ
マコンデンサ）に置き換えてもよい。
と接地間に接続された補正用コンデンサCi′は固定コン
デンサで表されているが、これを可変コンデンサ（トリ
マコンデンサ）に置き換えてもよい。
第２図には他の実施例が示されている。すなわち、上記
第１図におけるバッファ増幅器10が例えば電圧フォロワ
形のバッファ増幅器12と反転増幅器13に置き換えられ、
上記第１図の差動増幅器11は加算増幅器14に置き換えら
れている。
第１図におけるバッファ増幅器10が例えば電圧フォロワ
形のバッファ増幅器12と反転増幅器13に置き換えられ、
上記第１図の差動増幅器11は加算増幅器14に置き換えら
れている。
この実施例においては、電圧フォロワ形のバッファ増幅
器12に上記電圧Viが加えられると、その出力は入力と同
じViとなり、反転増幅器13に加えられる。よって反転増
幅器13の出力をＶＸ″とすると、 ＶＸ″＝−Vi×Ｒ／（−ｊ／ωCi′） ＝−ｊωCi′ViR……（８） となり、この出力は例えば抵抗Ｒ３を介して加算増幅器
14に加えられる。
器12に上記電圧Viが加えられると、その出力は入力と同
じViとなり、反転増幅器13に加えられる。よって反転増
幅器13の出力をＶＸ″とすると、 ＶＸ″＝−Vi×Ｒ／（−ｊ／ωCi′） ＝−ｊωCi′ViR……（８） となり、この出力は例えば抵抗Ｒ３を介して加算増幅器
14に加えられる。
この場合、電流／電圧変換器３の出力ＶＸは第１図の実
施例と同様に式（５）で表され、抵抗Ｒ３と等しい値を
有する抵抗Ｒ１を介して上記加算増幅器14に加えられ
る。
施例と同様に式（５）で表され、抵抗Ｒ３と等しい値を
有する抵抗Ｒ１を介して上記加算増幅器14に加えられ
る。
したがって、加算増幅器14の出力をＶXO′とすると、式
（５）と式（８）から ＶXO′＝ＶＸ＋ＶＸ″ ＝−VR／ＺＸ＋Vi＋ViR／ＺＸ ＋ｊωCiViR−ｊωCi′ViR ……（９） である。ただし、増幅度は１、すなわちＲ３＝Ｒ１（＝
Ｒ２）とする。
（５）と式（８）から ＶXO′＝ＶＸ＋ＶＸ″ ＝−VR／ＺＸ＋Vi＋ViR／ＺＸ ＋ｊωCiViR−ｊωCi′ViR ……（９） である。ただし、増幅度は１、すなわちＲ３＝Ｒ１（＝
Ｒ２）とする。
ここで、第１図の場合と同様にCi′＝Ciとすると、式
（９）の第４項が第５項によって打ち消され、 ＶXO′＝−VR／ＺＸ＋Vi＋ViR／ＺＸ となる。
（９）の第４項が第５項によって打ち消され、 ＶXO′＝−VR／ＺＸ＋Vi＋ViR／ＺＸ となる。
しかし、Vi≒０であることにより、第２項と第３項は無
視できるので、 ＶXO′＝−Ｖ・Ｒ／ＺＸ ≒ＶXO となり、実質的には第１図の実施例と同様に周波数特性
の平坦な変換電圧ＶXO′が得られる。
視できるので、 ＶXO′＝−Ｖ・Ｒ／ＺＸ ≒ＶXO となり、実質的には第１図の実施例と同様に周波数特性
の平坦な変換電圧ＶXO′が得られる。
上記各実施例は、被測定体２に測定用の定電圧信号Ｖを
加え、そのインピーダンスＺＸの大きさに応じて流れる
電流Ｉを電圧ＶXO又はＶXO′に変換して上記インピーダ
ンスＺＸを求める場合の例であるが、被測定体２に測定
用の低電流信号を加え、そのインピーダンスＺＸを求め
る場合にも、これらの実施例は同様に適用可能である。
ただしこの場合には、上記電流／電圧変換器３は電圧検
出器として作動する。
加え、そのインピーダンスＺＸの大きさに応じて流れる
電流Ｉを電圧ＶXO又はＶXO′に変換して上記インピーダ
ンスＺＸを求める場合の例であるが、被測定体２に測定
用の低電流信号を加え、そのインピーダンスＺＸを求め
る場合にも、これらの実施例は同様に適用可能である。
ただしこの場合には、上記電流／電圧変換器３は電圧検
出器として作動する。
以上、詳細に説明したように、この考案による入力回路
は、被測定体に測定用の電圧信号を加え、そのインピー
ダンスの大きさに応じて流れる電流を電圧に変換して検
出する電流／電圧変換器と、上記被測定体と電流／電圧
変換器間の信号路に介在する容量と等しい値のコンデン
サを有し、上記容量にて発生する不要信号中、少なくと
も周波数成分を含む不要信号を打ち消す補正用信号を形
成する増幅器を備え、上記電流／電圧変換器の出力に対
して上記増幅器の補正用出力を加算もしくは減算する増
幅器が設けられている。
は、被測定体に測定用の電圧信号を加え、そのインピー
ダンスの大きさに応じて流れる電流を電圧に変換して検
出する電流／電圧変換器と、上記被測定体と電流／電圧
変換器間の信号路に介在する容量と等しい値のコンデン
サを有し、上記容量にて発生する不要信号中、少なくと
も周波数成分を含む不要信号を打ち消す補正用信号を形
成する増幅器を備え、上記電流／電圧変換器の出力に対
して上記増幅器の補正用出力を加算もしくは減算する増
幅器が設けられている。
したがって加算もしくは減算する増幅器の出力からは、
周波数特性の平坦な信号が得られる。このため、入力信
号路の容量等による測定誤差が極めて少ない高精度で、
かつ、広帯域の測定器を実現することができる。
周波数特性の平坦な信号が得られる。このため、入力信
号路の容量等による測定誤差が極めて少ない高精度で、
かつ、広帯域の測定器を実現することができる。
第１図及び第２図はこの考案による測定器の入力回路の
実施例に係り、第１図はその構成の一例を示す回路図、
第２図はその変形実施例を示す回路図、第３図は従来装
置の構成を示すブロック線図、第４図は従来装置の入力
回路の回路図、第５図は従来装置の入力回路の特性説明
図である。 図中、１は信号源、２は被測定体、３は電流／電圧変換
器、10,12はバッファ増幅器、11は差動増幅器、13は反
転増幅器、14は加算増幅器である。
実施例に係り、第１図はその構成の一例を示す回路図、
第２図はその変形実施例を示す回路図、第３図は従来装
置の構成を示すブロック線図、第４図は従来装置の入力
回路の回路図、第５図は従来装置の入力回路の特性説明
図である。 図中、１は信号源、２は被測定体、３は電流／電圧変換
器、10,12はバッファ増幅器、11は差動増幅器、13は反
転増幅器、14は加算増幅器である。
Claims (1)
- 【請求項１】被測定体に測定用信号を加え、そのインピ
ーダンスの大きさに関連して発生する応答信号を入力回
路を介して検出し、その検出出力にて所定の測定を行う
測定器の入力回路において、 上記入力回路は、上記応答信号の電流もしくは電圧を検
出する電圧検出手段と、 上記被測定体と上記電圧検出手段間に介在する容量とほ
ぼ等しい値のコンデンサおよび負荷抵抗を含む帰還回路
を有する増幅器を備え、上記容量により上記被測定体と
電圧検出手段間に発生する不要信号のうち少なくとも周
波数成分を含む不要信号に対してその打消し用信号を形
成する補正用信号形成手段と、 上記電圧検出手段の出力に対して上記補正用信号形成手
段からの出力を加算又は減算する加減算手段とを備えて
いることを特徴とする測定器の入力回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6772587U JPH0633424Y2 (ja) | 1987-05-06 | 1987-05-06 | 測定器の入力回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6772587U JPH0633424Y2 (ja) | 1987-05-06 | 1987-05-06 | 測定器の入力回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63175870U JPS63175870U (ja) | 1988-11-15 |
| JPH0633424Y2 true JPH0633424Y2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=30906899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6772587U Expired - Lifetime JPH0633424Y2 (ja) | 1987-05-06 | 1987-05-06 | 測定器の入力回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633424Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3145558B2 (ja) * | 1994-03-01 | 2001-03-12 | 株式会社ピーエフユー | 信号入力回路 |
-
1987
- 1987-05-06 JP JP6772587U patent/JPH0633424Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63175870U (ja) | 1988-11-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6335642B1 (en) | Impedance-to-voltage converter | |
| US8525529B2 (en) | Impedance detection circuit and adjustment method of impedance detection circuit | |
| EP1426771B1 (en) | Impedance measuring circuit and capacitance measuring circuit | |
| JP3501398B2 (ja) | インピーダンス検出回路及びインピーダンス検出方法 | |
| JPS585015A (ja) | ロ−パスフイルタ−を内蔵した差動増幅回路 | |
| US4290023A (en) | Voltage offset circuit for auto-zero low voltage amplifier | |
| US4992740A (en) | Apparatus which uses a simulated inductor in the measurement of an electrical parameter of a device under test | |
| JPH0633424Y2 (ja) | 測定器の入力回路 | |
| CA1119253A (en) | Capacitive pick-off circuit | |
| JP3454426B2 (ja) | インピーダンス検出回路及びインピーダンス検出方法 | |
| JPH0631385Y2 (ja) | 電気秤の妨害信号を抑圧するための低域アクティブ・フィルター | |
| US5010302A (en) | Charge amplifier circuit | |
| JPS6182104A (ja) | 静電容量型距離計 | |
| JP3161716B2 (ja) | 容量検出回路 | |
| JP3999303B2 (ja) | 電流検出装置 | |
| JPH0223833B2 (ja) | ||
| JP3356029B2 (ja) | 電気量検出回路 | |
| JP3073052B2 (ja) | インピーダンス測定器 | |
| JPH055502Y2 (ja) | ||
| SU1696866A1 (ru) | Электронный преобразователь дл индуктивных датчиков | |
| JPH0326669Y2 (ja) | ||
| US20060186963A1 (en) | Active LC filtering damping circuit with galvanic isolation | |
| JP2003075482A (ja) | インピーダンス検出方法、静電容量検出方法及びそのための装置 | |
| CN117805712A (zh) | 一种基于紧耦合电感臂电桥的泄露电容传感器测量电路及使用方法 | |
| JPH056670B2 (ja) |