JPH06293942A - 高強度・高耐食性を有し、かつ熱間加工性に優れた高窒素ステンレス鋼 - Google Patents
高強度・高耐食性を有し、かつ熱間加工性に優れた高窒素ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH06293942A JPH06293942A JP10515593A JP10515593A JPH06293942A JP H06293942 A JPH06293942 A JP H06293942A JP 10515593 A JP10515593 A JP 10515593A JP 10515593 A JP10515593 A JP 10515593A JP H06293942 A JPH06293942 A JP H06293942A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 窒素を０．１８％以上含有する高窒素含有ス
テンレス鋼であるにも関わらず熱間加工性に優れ、大型
の産業用機器や大型の構造物に使用される高強度・高耐
食性のオーステナイト系ステンレス鋼を提供する。 【構成】 固溶強化成分であるＮを０．１８〜０．２５
％添加して強度を高め、かつ、熱間加工性を向上させる
ために、Ｂを図１に示すように２０〜４０ppm 含有せし
め、Nbの含有量の上限を０．１５％以下にし、かつ、熱
間加工性を損なうことなく引張強さを７５０ないし８０
０（Ｎ／mm2 ）を得るために０．２５×（Ｃ＋Ｎ）＜Nb
＜０．１５％とする。従って、重量％で、Ｃ：０．０５
〜０．０８％、Si：１．００％以下、Mn：３．００％以
下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ni：７
〜１０％、Cr：１８〜２０％、Ｎ：０．１８〜０．２５
％、Ｂ：２０〜４０ppm 、Ｏ：５０ppm 以下、０．２５
×（Ｃ＋Ｎ）＜Nb＜０．１５を含有し、残部Feおよび不
可避不純物からなる高強度・高耐食性のオーステナイト
系ステンレス鋼とする。
テンレス鋼であるにも関わらず熱間加工性に優れ、大型
の産業用機器や大型の構造物に使用される高強度・高耐
食性のオーステナイト系ステンレス鋼を提供する。 【構成】 固溶強化成分であるＮを０．１８〜０．２５
％添加して強度を高め、かつ、熱間加工性を向上させる
ために、Ｂを図１に示すように２０〜４０ppm 含有せし
め、Nbの含有量の上限を０．１５％以下にし、かつ、熱
間加工性を損なうことなく引張強さを７５０ないし８０
０（Ｎ／mm2 ）を得るために０．２５×（Ｃ＋Ｎ）＜Nb
＜０．１５％とする。従って、重量％で、Ｃ：０．０５
〜０．０８％、Si：１．００％以下、Mn：３．００％以
下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ni：７
〜１０％、Cr：１８〜２０％、Ｎ：０．１８〜０．２５
％、Ｂ：２０〜４０ppm 、Ｏ：５０ppm 以下、０．２５
×（Ｃ＋Ｎ）＜Nb＜０．１５を含有し、残部Feおよび不
可避不純物からなる高強度・高耐食性のオーステナイト
系ステンレス鋼とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度・高耐食性が要
求される大型の産業用機器や大型の構造物、即ち化学、
海洋、原子力などの各種プラントに使用される高強度・
高耐食性を有し、かつ熱間加工性に優れた高窒素ステン
レス鋼に関する。
求される大型の産業用機器や大型の構造物、即ち化学、
海洋、原子力などの各種プラントに使用される高強度・
高耐食性を有し、かつ熱間加工性に優れた高窒素ステン
レス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近、各種の産業用機器や構造物の大型
化が進み、構造用ステンレス鋼の強度向上が強く求めら
れ、窒素を添加してその固溶強化作用によって強度の強
化を図ったＳＵＳ３０４Ｎ２、ＳＵＳ３０４ＬＮ、ＳＵ
Ｓ３１６Ｎ、ＳＵＳ３１６ＬＮなどのオーステナイト系
ステンレス鋼が知られている。そして、これらの固溶強
化熱処理後の強度をさらに向上させたものとして特公平
４−４５５７６号公報の発明が開示されている。
化が進み、構造用ステンレス鋼の強度向上が強く求めら
れ、窒素を添加してその固溶強化作用によって強度の強
化を図ったＳＵＳ３０４Ｎ２、ＳＵＳ３０４ＬＮ、ＳＵ
Ｓ３１６Ｎ、ＳＵＳ３１６ＬＮなどのオーステナイト系
ステンレス鋼が知られている。そして、これらの固溶強
化熱処理後の強度をさらに向上させたものとして特公平
４−４５５７６号公報の発明が開示されている。
【０００３】しかし、この様に窒素を０．１８％以上添
加して強化したオーステナイト系ステンレス鋼は熱間加
工性が悪く、従って大型構造物に適した大形の加工物を
成形することは容易でなかった。
加して強化したオーステナイト系ステンレス鋼は熱間加
工性が悪く、従って大型構造物に適した大形の加工物を
成形することは容易でなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、窒素を０．
１８％以上含有する高窒素含有ステンレス鋼であるにも
拘わらず熱間加工性に優れ、大型の産業用機器や大型の
構造物に使用される高強度・高耐食性のオーステナイト
系ステンレス鋼を提供することである。
１８％以上含有する高窒素含有ステンレス鋼であるにも
拘わらず熱間加工性に優れ、大型の産業用機器や大型の
構造物に使用される高強度・高耐食性のオーステナイト
系ステンレス鋼を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、酷しい環境条
件下に曝される大型の産業用機器や大型の構造物に使用
するために、構造用ステンレス鋼において、固溶強化成
分であるＮを０．１８〜０．２５％添加して強度と耐食
性を高め、かつ、Ｎを０．１８％以上含有するにも拘わ
らず熱間加工性を向上させるために、Ｂを２０〜４０pp
m 含有せしめ、Ｏを５０ppm 以下とし、また強度向上の
ために添加するNbは熱間加工性確保のためにその上限を
０．２５％にし、かつ、下限は引張強さ７５０ないし８
００（Ｎ／mm2 ）を得るために０．２５×（Ｃ＋Ｎ）％
とする。
件下に曝される大型の産業用機器や大型の構造物に使用
するために、構造用ステンレス鋼において、固溶強化成
分であるＮを０．１８〜０．２５％添加して強度と耐食
性を高め、かつ、Ｎを０．１８％以上含有するにも拘わ
らず熱間加工性を向上させるために、Ｂを２０〜４０pp
m 含有せしめ、Ｏを５０ppm 以下とし、また強度向上の
ために添加するNbは熱間加工性確保のためにその上限を
０．２５％にし、かつ、下限は引張強さ７５０ないし８
００（Ｎ／mm2 ）を得るために０．２５×（Ｃ＋Ｎ）％
とする。
【０００６】従って、課題を解決するための手段であ
る、本発明の熱間加工性に優れた高窒素ステンレス鋼の
成分組成は、重量比にして、Ｃ：０．０３〜０．１０
％、Si：０．１０〜１．００％、Mn：１．００〜３．０
０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ni：
７〜１０％、Cr：１７〜２０％、Ｎ：０．１８〜０．２
５％、Ｔｉ：０．０５％以下、Ｂ：２０〜４０ppm 、
Ｏ：５０ppm 以下、Nb：０．２５×（Ｃ＋Ｎ）〜０．２
５％を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなるもの
とすることである。
る、本発明の熱間加工性に優れた高窒素ステンレス鋼の
成分組成は、重量比にして、Ｃ：０．０３〜０．１０
％、Si：０．１０〜１．００％、Mn：１．００〜３．０
０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ni：
７〜１０％、Cr：１７〜２０％、Ｎ：０．１８〜０．２
５％、Ｔｉ：０．０５％以下、Ｂ：２０〜４０ppm 、
Ｏ：５０ppm 以下、Nb：０．２５×（Ｃ＋Ｎ）〜０．２
５％を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなるもの
とすることである。
【０００７】
【作用】本発明では、オーステナイトステンレス鋼にお
いて窒素成分を高含有率にして固溶強化しているにも拘
らず、NbとＢを含有せしめ、かつ、Nbの含有量の上限を
抑えたことにより、熱間加工性の極めて優れた、高強度
・高耐食性わ要する酷しい条件下に曝される大型の産業
用機器や大型の構造物に適した構造ようステンレス鋼が
得られる。
いて窒素成分を高含有率にして固溶強化しているにも拘
らず、NbとＢを含有せしめ、かつ、Nbの含有量の上限を
抑えたことにより、熱間加工性の極めて優れた、高強度
・高耐食性わ要する酷しい条件下に曝される大型の産業
用機器や大型の構造物に適した構造ようステンレス鋼が
得られる。
【０００８】次に、本発明の成分限定理由について説明
する。
する。
【０００９】Ｃは、強力なオーステナイト生成元素であ
ると同時にオーステナイトマトリックスの強化に非常に
有効であるので、少なくとも０．０３％は必要である。
従ってＣの下限を０．０３％とする。しかし、０．１０
％を超えると粒界腐食を著しく促進させるので、上限を
０．１０％とする。
ると同時にオーステナイトマトリックスの強化に非常に
有効であるので、少なくとも０．０３％は必要である。
従ってＣの下限を０．０３％とする。しかし、０．１０
％を超えると粒界腐食を著しく促進させるので、上限を
０．１０％とする。
【００１０】Siは、有効な脱酸剤で製鋼作業に不可欠で
あり、また、オーステナイトマトリックスの強化に非常
に有効であるので、少なくとも０．１０％は必要である
ので、その下限を０．１０％とする。しかし、１．００
％を超えて含有すると製造時に疵、割れを生じやすいの
で、上限は１．００％とする。
あり、また、オーステナイトマトリックスの強化に非常
に有効であるので、少なくとも０．１０％は必要である
ので、その下限を０．１０％とする。しかし、１．００
％を超えて含有すると製造時に疵、割れを生じやすいの
で、上限は１．００％とする。
【００１１】Mnは、脱酸、脱硫剤として作用するととも
にオーステナイト相を安定にする元素である。また、窒
素の溶解度を著しく高める。そのため本発明においては
少なくとも１．００％以上必要であり、下限を１．００
％とする。しかし、３．００％を超えて添加すると、耐
食性、耐酸化性、熱間加工性が劣化するので、上限は
３．００％とする。
にオーステナイト相を安定にする元素である。また、窒
素の溶解度を著しく高める。そのため本発明においては
少なくとも１．００％以上必要であり、下限を１．００
％とする。しかし、３．００％を超えて添加すると、耐
食性、耐酸化性、熱間加工性が劣化するので、上限は
３．００％とする。
【００１２】Ｐは、０．０４％を超えて含有すると熱間
加工性、耐食性が著しく劣化するので、０．０４％以下
とする必要がある。
加工性、耐食性が著しく劣化するので、０．０４％以下
とする必要がある。
【００１３】Ｓは、０．０２％を超えて含有すると熱間
加工性、耐食性が著しく劣化するので、０．０２％以下
にする必要がある。
加工性、耐食性が著しく劣化するので、０．０２％以下
にする必要がある。
【００１４】Niは、オーステナイト系ステンレス鋼の基
本元素であり、優れた耐食性を得るためには７％以上含
有させる必要がある。しかし、１０％を超えて多量にNi
を含有すると溶接時の溶接割れ性、熱間加工性、耐食性
などを低下させるので、その上限を１０％とする。
本元素であり、優れた耐食性を得るためには７％以上含
有させる必要がある。しかし、１０％を超えて多量にNi
を含有すると溶接時の溶接割れ性、熱間加工性、耐食性
などを低下させるので、その上限を１０％とする。
【００１５】Crは、ステンレス鋼の基本元素で優れた耐
食性を与える。また窒素の固溶度を著しく高めて窒素添
加によるマトリックスの強化に役立つ。これらの効果は
１７％以上で顕著になるので下限を１７％とする。しか
し、２０％を超えてCr量が多すぎると高温でのδ／γ組
織のバランスを損なうので上限を２０％とする。
食性を与える。また窒素の固溶度を著しく高めて窒素添
加によるマトリックスの強化に役立つ。これらの効果は
１７％以上で顕著になるので下限を１７％とする。しか
し、２０％を超えてCr量が多すぎると高温でのδ／γ組
織のバランスを損なうので上限を２０％とする。
【００１６】Ｎは、侵入型の固溶強化およびNb(C、N)析
出による結晶粒の微細化、析出強化作用を有し、Ｃと共
にマトリックスの主要強化元素であり、耐食性改善にも
寄与する元素である。これらの効果を得るために０．１
８％以上含有させる必要がある。しかし、０．２５％を
超えて多量に含有しすぎると熱間加工性を損なうので、
０．２５％以下とする。
出による結晶粒の微細化、析出強化作用を有し、Ｃと共
にマトリックスの主要強化元素であり、耐食性改善にも
寄与する元素である。これらの効果を得るために０．１
８％以上含有させる必要がある。しかし、０．２５％を
超えて多量に含有しすぎると熱間加工性を損なうので、
０．２５％以下とする。
【００１７】Ｂは、Ｎを０．１８％以上含有する場合の
熱間加工性を向上させるための重要な元素であり、熱間
加工温度条件に関わりなく効果を発揮する。その効果は
図１に示すように２０〜４０ppm で顕著であるので、本
発明においては、その含有量を２０〜４０ppmに限定す
る。
熱間加工性を向上させるための重要な元素であり、熱間
加工温度条件に関わりなく効果を発揮する。その効果は
図１に示すように２０〜４０ppm で顕著であるので、本
発明においては、その含有量を２０〜４０ppmに限定す
る。
【００１８】Ｏは、非金属介在物として鋼中に残留し、
機械的性質および熱間加工性を劣化させる。図２に示す
ように、本発明においては５０ppmを超えると絞り値
（熱間加工性）が著しく劣化する。従ってＯの上限は５
０ppm とする。
機械的性質および熱間加工性を劣化させる。図２に示す
ように、本発明においては５０ppmを超えると絞り値
（熱間加工性）が著しく劣化する。従ってＯの上限は５
０ppm とする。
【００１９】Tiは、結晶粒内にTiNおよびTi（Ｃ、Ｎ）
として非常に多く析出するため、Ｎの固溶量を低下さ
せ、耐食性を低下させる。その影響は、０．０５％を超
えると顕著になるので、上限を０．０５％とする。
として非常に多く析出するため、Ｎの固溶量を低下さ
せ、耐食性を低下させる。その影響は、０．０５％を超
えると顕著になるので、上限を０．０５％とする。
【００２０】Nbは、残存ＣをNbC として固定し、耐食性
を改善し、またNb(C、N)析出による結晶粒の微細化およ
び強度を改善する元素である。即ち、引張強度７５０
（Ｎ／mm2 ）以上を満足するには、０．２５×（Ｃ＋
Ｎ）％以上とする必要があるが、０．２５％を超えると
動的再結晶が遅れ、熱間加工性が低下するので、上限は
０．２５％とする。
を改善し、またNb(C、N)析出による結晶粒の微細化およ
び強度を改善する元素である。即ち、引張強度７５０
（Ｎ／mm2 ）以上を満足するには、０．２５×（Ｃ＋
Ｎ）％以上とする必要があるが、０．２５％を超えると
動的再結晶が遅れ、熱間加工性が低下するので、上限は
０．２５％とする。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【実施例】次に、本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼と比
べて実施例をもって明らかにする。
べて実施例をもって明らかにする。
【００２３】表１は、本発明鋼および比較鋼の供試材の
Fe以外の化学成分を示すものである。
Fe以外の化学成分を示すものである。
【００２４】まず、熱間加工性について述べる。
【００２５】図１に熱間加工性に及ぼすＢの効果、図２
にＯの効果を示す。供試材はすべて1250℃×３hr保持後
水冷を施した鋼を用いた。試験は1000℃で、５cm／sec
という高温引張試験を行い、その絞り値を測定したもの
である。
にＯの効果を示す。供試材はすべて1250℃×３hr保持後
水冷を施した鋼を用いた。試験は1000℃で、５cm／sec
という高温引張試験を行い、その絞り値を測定したもの
である。
【００２６】図１より、Ｂは２０〜４０ppm添加するこ
とで絞り値はすべて６０％以上となり熱間加工性は大幅
に改善できる。比較鋼１８、１９はNbを多量に含有して
いるため熱間加工性が低下している。Ｂは粒界偏析する
ことでＳやＰなどの他の不純物の粒界偏析を抑制し、粒
界脆化を阻止するが、２０ppm 未満ではその効果がな
い。また、４０ppm を超えて添加すれば硼化物が生成し
高温時における熱間加工性を劣化させる。
とで絞り値はすべて６０％以上となり熱間加工性は大幅
に改善できる。比較鋼１８、１９はNbを多量に含有して
いるため熱間加工性が低下している。Ｂは粒界偏析する
ことでＳやＰなどの他の不純物の粒界偏析を抑制し、粒
界脆化を阻止するが、２０ppm 未満ではその効果がな
い。また、４０ppm を超えて添加すれば硼化物が生成し
高温時における熱間加工性を劣化させる。
【００２７】Ｏも５０ppm 以下にすることで、絞り値は
すべて７５％以上となり、熱間加工性が大幅に改善でき
る。一般にＯは多量に含有すれば、高温においてγ粒界
の清浄度を害し、γ粒界の延性能をさせるが、本発明に
おいてはこれが５０ppm 以下だとその悪影響が小さく、
本発明で必要な熱間加工性が確保できることを見出し
た。
すべて７５％以上となり、熱間加工性が大幅に改善でき
る。一般にＯは多量に含有すれば、高温においてγ粒界
の清浄度を害し、γ粒界の延性能をさせるが、本発明に
おいてはこれが５０ppm 以下だとその悪影響が小さく、
本発明で必要な熱間加工性が確保できることを見出し
た。
【００２８】次いで、引張強度について述べる。表２
に、固溶化熱処理（1100℃×１０min 水冷）を施した鋼
についての引張強度を示す。試験はJIS４号試験片を用
いて行った。０．２５×（Ｃ＋Ｎ）≦Nb≦０．２５を満
足しているものは、すべて引張強度が７５０〜８００Ｎ
／mm2を示している。Nbを添加していないものや、比較
鋼１５、１６のようなNb添加量の少ないものに関しては
十分な引張強度が、得られない。比較鋼１８、１９のよ
うなNbを多量に含有しているものは引張強度は高い値を
示している。しかし、前記したとおり、熱間加工性が劣
化している。
に、固溶化熱処理（1100℃×１０min 水冷）を施した鋼
についての引張強度を示す。試験はJIS４号試験片を用
いて行った。０．２５×（Ｃ＋Ｎ）≦Nb≦０．２５を満
足しているものは、すべて引張強度が７５０〜８００Ｎ
／mm2を示している。Nbを添加していないものや、比較
鋼１５、１６のようなNb添加量の少ないものに関しては
十分な引張強度が、得られない。比較鋼１８、１９のよ
うなNbを多量に含有しているものは引張強度は高い値を
示している。しかし、前記したとおり、熱間加工性が劣
化している。
【００２９】
【表２】
【００３０】さらに、耐食性について述べる。表２に、
固溶化熱処理（1100℃×１０min 水冷）および鋭敏化熱
処理（1100℃×１０min 水冷→６５０℃×２hr．空冷）
を施した鋼について、耐孔食性を示す。試験は、３５℃
における６％塩化第２鉄溶液中の腐食度を測定して行っ
た。固溶
固溶化熱処理（1100℃×１０min 水冷）および鋭敏化熱
処理（1100℃×１０min 水冷→６５０℃×２hr．空冷）
を施した鋼について、耐孔食性を示す。試験は、３５℃
における６％塩化第２鉄溶液中の腐食度を測定して行っ
た。固溶
【００３１】
【表３】 化状態ではＮ量が多いと耐食性が向上している。Nbを添
加してもほとんど影響しない。鋭敏化状態ではNb添加で
大きく向上する。これは、NbによるＣの固定によるもの
である。比較鋼２０、２１では鋭敏化状態の耐孔食性が
非常に悪いが、これは両者共Tiを０．０５％を超えて含
有しているため、窒素がTiによって固定され、固溶窒素
が減少したためと考えられる。
加してもほとんど影響しない。鋭敏化状態ではNb添加で
大きく向上する。これは、NbによるＣの固定によるもの
である。比較鋼２０、２１では鋭敏化状態の耐孔食性が
非常に悪いが、これは両者共Tiを０．０５％を超えて含
有しているため、窒素がTiによって固定され、固溶窒素
が減少したためと考えられる。
【００３２】以上の結果をまとめて総合評価したものを
表３に示す。表３から判るように本発明鋼はいずれの供
試材とも熱間加工性、引張強度、耐食性ともに優れ、総
合評価はいずれも優れている。これに対し比較鋼は熱間
加工性、引張強度、耐食性のすべてについて優れたもの
はなく総合評価の点で本発明鋼に比し劣っている。
表３に示す。表３から判るように本発明鋼はいずれの供
試材とも熱間加工性、引張強度、耐食性ともに優れ、総
合評価はいずれも優れている。これに対し比較鋼は熱間
加工性、引張強度、耐食性のすべてについて優れたもの
はなく総合評価の点で本発明鋼に比し劣っている。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明の高窒素ステ
ンレス鋼は、Ｎを０．１８％以上含有するにも拘わらず
熱間加工性が悪化することなく、高強度・高耐食性であ
り、大型化が進んだ機械、構造物などに使用可能な極め
て優れた構造用ステンレス鋼である。
ンレス鋼は、Ｎを０．１８％以上含有するにも拘わらず
熱間加工性が悪化することなく、高強度・高耐食性であ
り、大型化が進んだ機械、構造物などに使用可能な極め
て優れた構造用ステンレス鋼である。
【図１】熱間加工性に及ぼすＢの効果についての実験結
果を示すグラフである。
果を示すグラフである。
【図２】熱間加工性に及ぼすＯの効果についての実験結
果を示すグラフである。
果を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】重量比にして、Ｃ：０．０３〜０．１０
％、Si：０．１０〜１．００％、Mn：１．００〜３．０
０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ni：
７〜１０％、Cr：１７〜２０％、Ｎ：０．１８〜０．２
５％、Ｔｉ：０．０５％以下、Ｂ：２０〜４０ppm 、
Ｏ：５０ppm 以下、Nb：０．２５×（Ｃ＋Ｎ）〜０．２
５％を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなること
を特徴とする高強度・高耐食性を有し、かつ熱間加工性
に優れた高窒素ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10515593A JPH06293942A (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 高強度・高耐食性を有し、かつ熱間加工性に優れた高窒素ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10515593A JPH06293942A (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 高強度・高耐食性を有し、かつ熱間加工性に優れた高窒素ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06293942A true JPH06293942A (ja) | 1994-10-21 |
Family
ID=14399830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10515593A Pending JPH06293942A (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 高強度・高耐食性を有し、かつ熱間加工性に優れた高窒素ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06293942A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007275903A (ja) * | 2006-04-03 | 2007-10-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼または高合金鋼の鋳造方法 |
-
1993
- 1993-04-07 JP JP10515593A patent/JPH06293942A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007275903A (ja) * | 2006-04-03 | 2007-10-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼または高合金鋼の鋳造方法 |
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