JPH06292903A - 複合線材の製造方法 - Google Patents
複合線材の製造方法Info
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- JPH06292903A JPH06292903A JP8423393A JP8423393A JPH06292903A JP H06292903 A JPH06292903 A JP H06292903A JP 8423393 A JP8423393 A JP 8423393A JP 8423393 A JP8423393 A JP 8423393A JP H06292903 A JPH06292903 A JP H06292903A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 複合単芯線材および複合多芯線材製造コスト
および工期を低減する。得られる複合単芯線材および複
合多芯線材のアスペクト比は良好な範囲内とする。 【構成】 肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上の鋼管にステ
ンレス鋼を充填した一次複合素材を加熱し、２０％以上
６０％以下の圧延率で傾斜圧延し、続いて線材孔型圧延
により所定の外径まで圧延し、これにより得られる複合
単芯線材の多本数を肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上の鋼
管に充填して二次複合素材を得て、二次複合素材を加熱
し、２０％以上６０％以下の圧延率で傾斜圧延し、続い
て線材孔型圧延により所定の外径まで圧延する。
および工期を低減する。得られる複合単芯線材および複
合多芯線材のアスペクト比は良好な範囲内とする。 【構成】 肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上の鋼管にステ
ンレス鋼を充填した一次複合素材を加熱し、２０％以上
６０％以下の圧延率で傾斜圧延し、続いて線材孔型圧延
により所定の外径まで圧延し、これにより得られる複合
単芯線材の多本数を肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上の鋼
管に充填して二次複合素材を得て、二次複合素材を加熱
し、２０％以上６０％以下の圧延率で傾斜圧延し、続い
て線材孔型圧延により所定の外径まで圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はステンレス線材を炭素鋼
で被覆した複合単芯線材および該複合単芯線材を多本数
内包した複合多芯線材等の複合線材の製造方法に関す
る。
で被覆した複合単芯線材および該複合単芯線材を多本数
内包した複合多芯線材等の複合線材の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】この種の複合単芯線材および複合多芯線
材の製造方法が特公昭５９−２６３６１号公報に開示さ
れている。これにおいては、図５に示すように炭素鋼鋼
管内にステンレス鋼を充填した一次複合素材は、熱間押
出し（一次熱押）により断面が正方形のビレットに成形
される。このビレットを孔型圧延で順次に細径化して、
例えば外径８ｍｍの複合単芯線材となり、更に伸線処理
により外径２．５ｍｍの複合単芯線材となる。この複合
単芯線材の多本数を、炭素鋼管内に充填した二次複合素
材は、熱間押出し（二次熱押）により断面が正方形のビ
レットに成形される。該ビレットを孔型圧延で順次に細
径化して、例えば外径１３ｍｍの複合多芯線材を製造
し、更に伸線処理により外径１．１３ｍｍの複合多芯線
材となる。この複合多芯線材の炭素鋼を溶解除去する
と、例えば直径１２μのステンレス細線材すなわちステ
ンレスファイバ−が得られる。
材の製造方法が特公昭５９−２６３６１号公報に開示さ
れている。これにおいては、図５に示すように炭素鋼鋼
管内にステンレス鋼を充填した一次複合素材は、熱間押
出し（一次熱押）により断面が正方形のビレットに成形
される。このビレットを孔型圧延で順次に細径化して、
例えば外径８ｍｍの複合単芯線材となり、更に伸線処理
により外径２．５ｍｍの複合単芯線材となる。この複合
単芯線材の多本数を、炭素鋼管内に充填した二次複合素
材は、熱間押出し（二次熱押）により断面が正方形のビ
レットに成形される。該ビレットを孔型圧延で順次に細
径化して、例えば外径１３ｍｍの複合多芯線材を製造
し、更に伸線処理により外径１．１３ｍｍの複合多芯線
材となる。この複合多芯線材の炭素鋼を溶解除去する
と、例えば直径１２μのステンレス細線材すなわちステ
ンレスファイバ−が得られる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一次，二次複合素材は
熱間押出しのために加熱されるのに加えて、熱間押出し
で製造された断面が正方形のビレットを孔型圧延する際
に、再加熱される。このためビレット加熱のための加熱
設備，エネルギ−コストならびにビレット搬送作業を要
し、これらが複合単芯線材および複合多芯線材の製造コ
ストを高くし、かつ製造工期が長くなっている。
熱間押出しのために加熱されるのに加えて、熱間押出し
で製造された断面が正方形のビレットを孔型圧延する際
に、再加熱される。このためビレット加熱のための加熱
設備，エネルギ−コストならびにビレット搬送作業を要
し、これらが複合単芯線材および複合多芯線材の製造コ
ストを高くし、かつ製造工期が長くなっている。
【０００４】本発明は、複合単芯線材および複合多芯線
材の製造コストおよび工期を低減することを目的とす
る。
材の製造コストおよび工期を低減することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明では、肉厚ｔが外
径Ｄの０．１倍以上の炭素鋼鋼管に、ステンレス鋼を充
填した複合素材を加熱し、２０％以上６０％以下の圧延
率で傾斜圧延し、続いて線材孔型圧延により所定の外径
まで圧延する。
径Ｄの０．１倍以上の炭素鋼鋼管に、ステンレス鋼を充
填した複合素材を加熱し、２０％以上６０％以下の圧延
率で傾斜圧延し、続いて線材孔型圧延により所定の外径
まで圧延する。
【０００６】
【作用】一次，二次複合素材を傾斜圧延し、続いて線材
孔型圧延することにより、熱間押出工程が実質上省略で
きる。
孔型圧延することにより、熱間押出工程が実質上省略で
きる。
【０００７】ところで、傾斜圧延では圧延素材の表層が
強圧下され、圧延素材にねじりが加わるので、これを前
記二次複合素材の圧延に適用すると、表層近くの複合単
芯線材の形状がくずれるとか、ねじられるとかの問題を
生ずる。そこで圧延率を６０％以下とし、かつ、複合単
芯線材を充填する鋼管を肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上
のものとすることにより、ベベルギア条件を満す傾斜圧
延が実現し、複合単芯線材のアスペクト比（最大直径Ｄ
max／最小直径Ｄmin）が１．０以上１．４以下の良好域
となり、所望品質のステンレス細線材（ステンレスファ
イバ−）が得られる。
強圧下され、圧延素材にねじりが加わるので、これを前
記二次複合素材の圧延に適用すると、表層近くの複合単
芯線材の形状がくずれるとか、ねじられるとかの問題を
生ずる。そこで圧延率を６０％以下とし、かつ、複合単
芯線材を充填する鋼管を肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上
のものとすることにより、ベベルギア条件を満す傾斜圧
延が実現し、複合単芯線材のアスペクト比（最大直径Ｄ
max／最小直径Ｄmin）が１．０以上１．４以下の良好域
となり、所望品質のステンレス細線材（ステンレスファ
イバ−）が得られる。
【０００８】本発明の他の目的および特徴は、図面を参
照した以下の実施例の説明より明らかになる。
照した以下の実施例の説明より明らかになる。
【０００９】
【実施例】厚みｔ＝２０ｍｍ、外径Ｄ＝２００ｍｍの炭
素鋼鋼管にステンレス鋼を充填した一次複合素材を加熱
炉で目標温度まで加熱して、圧延率３０％の傾斜圧延を
施し、傾斜圧延の尻抜け後ただちに複数段の孔型圧延を
施して、外径５．５ｍｍの複合単芯線材を圧延した。す
なわち傾斜圧延と孔型圧延を１ヒ−トで実施した。複合
単芯線材の多数本を、厚みｔ＝２０ｍｍ、外径Ｄ＝２０
０ｍｍの炭素鋼鋼管に充填して鋼管の先端と後端を溶接
で閉じた二次複合素材を製造し、この二次複合素材を加
熱炉で所要温度まで加熱して、圧延率３０％の傾斜圧延
を施し、傾斜圧延の尻抜け後ただちに複数段の孔型圧延
を施して、外径５．５ｍｍの複合多芯線材を圧延した。
すなわち傾斜圧延と孔型圧延を１ヒ−トで実施した。そ
の結果、ベベルギア条件を満足し、複合単芯線材のアス
ペクト比が１．０以上１．４以下の良好な複合多芯線材
が得られた。この圧延工程を図１に示す。
素鋼鋼管にステンレス鋼を充填した一次複合素材を加熱
炉で目標温度まで加熱して、圧延率３０％の傾斜圧延を
施し、傾斜圧延の尻抜け後ただちに複数段の孔型圧延を
施して、外径５．５ｍｍの複合単芯線材を圧延した。す
なわち傾斜圧延と孔型圧延を１ヒ−トで実施した。複合
単芯線材の多数本を、厚みｔ＝２０ｍｍ、外径Ｄ＝２０
０ｍｍの炭素鋼鋼管に充填して鋼管の先端と後端を溶接
で閉じた二次複合素材を製造し、この二次複合素材を加
熱炉で所要温度まで加熱して、圧延率３０％の傾斜圧延
を施し、傾斜圧延の尻抜け後ただちに複数段の孔型圧延
を施して、外径５．５ｍｍの複合多芯線材を圧延した。
すなわち傾斜圧延と孔型圧延を１ヒ−トで実施した。そ
の結果、ベベルギア条件を満足し、複合単芯線材のアス
ペクト比が１．０以上１．４以下の良好な複合多芯線材
が得られた。この圧延工程を図１に示す。
【００１０】上述の傾斜圧延に用いた傾斜圧延機を図２
に示す。加熱炉で目標温度に加熱された一次又は二次複
合素材１は筒状ガイド２の中心を通って、傾斜ロ−ル３
で圧延される。筒状ガイド２は回転円筒４を貫通してお
り、この回転円筒４が、傘歯車５，６を介して入力軸７
により回転駆動されて円周方向に回転する。回転円筒４
にはリング状ギア８が固着されており、これにギア９が
噛み合っている。ギア９の回転により傘歯車１０，１１
が回転し、傾斜ロ−ル３が回転する。すなわち傾斜ロ−
ル３は、入力軸７により回転駆動される。一方、傾斜ロ
−ル３を回転自在に支持するフレ−ム１２には傘歯車１
３が固着されており、この傘歯車１３が傘歯車１４を介
して入力軸１５で回転駆動される。すなわち傾斜ロ−ル
３を支持するフレ−ム１２は入力軸１５により、素材１
を中心に回転する。つまり傾斜ロ−ル３はその中心軸を
中心に回転すると共に、素材１の周りを、素材１を中心
にして回動する。
に示す。加熱炉で目標温度に加熱された一次又は二次複
合素材１は筒状ガイド２の中心を通って、傾斜ロ−ル３
で圧延される。筒状ガイド２は回転円筒４を貫通してお
り、この回転円筒４が、傘歯車５，６を介して入力軸７
により回転駆動されて円周方向に回転する。回転円筒４
にはリング状ギア８が固着されており、これにギア９が
噛み合っている。ギア９の回転により傘歯車１０，１１
が回転し、傾斜ロ−ル３が回転する。すなわち傾斜ロ−
ル３は、入力軸７により回転駆動される。一方、傾斜ロ
−ル３を回転自在に支持するフレ−ム１２には傘歯車１
３が固着されており、この傘歯車１３が傘歯車１４を介
して入力軸１５で回転駆動される。すなわち傾斜ロ−ル
３を支持するフレ−ム１２は入力軸１５により、素材１
を中心に回転する。つまり傾斜ロ−ル３はその中心軸を
中心に回転すると共に、素材１の周りを、素材１を中心
にして回動する。
【００１１】上述の複合多芯線材の多本数を厚みｔ＝２
０ｍｍ、外径Ｄ＝２００ｍｍの炭素鋼鋼管に充填した二
次複合素材１２本を製造し、それぞれを圧延率１０〜６
５％で傾斜圧延し、傾斜圧延の尻抜け後ただちに複数段
の孔型圧延を施して、外径５．５ｍｍの複合多芯線材を
圧延した。各傾斜圧延率と、圧延された複合多芯線材に
おける複合単芯線材のアスペクト比を図３に示す。傾斜
圧延率６０％以下で、複合単芯線材のアスペクト比が
１．０以上１．４以下となることが分かった。
０ｍｍ、外径Ｄ＝２００ｍｍの炭素鋼鋼管に充填した二
次複合素材１２本を製造し、それぞれを圧延率１０〜６
５％で傾斜圧延し、傾斜圧延の尻抜け後ただちに複数段
の孔型圧延を施して、外径５．５ｍｍの複合多芯線材を
圧延した。各傾斜圧延率と、圧延された複合多芯線材に
おける複合単芯線材のアスペクト比を図３に示す。傾斜
圧延率６０％以下で、複合単芯線材のアスペクト比が
１．０以上１．４以下となることが分かった。
【００１２】上述の複合単芯線材の多本数を、外径Ｄ＝
２００ｍｍで同じであるが、厚みｔ＝５ｍｍ（ｔ／Ｄ＝
０．０２５），１０ｍｍ（ｔ／Ｄ＝０．０５），２０ｍ
ｍ（ｔ／Ｄ＝０．１），３０ｍｍ（ｔ／Ｄ＝０．１
５），４０ｍｍ（ｔ／Ｄ＝０．２０）および５０ｍｍ
（ｔ／Ｄ＝０．２５）なる６種の炭素鋼鋼管に充填し
て、それぞれを、圧延率６０％で傾斜圧延し傾斜圧延の
尻抜け後ただちに複数段の孔型圧延を施して、外直径
５．５ｍｍの複合多芯線材を得た。各ｔ／Ｄ値と、圧延
された複合多芯線材における複合単芯線材のアスペクト
比を図４に示す。ｔ／Ｄが０．１以上で、複合単芯線材
のアスペクト比が１．０以上１．４以下となることが分
かった。
２００ｍｍで同じであるが、厚みｔ＝５ｍｍ（ｔ／Ｄ＝
０．０２５），１０ｍｍ（ｔ／Ｄ＝０．０５），２０ｍ
ｍ（ｔ／Ｄ＝０．１），３０ｍｍ（ｔ／Ｄ＝０．１
５），４０ｍｍ（ｔ／Ｄ＝０．２０）および５０ｍｍ
（ｔ／Ｄ＝０．２５）なる６種の炭素鋼鋼管に充填し
て、それぞれを、圧延率６０％で傾斜圧延し傾斜圧延の
尻抜け後ただちに複数段の孔型圧延を施して、外直径
５．５ｍｍの複合多芯線材を得た。各ｔ／Ｄ値と、圧延
された複合多芯線材における複合単芯線材のアスペクト
比を図４に示す。ｔ／Ｄが０．１以上で、複合単芯線材
のアスペクト比が１．０以上１．４以下となることが分
かった。
【００１３】図３および図４に示す実験デ−タより、二
次線材圧延（二次傾斜圧延＋孔型圧延）は、素材（二次
複合素材）を、ｔ／Ｄが０．１以上の炭素鋼鋼管に複合
単芯線材を充填したものとして、しかも傾斜圧延の圧延
率を６０％以下とすることにより、複合単芯線材のアス
ペクト比が１．０以上１．４以下と良好な複合多芯線材
が得られることが分かる。なお、一次，二次線材圧延の
作業効率上、傾斜圧延の圧延率は２０％以上とするのが
好ましい。２０％未満では生産効率が低過ぎることにな
る。
次線材圧延（二次傾斜圧延＋孔型圧延）は、素材（二次
複合素材）を、ｔ／Ｄが０．１以上の炭素鋼鋼管に複合
単芯線材を充填したものとして、しかも傾斜圧延の圧延
率を６０％以下とすることにより、複合単芯線材のアス
ペクト比が１．０以上１．４以下と良好な複合多芯線材
が得られることが分かる。なお、一次，二次線材圧延の
作業効率上、傾斜圧延の圧延率は２０％以上とするのが
好ましい。２０％未満では生産効率が低過ぎることにな
る。
【００１４】
【発明の効果】従来の、線材孔型圧延直前の、断面が正
方形のビレットの再加熱が省略となる。すなわち、加熱
設備，エネルギ−コストならびにビレット搬送作業が節
減され、複合単芯線材および複合多芯線材の製造コスト
が低減し工期が短くなる。得られる複合多芯線材におけ
る複合単芯線材のアスペクト比は１．０以上１．４以下
の良好域となる。
方形のビレットの再加熱が省略となる。すなわち、加熱
設備，エネルギ−コストならびにビレット搬送作業が節
減され、複合単芯線材および複合多芯線材の製造コスト
が低減し工期が短くなる。得られる複合多芯線材におけ
る複合単芯線材のアスペクト比は１．０以上１．４以下
の良好域となる。
【図１】 本発明の製造方法の各工程における複合素材
の横断面を示す断面図である。
の横断面を示す断面図である。
【図２】 本発明の実施に用いる傾斜圧延機の縦断面図
である。
である。
【図３】 二次複合素材の傾斜圧延率と、得られた複合
多芯線材における複合単芯線材のアスペクト比との関係
を示すグラフである。
多芯線材における複合単芯線材のアスペクト比との関係
を示すグラフである。
【図４】 二次複合素材の炭素鋼鋼管のｔ／Ｄと、得ら
れた複合多芯線材における複合単芯線材のアスペクト比
との関係を示すグラフである。
れた複合多芯線材における複合単芯線材のアスペクト比
との関係を示すグラフである。
【図５】 従来の熱間押出しを用いる複合単芯線材およ
び複合多芯線材の製造各工程における複合素材の横断面
を示す断面図である。
び複合多芯線材の製造各工程における複合素材の横断面
を示す断面図である。
１：一次，二次複合素材 ２：筒状ガイド ３：傾斜ロ−ル ４：回転円筒 ５，６：傘歯車 ７：入力軸 ８：リング状ギア ９：ギア １０，１１：傘歯車 １２：フレ−ム １３，１４：傘歯車 １５：入力軸
Claims (3)
- 【請求項１】肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上の炭素鋼鋼
管にステンレス鋼を充填した複合素材を加熱し、２０％
以上６０％以下の圧延率で傾斜圧延し、続いて線材孔型
圧延により所定の外径まで圧延することを特徴とする複
合単芯線材の製造方法。 - 【請求項２】肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上の炭素鋼鋼
管に外側が炭素鋼で内部がステンレス鋼複合単芯線材を
多本数詰めた複合素材を加熱し、２０％以上６０％以下
の圧延率で傾斜圧延し、続いて線材孔型圧延により所定
の外径まで圧延することを特徴とする複合多芯線材の製
造方法。 - 【請求項３】肉厚ｔが外径Ｄの０．１倍以上の炭素鋼鋼
管にステンレス鋼を充填した一次複合素材を加熱し、２
０％以上６０％以下の圧延率で傾斜圧延し、続いて線材
孔型圧延により所定の外径まで圧延して複合単芯線材を
製造し、該複合単芯線材の多本数を肉厚ｔが外径Ｄの
０．１倍以上の炭素鋼鋼管に充填して二次複合素材を請
造し、該二次複合素材を加熱し、２０％以上６０％以下
の圧延率で傾斜圧延し続いて線材孔型圧延により所定の
外径まで圧延することを特徴とする、複合多芯線材の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08423393A JP3327616B2 (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 複合線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08423393A JP3327616B2 (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 複合線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06292903A true JPH06292903A (ja) | 1994-10-21 |
| JP3327616B2 JP3327616B2 (ja) | 2002-09-24 |
Family
ID=13824762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08423393A Expired - Fee Related JP3327616B2 (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 複合線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3327616B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105598163A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-05-25 | 太原科技大学 | 一种轧制波纹结合面金属复合棒工艺 |
| CN113477712A (zh) * | 2021-07-30 | 2021-10-08 | 安徽工业大学 | 一种多层金属复合带的制备工艺 |
-
1993
- 1993-04-12 JP JP08423393A patent/JP3327616B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105598163A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-05-25 | 太原科技大学 | 一种轧制波纹结合面金属复合棒工艺 |
| CN113477712A (zh) * | 2021-07-30 | 2021-10-08 | 安徽工业大学 | 一种多层金属复合带的制备工艺 |
| CN113477712B (zh) * | 2021-07-30 | 2023-12-05 | 安徽工业大学 | 一种多层金属复合带的制备工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3327616B2 (ja) | 2002-09-24 |
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