JPH0629147B2 - 光学素子の成形方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、プレス成形による光学素子の成形用型に関
し、より詳細には、プレス成形後において研削及び研摩
等の工程を経ることなしに表面精度及び重量精度の良好
な光学素子又はそのリヒートプレス用として好適するプ
リフォームの成形方法に関する。

（従来の技術） 近年、所定の表面精度を有する成形用型内にガラス素材
を収容してプレス成形することにより、研削及び研摩等
の後加工を不要とした高精度の光学素子を成形する方法
が開発されている。

このプレス成形法には、一般にリヒートプレス法とダイ
レクトプレス法がある。

リヒートプレス法は、予め溶融固化したガラス材料の必
要量を切断し、砂ずり等の方法により重量調整を施して
ガラス小塊とし、これを成形用型内に入れ、該ガラス小
塊と成形用型を同時に又は別々にプレス温度まで加熱し
た後、プレス成形して成形用型に形成した光学機能面を
押圧転写して光学素子を成形する方法である。

一方、ダイレクトプレス法は、溶融ガラス流出オリフィ
スより流出若しくは押出される溶融ガラス流の必要量を
切断刃により切断し、これを成形用型内に直接落下させ
るか又はシュートによって投入し、しかる後成形用型を
押圧して光学素子を成形する方法である。

又、上記のリヒートプレス法において、切断及び砂ずり
等のような生産性の低い工程を経ずに上記のダイレクト
プレス法における如く、溶融ガラスを成形用型に入れて
プレス成形し、最終製品に近似した形状の予備成形品
（プリフォーム）を得た上で該プリフォームを最終製品
の形状及び面精度と同じか若しくはそれ以上に精度の高
い光学機能面を有する成形用型に入れてプレス成形を行
なう方法がある。

（発明が解決しようとする問題点） これらの成形方法により得られた光学素子は、良好な像
形成品質が得られるよう所定の面精度及び寸法精度が要
求され、又このため上記のいずれの方法においても最終
製品を得るためのプレス成形に供給されるガラス材料は
十分に重量調整がなされていなければならない。

しかしながら、上記のガラス小塊を用いてプレス成形す
る方法では、ガラス小塊の重量調整を切断及び砂ずり等
により行なうため、成形品の表面に砂目が残留したり、
プレス成形前にガラス小塊を加熱する際、ガラスと加熱
用受皿との融着を防止するために塗布した離型剤がプレ
ス時に成形品の表面に食い込んで該成形品の表面精度が
著しく悪化するという問題がある。

又、直接溶融ガラスを用いてプレス成形する方法では、
切断刃による切断の際、成形品にシャーマークと称せら
れる切断痕が生じ、成形品の面精度が劣化するという問
題がある。又、このプレス成形法においては、成形品の
重量調整を溶融ガラス流の切断によって行なうため、こ
の溶融ガラス流の温度変化や切断タイミング或いはガラ
ス流の脈動等により成形品に重量変動が生じ、所定の寸
法精度が得られないという問題点もある。

なお、特にシャーマークの発生を防止したプレス成形法
としては、特公昭４１−９１９０号公報或いは特開昭６
１−１３２５２３号公報に記載されたものがある。

特公昭４１−９１９０号公報に記載された成形方法で
は、成形用型を溶融ガラスの流下方向に直角の方向に押
圧して型空所内に溶融ガラスを充填させてプレス成形す
る方法であるが、成形用型の押圧時に型空所内の余剰ガ
ラスが成形用型とこれに対向するアンビルとの間から流
出するという現象が生じる。この余剰ガラスは成形用型
の押圧動作が進行するに伴い、その流出抵抗を増大する
とともに成形用型により冷却されて粘性を増し、これが
成形用型とこれに対向するアンビル間で完全に切取られ
ないまま冷却されて成形品の外周にはみ出し部分を形成
する。このため、プレス成形後においてこのはみ出し部
分の破断及び破断面を仕上げる作業が必要となる。又、
溶融ガラス流の大きさが変動することにより上記した成
形品とはみ出し部分との間のガラス厚さが変動して成形
品の厚さにバラツキが生じてしまい、重量調整が高精度
に行なえないという問題もある。

一方、特開昭６１−１３２５２３号公報に記載された成
形方法では、成形品の精度は流動するガラス体を打抜く
前の該ガラス体の大きさ等に依存しており高精度の寸法
形状を有するロッド又はガラスシートが必要となる。

本発明者等は、上述のような問題点を解決すべく、成形
品にシャーマーク等の表面欠陥がなく、寸法精度がすこ
ぶる良好な光学素子の製造方法について既に提案してあ
る。

通常、加熱したガラス材料を冷却すると表面から硬化層
が形成され次第に中央に及んで全体が硬化してゆく。従
って、上記のような製造方法において、成形用型の外周
に設けられた切断部材でプレス成形直後の成形品の外周
側面を切断する際には、成形品内部のまだ硬化していな
い軟化ガラスの上表面に薄い硬化層が形成された状態に
ある。

このような成形品の外周側面を上記切断部材で切断する
場合、該切断部材はまず成形品の表面硬化層から切断す
るよう作用するが、成形品内部がまだ軟らかいため、上
記の表面硬化層を成形品内部に幾分引込んだ後に破断
し、冷却後この部分が成形品外周の角部にヒビやワレと
なって残留するか、又は当該部分にカラス粉を生じてし
まうおそれがある。しかるに、このようなカケ或はガラ
ス粉の発生は成形品の外形形状を著しく損なうばかり
か、重量精度が不安定になり、又成形品の外周角部を光
学的に機能させる場合には所定の光学性能が得られない
という不都合が生じる。本発明は上記のようなカケ等の
発生を防止し、成形品の外周形状及び重量精度ともに優
れた光学素子の成形方法を提供することを目的とする。

（問題点を解決するための手段） 上述した従来の問題点を解決するために、本発明の光学
素子の成形方法は、ガラス流体を狭むように対向配置さ
れた一対の成形用型部材を前記ガラス流体に対し略直角
方向から押圧して被成形部の機能面を形成するととも
に、前記型部材の外周に設けられ該型部材の外周に沿っ
て摺動せしめることにより前記被成形部の外周側面を切
断する光学素子の成形方法において、前記切断部材の先
端部を前記成形用型の成形面よりやや突出した状態で前
記型部材を前記被成形部に対し押圧し、次いで前記切断
部材を作動させて前記被成形部の外周側面を切断するこ
とを特徴とする。

（作用） 本発明においては、成形用型部材の外周に設けられた切
断部材の先端部を上記型部材の成形面よりやや突出した
状態にして対向する型部材の成形面間にガラス流体を狭
み、該ガラス流体に対して型部材を押圧しプレス成形す
る。このような状態でプレス成形される成形品の外周角
部の形状は、切断部材の先端部内周と型部材の成形面よ
り形成され、切断部材の成形品外周に対する切断は成形
品外周の角部からやや側部に入った部分から開始され
る。このため、成形品の外周角部の形成は切断部材の切
断動作に影響されない。このような形成方法は、凸レン
ズのような成形品角部が鈍角を成すものよりも凹レンズ
のような成形品角部が鋭角を成すものにおいてより効果
的である。

なお、上記の成形方法にて構成された成形用型の配置状
況としては、ガラス流体が例えば溶融炉からノズルを介
して流出する溶融ガラスである場合、該溶融ガラスの流
下方向に対して略直角方向に一対の型部材の各成形面が
対向するよう配置することができる。又、ガラス流体が
既に成形加工されたものを再加熱することにより流動性
を有するロッド或いはシート状の場合、上記のような配
置状況のほか、一対の型部材が各々上下方向に対向する
よう配置することも可能である。そこで、例えば流下す
る溶融ガラス流体に対して、本発明における成形用型を
構成すると、このガラス流体の流れの方向に対して略直
角方向から各々の型部材が互いに押圧される構成とな
り、流下するガラス流体に対して各々の型部材の押圧の
タイミングを調整することにより、ガラス流体の先端部
即ち切断跡を避けて被成形部を形成することができる。

又、上記構成において、被成形部の肉厚は成形用型のキ
ャビティを予め設定することにより決まる。このキャビ
ティは、プレス成形時の各々の型部材の成形面間隔によ
り設定することができる。各型部材の押圧時に生じる余
剰ガラスは成形面の外方に自由に流出し、成形品の肉厚
はガラス流の大きさ等に影響されることなく上記成形用
型のキャビティにより決まる。

かくして得られた成形品は上記のようにガラス流体の切
断跡を含まない部分から形成されたものであるからシャ
ーマーク等の表面欠陥がない。

又、予め設定されたキャビティ、ガイド部材及び切断部
材による被成形部の外周形成により形状精度及び重量精
度の高い成形品が得られる。

この成形品の機能面は各型部材の成形面が転写されるこ
とにより形成されるから、各々の成形面の表面性状を所
望する成形品の表面性状と同等かそれ以上に高精度なも
のに仕上げてプレス成形することにより、高精度表面を
有する成形品が得られる。

（実施例） 以下、本発明の実施例について図面を参照しながら説明
する。

第１図（ａ）は本発明の実施例に用いられるプレス成形
装置の概略断面図である。第１図（ｂ）は第１図（ａ）
のＡ−Ａ線に沿う断面図である。第２図〜第７図は第１
図に示す装置の要部断面図であり、同装置の工程順の作
動状態が示してある。

第１図（ａ）において、１は不図示の溶融炉から溶融ガ
ラスを流出するノズルであり、２はこのノズルから流出
したガラス流体であり、３はガラス流体２の先端に生じ
た切断跡である。４はノズル１の下方に設けられ、不図
示の駆動装置により開閉動作を行なうことによりガラス
流体２を切断する切断刃である。

本実施例に示すプレス成形装置は、ガラス流体２がノズ
ル１から流下する形式のものに対して構成されており、
一対の成形用型を構成する第１の型部材５と第２の型部
材６とがガラス流体２を略直角方向から挟むように互い
に対向した状態で配置してある。型部材５，６は、対向
する夫々の面に鏡面加工が施された成形面５ａ，６ａを
有している。これら型部材５，６の各成形面５ａ，６ａ
により形成されるキャビティは、以下に示すシリンダー
１３，１６の夫々のストロークにより設定することがで
きる。

各型部材５，６の内部にはヒーター８，９が設けられて
いる。１０，１１は夫々のヒーターに接続された導線で
ある。

第２の型部材６の外周には、切断リング７が該第２の型
部材６の外周に沿って摺動可能に設けられている。

第１の型部材５は第１のスライダー１４に固着され、こ
の第１のスライダー１４は本装置全体のベース１９に固
設された第１のスライドシャフト１８に摺動可能に保持
されている。又、第１のスライダー１４はシリンダーロ
ッド１６ａを介して第１のシリンダー１６に接続され、
この第１のシリンダー１６の駆動により第１のスライダ
ー１４は第１のスライドシャフト１８の摺動方向に移動
して第１の型部材５の（第２の型部材６方向への）押圧
動作を行ない、又は該第１の型部材５の復帰動作を行な
う。

一方、第２の型部材６はアダプター１２を介して第２の
スライダー２７と連結され、この第２のスライダー２７
はベース１９に固設された第２のスライドシャフト２８
に摺動可能に保持されている。又、第２のスライダー２
７はシリンダーロッド１３ａを介して第２のシリンダー
１３に接続され、この第２のシリンダー１３の駆動によ
り第２のスライダー２７は第２のスライドシャフト２８
の摺動方向に移動して第２の型部材６の（第１の型部材
５方向への）押圧動作を行ない、又は第２の型部材６の
復帰動作を行なう。

上記第２のスライダー２７は、第１図（ｂ）に示すよう
に、上述した如く第２のスライドシャフト２８に摺動可
能に保持されるとともに、スリーブ２６を摺動可能に保
持し、さらにこのスリーブ２６内にはプッシュロッド２
４が摺動可能に保持されている。従って、これら第２の
スライダー２７、スリーブ２６及びプッシュロッド２４
は第２のスライドシャフト２８の摺動方向と同方向に移
動するよう構成されている。

スリーブ２６の両端には、スリーブフランジ２６ａ、２
６ｂが設けられている。これらスリーブフランジのうち
切断リング７側に設けられたスリーブフランジ２６ｂは
ロッド２５を介して第３のスライダー１５に連結され、
第３のスライダー１５は第１のスライドシャフト１８に
摺動可能に保持されるとともに上記第２の型部材６の外
周に設けられた切断リング７と固着保持されている。

又、スリーブフランジのうち第３のシリンダー１７側に
設けられたスリーブフランジ２６ａと第２のスライダー
２７との間には復帰用スプリング３０が介在してある。

プッシュロッド２４の切断リング７と反対の側には上記
スリーブフランジ２６ａと当接可能なプッシュロッドフ
ランジ２４ａが設けられるとともにこの側がシリンダー
ロッド１７ａを介して第３のシリンダー１７に接続さ
れ、該第３のシリンダー１７の駆動によりプッシュロッ
ド２４がスリーブ２６内を摺動しつつ移動する。

このような構成において、切断リング７と第２の型部材
６との相対的な位置関係は例えばロッド２５の長さによ
って調整することができる。このロッド２５は両端がネ
ジ締結により固着される構成となっているため交換が可
能であり、所望の切断リング７と第２の型部材６との相
対位置に応じて交換するようにする。特に、本実施例に
おいては、第２図にその拡大した状況を示すように、切
断リング７の先端が第２の型部材６に対してやや突出す
る（突出長さをＬで示す）ように設定されている。

このような構成により、第２のシリンダー１３が駆動し
て当該シリンダーロッド１３ａを押圧方向に作動する
と、第２のスライダー２７はアダプター１２を介して第
２の型部材６を押圧方向に移動するとともに、第２のス
ライダー２７はスリーブ２６のフランジ２６ｂを介して
ロッド２５を作動し切断リング７を第２の型部材６につ
いて第１の型部材５の方向に摺動させる。この動作にお
いては第２の型部材６と切断リング７の作動は一体的に
行なわれ両者間における相対的な移動は成されない。

又、第３のシリンダー１７が駆動して当該シリンダーロ
ッド１７ａを第１の型部材５の方向に作動すると、プッ
シュロッド２４が作動し、この際プッシュロッド２４の
フランジ２４ａがスリーブ２６のフランジ２６ａに当接
して該スリーブ２６及びこれに連結されたロッド２５を
介して第３のスライダー１５が作動せしめられ、切断リ
ング７が第２の型部材６の外周について第１の型部材５
の方向に摺動せしめられる。又、第３のシリンダー１７
が第２の型部材５とは反対方向に駆動されると、スリー
ブ２６のフランジ２６ａと第２のスライダー２７間の復
帰用スプリング３０の復元力により、スリーブ２６は第
１の型部材５とは反対方向に移動し、これに伴ない切断
リング７も同方向に復帰移動する。

次に本装置の動作について第２〜７図及び第８図を用い
て説明する。第２図〜６図は、本装置の各工程順におけ
る作動状態を示す要部断面図である。第８図は本装置に
おける作動部、即ち第１の型部材５、第２の型部材６、
切断刃４及び切断部材７の各部作動タイミングを示すタ
イミングチャートであり、横軸は時間Ｔを示す。これら
作動部の作動タイミングは、各作動部を接続した不図示
のコントローラーにより制御可能である。

第２図はプレス成形直前の状態であり、第１及び第２の
型部材５、６は所定の間隔を有し、切断リング７の先端
部７ａは第２の型部材６の成形面６ａに対して長さＬだ
け突出した状況にある。このような型部材５と型部材６
及び切断リング７の開口部についてノズル１からガラス
流体２が流下している。このガラス流体２の先端、即ち
切断跡３が対向する各成形面５ａ，６ａより下方に流下
した時点で、第１及び第２のシリンダー１３、１６を駆
動して第１及び第２の型部材５、６の押圧動作を開始す
る。この押圧動作において、切断リング７は型部材６に
対する相対位置を維持したまま、即ち切断リング７の先
端部７ａは型部材６の成形面６ａから突出長さＬを維持
したまま該型部材６とともに移動する。従って、第３図
に示すように、型部材５、６がガラス流体２に対する押
圧動作を開始した時点において、既に被成形部２１の外
周側面の端部２１ａは切断リング７の先端部７ａによっ
て切断分離された状況にある。

第８図においてＴ＝０はこの両型部材５，６の作動開始
時期を示す。これら型部材５，６の作動開始時期は双方
において同時でよいが、型部材５，６のガラス流体２に
対する押圧動作終了時期Ｔ_２は双方において同時か多く
とも±０．０５ｓの誤差に収めるのが好ましい。この誤
差が大きいと型部材５、６の片方のみがガラス流体２に
衝突して該ガラス流体２に横ブレが生じ好ましくない。
その後、型部材５，６は、第３図及び第４図に示すよう
に、ガラス流体２の被成形部２１を押圧したままの状態
を所定時間（Ｔ_２〜Ｔ_６）保ち、この間被成形部２１の
両表面に対して夫々の成形面５ａ，６ａによる押圧転写
が行なわれる。

切断刃４の作動開始時期は、型部材５，６の作動開始時
期Ｔ＝０と同時であってよいが、この切断刃４によるガ
ラス流体２の切断終了時期Ｔ_２は型部材５，６がガラス
流体２を保持すると同時か少なくとも保持した後でなけ
ればならない。

その後、切断刃４は元の状態に復帰せしめられる。第８
図には、この切断刃４の復帰開始時期をＴ_４とし、復帰
終了時期をＴ_５として示してある。好ましくは、切断刃
４の作動開始時期Ｔ＝０から復帰開始時期Ｔ_４までに要
する時間を０．３〜０．４ｓとする。

切断リング７の作動開始時期Ｔ_１は、第５図に示すよう
に、少なくとも切断リング７による被成形部２１の外周
切断終了（Ｔ_３）前に切断刃４によるガラス流体２の切
断が終了（Ｔ_２）した状態となるように設定する必要が
ある。こうすることにより、切断リング７の切断動作が
完了した時点においてガラス流体２は切断刃４により既
に切り離された状態にあり、切断リング７で切り取られ
た切断片２２は容易に第１の型部材５の外方に移動する
ことができる。

かくして、切断リング７は第２の型部材６の外周に沿っ
て摺動しつつ被成形部２１の外周側面（ただし、上記し
た切断リング７の先端部７ａにより切断分離されなかっ
た被成形部２１の外周）を切断し、該被成形部２１の外
周側面の形状を形成する。

その後、切断リング７は切断終了時（Ｔ_３）の状態を維
持し、被成形部２１の外周側面を保持したままその温度
差により被成形部２１を外周から冷却し、該被成形部２
１の外周付近は粘度を増してその形状が定着する。一
方、型部材５，６による押圧後、該型部材と被成形部２
１の温度差により該被成形部２１は両表面から冷却され
て粘度を増し、表面形状が安定化する。

次いで、第６図に示すように、第１の型部材５を元の状
態に復帰する。この作動開始時期をＴ_６とし、作動終了
時期をＴ_７とし、切断リング７の元の状態に作動する開
始時期を第１の型部材５の復帰終了時期Ｔ_７と同時かそ
の終了後とすると、切断リング７の作動開始前において
被成形部２１は該切断リング７により保持された状態に
あり、自然に落下することがない。そして、切断リング
７の復帰終了時期Ｔ_８と同時に、被成形部即ち成形品２
３を取出す。これは、周知の吸着ハンド等を用いて行な
うことができる。この取出し作業の終了後、第２の型部
材６を元の状態に復帰せしめる。第８図には、この第２
の型部材６の復帰開始時期をＴ_９とし、復帰終了時期を
Ｔ₁₀としてある。

以上のような動作において、切断リング７の先端部７ａ
は型部材６の成形面６ａから突出長さＬを維持したまま
該型部材６の押圧動作とともに移動し、型部材５、６が
ガラス流体２に対する押圧動作を開始した時点におい
て、既に被成形部２１の外周側面の端部２１ａは切断リ
ング７の先端部７ａによって切断分離された状況にある
から、プレス成形後に被成形部２１の外周についてその
外表面から新たに切断するような場合とは異なり、成形
品外周端部にワレ、ヒビ或はガラスクズを生じることが
ない。

なお、上記切断リング７の先端部７ａの突出長さＬは、
成形品のコバ厚が２mm程度までの薄肉の場合、０、１〜
１mm程度とするのが適当である。突出長さＬが０、１mm
より小さいと、上記のような被成形部２１全体の外周側
面を切断分離する以前に切断リング７の先端部７ａによ
り該被成形部２１の外周端部２１ａを切断分離する効果
があまり期待できない。又、突出長さＬが１mmより大き
いとコバ厚が２mm程度の成形品のプレス成形の最中に余
剰ガラス２２のはみ出る空隙を付与することができなく
なり、成形品の重量精度に誤差が生じてしまう。

又、成形品のコバ厚が２mm以上の厚肉の場合、切断リン
グ７の先端部７ａの突出長さＬを余剰ガラスのはみ出る
空隙が、０、５〜２mm程度となるようにするのが適当で
ある。このように厚肉の成形品をプレス成形する場合、
切断リング７の先端部７ａの突出長さＬを上記の作用効
果を発揮できる充分な長さだけ確保することができ、プ
レス成形の際においても余剰ガラス２２のはみ出る空隙
を必要量確保することが可能となる。

なお、上述したように、特に肉厚の厚い成形品の外周側
面を切断する場合において、該外周端部にカケやガラス
クズが生じやすいことを考慮すると、本発明は特に肉厚
の厚い成形品についてその効果を発揮するから好都合で
ある。

本実施例における他の効果としては、成形用型５，６に
よるプレス成形は、ガラス流体２の先端即ち切断跡３を
除いた部分に対して行なわれるため、得られた成形品２
３にシャーマーク等の表面欠陥が生じない。

又、成形用型５，６により形成されるキャビティは、各
シリンダー１３，１６のストロークにより設定すること
ができる。即ち、設定されたシリンダー１３，１６のス
トロークによって、押圧終了時期Ｔ_２における成形用型
５，６の成形面間隔が決まる。成形品２３の肉厚はこの
成形面間隔により決定されるものであるから、シリンダ
ー１３，１６のストロークを製造すべき成形品２３の肉
厚に応じて設定することにより常に所定の肉厚を有する
成形品が得られる。

又、成形品２３の表面形状及び性状は各成形部材５，６
の夫々の成形面５ａ，６ａにより決まる。

なお、以上説明したプレス成形装置に適用されるガラス
流体として、溶融炉からノズルを介して流出する溶融ガ
ラスが用いてあるが、既に成形加工されたロッド或いは
シート状のガラス材料を再加熱することにより流動性を
有するようにされた軟化ガラス材料を成形用型の間に挿
入することにより使用することもできる。

次に、上述のようなプレス成形法を用いて特に肉厚の厚
い光学レンズをプレス成形する具体的実施例について説
明する。

この実施例においては、通常カメラレンズ等に用いられ
る光学ガラスＦ８（Ｔｇ＝４４５℃、比重3.36）の溶融
ガラスを用い、中心肉厚４mm、コバ厚3.08mm、曲率がＲ
_１＝Ｒ_２＝１０mm、ガラス容量0.100cc、重量が３３７m
gの両凸形状のリヒートプレス用プリフォームの成形を
行なった。型部材５，６としては、ＳＵＳ３１０Ｓ又は
インコネルにより形成し、又切断リング７はＳＫ３によ
り形成し、型温が３７５℃（Ｆ８のＴｇ４４５℃より７
０℃低い温度）となるようヒーター８，９の調整を行な
った。

さらに、不図示の溶融炉にて溶融されたガラスをガラス
流体２の粘度が10^2.95〜10^3.1ポアズ（１０８０℃〜１
０５０℃）となるように調整した。

そして、切断リング７の先端部７の突出長さＬを２、８
mmとし、各シリンダー１３，１６，１７の作動圧力を夫
々５０kg，２００kg，５０kgに設定して、上記の方法に
よりプレス成形及び切断処理を行ない、成形品２３の内
部粘度が10⁹ポアズ（約５４０℃）になったところで第
２の型部材６から取り出したところ、得られた成形品２
３は、所望の成形品に対して外径精度で±0.01mm、中心
肉厚で±0.02、重量で±３mg（±0.9％）のバラツキ内
に収り、表面中心部のヒケも平均４０μｍ程度のもので
あり、又、成形品外周角部の仕上り具合も良好で、あま
り精度を要求されないリヒート用プリフォームとしては
十分使用できるのものであった。

（発明の効果） 以上説明したように、本発明によれば、成形品の外周は
型部材の外周に設けられた切断部材により切断され形成
されるが、成形用型部材の外周に設けられた切断部材の
先端部は型部材の成形面よりやや突出した状態にしてプ
レス成形される。従って、成形品の外周角部の形状は切
断部材の先端内周により成形され、切断部材の成形品外
周側面全体に対する切断は成形品外周の角部からやや側
部に入った部分から開始される。このため、成形品の外
周角部は切断部材の切断動作に影響されることがなく、
該外周角部にカケやガラス粉を発生せず、外形形状が良
好でかつ重量精度が正確な成形品を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）は本発明の実施例を示すプレス成形装置の
概略的断面図である。 第１図（ｂ）は第１図（ａ）のＡ−Ａ線に沿う断面図で
ある。 第２図〜第７図は第１図に示す装置の要部断面図であ
り、同装置の工程順の作動状態が示してある。 第８図は第１図に示すプレス成形装置の各作動部のタイ
ミングチャートを示す図である。 １……ノズル ２……ガラス流体 ３……切断跡 ４……切断刃 ５……第１の型部材 ６……第２の型部材 ７……切断部材 ７ａ……切断部材の先端部 ２１……被成形部 ２２……切断片 ２３……成形品

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ガラス流体を狭むように対向配置された一
   対の成形用型部材を前記ガラス流体に対し略直角方向か
   ら押圧して被成形部の機能面を形成するとともに、前記
   型部材の外周に設けられ該型部材の外周に沿って摺動せ
   しめることにより前記被成形部の外周側面を切断する光
   学素子の成形方法において、前記切断部材の先端部を前
   記成形用型の成形面よりやや突出した状態で前記型部材
   を前記被成形部に対し押圧し、次いで前記切断部材を作
   動させて前記被成形部の外周側面を切断することを特徴
   とする光学素子の成形方法。
2. 【請求項２】前記ガラス流体がガラス溶融炉の流出ノズ
   ルから流下する溶融ガラス流であることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項記載の光学素子の成形方法。
3. 【請求項３】前記ガラス流体が再加熱されたロッド又は
   シート状のガラス材料から成ることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載の光学素子の成形方法。