JPH06278200A - 発泡ポリプロピレンシートの成形方法 - Google Patents
発泡ポリプロピレンシートの成形方法Info
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- JPH06278200A JPH06278200A JP5389893A JP5389893A JPH06278200A JP H06278200 A JPH06278200 A JP H06278200A JP 5389893 A JP5389893 A JP 5389893A JP 5389893 A JP5389893 A JP 5389893A JP H06278200 A JPH06278200 A JP H06278200A
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- JP
- Japan
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- sheet
- zone
- molding
- forming
- mold
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- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 加熱ゾーンAで加熱されて波打った状態の発
泡ポリプロピレンシート31を拡張ゾーンCでその幅方
向に拡張してシート面を平坦にした後に、成形ゾーンB
で成形する。 【効果】 加熱ゾーンで波打った状態のシートを拡張し
て平坦にした後に成形するので、型内への引込み不良を
防止できる。シートの拡張力が確保され成形品の側壁部
の薄肉化を防止できる。従って、肉厚が均一で強度を有
し、かつ外観がきれいで品質のすぐれた成形品が得られ
る。
泡ポリプロピレンシート31を拡張ゾーンCでその幅方
向に拡張してシート面を平坦にした後に、成形ゾーンB
で成形する。 【効果】 加熱ゾーンで波打った状態のシートを拡張し
て平坦にした後に成形するので、型内への引込み不良を
防止できる。シートの拡張力が確保され成形品の側壁部
の薄肉化を防止できる。従って、肉厚が均一で強度を有
し、かつ外観がきれいで品質のすぐれた成形品が得られ
る。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、発泡ポリプロピレン
シート(以下「シート」という)の成形方法に関し、詳
しくは成形不良を防止し強度および品質のすぐれた成形
品を得るための成形方法に関するものである。
シート(以下「シート」という)の成形方法に関し、詳
しくは成形不良を防止し強度および品質のすぐれた成形
品を得るための成形方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来より、発泡ポリプロピレンシートの
成形方法は、シートを搬送手段にて搬送し加熱ゾーンで
オーブンによって予め加熱し成形可能な状態に軟化し
て、次いで、成形ゾーンでこのシートを成形して成形品
を得る方法が知られている。搬送手段としては、例え
ば、シートの両端をクランプできるようにレール状に設
置したものが利用される。
成形方法は、シートを搬送手段にて搬送し加熱ゾーンで
オーブンによって予め加熱し成形可能な状態に軟化し
て、次いで、成形ゾーンでこのシートを成形して成形品
を得る方法が知られている。搬送手段としては、例え
ば、シートの両端をクランプできるようにレール状に設
置したものが利用される。
【0003】加熱ゾーンにおけるオーブンとしては、例
えば、シートとは非接触状態の赤外線ヒータ等の輻射加
熱によるものが利用される。成形ゾーンにおけるシート
の成形としては、例えば、雌型に真空機能を有する一対
の雌雄型からなるマッチモールド型が利用される。この
マッチモールド型を利用して成形することで成形品の肉
厚を規制し、よりシャープで外観の良い成形品を得るこ
とができる。加えて熱伝導の悪い発泡シートの成形時の
冷却を促進して成形サイクルを速め、その結果、生産性
を高めることができる。
えば、シートとは非接触状態の赤外線ヒータ等の輻射加
熱によるものが利用される。成形ゾーンにおけるシート
の成形としては、例えば、雌型に真空機能を有する一対
の雌雄型からなるマッチモールド型が利用される。この
マッチモールド型を利用して成形することで成形品の肉
厚を規制し、よりシャープで外観の良い成形品を得るこ
とができる。加えて熱伝導の悪い発泡シートの成形時の
冷却を促進して成形サイクルを速め、その結果、生産性
を高めることができる。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記成
形方法では、シートの両端が搬送手段でクランプされて
いるため加熱ゾーンにおいて加熱軟化されたシートは、
熱膨張し波打った状態になる。このようにシートに波打
った状態で次の成形ゾーンで成形すると、以下のような
成形不良が生じるという問題があった。
形方法では、シートの両端が搬送手段でクランプされて
いるため加熱ゾーンにおいて加熱軟化されたシートは、
熱膨張し波打った状態になる。このようにシートに波打
った状態で次の成形ゾーンで成形すると、以下のような
成形不良が生じるという問題があった。
【0005】シートが大きく波打っているためマッチモ
ールド型を用いて真空成形するときに、シートの引込み
バランスが悪くなる。また、このとき雌型の周でシート
をクランプしなければ、シートの波打った部分から真空
が漏れシートの引込みが不十分となる。その結果、この
シートを雌雄型で成形して得られた成形品は、肉厚が不
均一で強度に劣るものとなると共に、しわが付いた外観
の汚いものとなる。
ールド型を用いて真空成形するときに、シートの引込み
バランスが悪くなる。また、このとき雌型の周でシート
をクランプしなければ、シートの波打った部分から真空
が漏れシートの引込みが不十分となる。その結果、この
シートを雌雄型で成形して得られた成形品は、肉厚が不
均一で強度に劣るものとなると共に、しわが付いた外観
の汚いものとなる。
【0006】また、シートが大きく波打っていると、成
形時に、まず、波打った部分が延ばされることになり、
その抗張力が弱くなるため、特に成形品の側壁部が過剰
に延ばされ易くなる。その結果、このシートを雌雄型で
成形して得られた成形品は、側壁部の肉厚が薄くなると
ともに不均一となり、強度の劣るものとなる。そこで、
本発明の目的は、上記問題を解消し強度、品質ともにす
ぐれた成形品を得るための発泡ポリプロピレンシートの
成形方法を提供することにある。
形時に、まず、波打った部分が延ばされることになり、
その抗張力が弱くなるため、特に成形品の側壁部が過剰
に延ばされ易くなる。その結果、このシートを雌雄型で
成形して得られた成形品は、側壁部の肉厚が薄くなると
ともに不均一となり、強度の劣るものとなる。そこで、
本発明の目的は、上記問題を解消し強度、品質ともにす
ぐれた成形品を得るための発泡ポリプロピレンシートの
成形方法を提供することにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の、本発明のシートの成形方法は、加熱軟化されたシー
トを成形する方法であって、加熱ゾーンで成形可能な状
態に加熱軟化して、シートの搬送方向と直交する幅方向
にシートを拡張した後、成形ゾーンで所望形状に成形す
ることを特徴とする。
の、本発明のシートの成形方法は、加熱軟化されたシー
トを成形する方法であって、加熱ゾーンで成形可能な状
態に加熱軟化して、シートの搬送方向と直交する幅方向
にシートを拡張した後、成形ゾーンで所望形状に成形す
ることを特徴とする。
【0008】また、本発明は、上記成形ゾーンでは雌型
に真空機能を有する一対の雌雄型からなるマッチモール
ド型を用い、雌型にてシートを予め部分的あるいは完全
に予備成形した後、雄型をマッチングさせて成形するこ
とを特徴とする。
に真空機能を有する一対の雌雄型からなるマッチモール
ド型を用い、雌型にてシートを予め部分的あるいは完全
に予備成形した後、雄型をマッチングさせて成形するこ
とを特徴とする。
【0009】
【作用】上記構成からなる本発明のシートの成形方法に
よれば、加熱軟化されたシートは、その幅方向に拡張さ
れるためシートの波打った部分が全て引き延ばされてい
るので、マッチモールド型を用いて真空成形するときで
も、シートの引込みバランスを良くすることができる。
よれば、加熱軟化されたシートは、その幅方向に拡張さ
れるためシートの波打った部分が全て引き延ばされてい
るので、マッチモールド型を用いて真空成形するときで
も、シートの引込みバランスを良くすることができる。
【0010】また、このとき、シートによって雌型の開
口部に密着して塞ぐことができるので、真空が漏れるこ
となく確実にシートを型内に引き込むことができる。さ
らに、シートを拡張することで、その抗張力が確保され
成形時に成形品の側壁部のみが極端に引き延ばされるこ
とも防止できる。
口部に密着して塞ぐことができるので、真空が漏れるこ
となく確実にシートを型内に引き込むことができる。さ
らに、シートを拡張することで、その抗張力が確保され
成形時に成形品の側壁部のみが極端に引き延ばされるこ
とも防止できる。
【0011】
【実施例】この発明の実施例を、添付図面を参照しなが
ら以下に説明する。図1は、この発明の一実施例に係る
発泡ポリプロピレンシート(以下「シート」という)の
成形方法を使用する成形ラインを示す概略側面図であ
り、図2は、その平面図である。
ら以下に説明する。図1は、この発明の一実施例に係る
発泡ポリプロピレンシート(以下「シート」という)の
成形方法を使用する成形ラインを示す概略側面図であ
り、図2は、その平面図である。
【0012】図1,2に示した成形ラインは、シート3
1を成形可能な状態に加熱軟化する加熱ゾーンAと、加
熱ゾーンAの出口付近にシート31の搬送方向に直交す
る幅方向に加熱軟化されたシート31を拡張する拡張ゾ
ーンCと、拡張ゾーンCで拡張されたシート31を成形
する成形ゾーンBとを有する。そして、各ゾーンには、
シート31の両端をクランプするレール状の搬送手段と
しての連続した搬送チェーン40,41,42にて図中
の矢印方向にシート31が搬送される。この搬送チェー
ン40,41,42は、成形ゾーンBでの成形ピッチに
合わせて間欠的に駆動される。また、この搬送チェーン
40,41,42の幅間隔は、加熱ゾーンAでは原反か
ら繰り出されたシート31の幅に設置されており、拡張
ゾーンCでは搬送方向に進むに連れてシート31の拡張
幅に拡げられており、さらに成形ゾーンBでは拡張され
たシート31の幅に設置されている。
1を成形可能な状態に加熱軟化する加熱ゾーンAと、加
熱ゾーンAの出口付近にシート31の搬送方向に直交す
る幅方向に加熱軟化されたシート31を拡張する拡張ゾ
ーンCと、拡張ゾーンCで拡張されたシート31を成形
する成形ゾーンBとを有する。そして、各ゾーンには、
シート31の両端をクランプするレール状の搬送手段と
しての連続した搬送チェーン40,41,42にて図中
の矢印方向にシート31が搬送される。この搬送チェー
ン40,41,42は、成形ゾーンBでの成形ピッチに
合わせて間欠的に駆動される。また、この搬送チェーン
40,41,42の幅間隔は、加熱ゾーンAでは原反か
ら繰り出されたシート31の幅に設置されており、拡張
ゾーンCでは搬送方向に進むに連れてシート31の拡張
幅に拡げられており、さらに成形ゾーンBでは拡張され
たシート31の幅に設置されている。
【0013】シート31の仕様としては、例えば、発泡
倍率が2〜8倍(密度換算にして0.45〜0.1g/
cm3 )、厚みが1〜2.5mmの単層シートや、この
シートの両面または片面に、厚みが0.015〜0.5
50mmの熱可塑性樹脂シートを積層した積層シート等
が使用される。加熱ゾーンAは、原反30から繰り出さ
れたシート31を加熱するためのオーブン10が備えら
れており、シート31を成形可能な状態に加熱軟化する
ゾーンである。
倍率が2〜8倍(密度換算にして0.45〜0.1g/
cm3 )、厚みが1〜2.5mmの単層シートや、この
シートの両面または片面に、厚みが0.015〜0.5
50mmの熱可塑性樹脂シートを積層した積層シート等
が使用される。加熱ゾーンAは、原反30から繰り出さ
れたシート31を加熱するためのオーブン10が備えら
れており、シート31を成形可能な状態に加熱軟化する
ゾーンである。
【0014】オーブン10内には、シート31に対して
非接触状態のヒータ11が上下に備え付けられている。
このヒーター11としては、例えば、遠赤外線ヒーター
等が使用され、ヒーター11からの輻射熱によってシー
ト31が成形可能な状態に加熱軟化される。このときの
ヒーター温度としては、シート31が溶融することな
く、その加熱を短縮するために好ましくは、220〜2
60℃程度に設定される。なお、ヒーター11の温度
は、上下で異なっていてもよく、この場合、好ましくは
上側のヒーター11の温度が高く設定される。上側のヒ
ーター温度を高く設定しておかないとオーブン10内の
空気の対流によってシート31の上面に熱が伝わり難く
なるおそれがある。
非接触状態のヒータ11が上下に備え付けられている。
このヒーター11としては、例えば、遠赤外線ヒーター
等が使用され、ヒーター11からの輻射熱によってシー
ト31が成形可能な状態に加熱軟化される。このときの
ヒーター温度としては、シート31が溶融することな
く、その加熱を短縮するために好ましくは、220〜2
60℃程度に設定される。なお、ヒーター11の温度
は、上下で異なっていてもよく、この場合、好ましくは
上側のヒーター11の温度が高く設定される。上側のヒ
ーター温度を高く設定しておかないとオーブン10内の
空気の対流によってシート31の上面に熱が伝わり難く
なるおそれがある。
【0015】シート31の表面温度は、好ましくは15
5〜160℃の範囲に保たれる。この表面温度が155
℃に満たない場合は、シート31を成形する際にシート
31の延びる割合が所々で異なって成形品に亀裂模様が
発生するおそれがあり、逆に、160℃を超える場合
は、シート31自体が溶融して発泡層が破壊されて成形
品に薄肉な部分ができるおそれがある。
5〜160℃の範囲に保たれる。この表面温度が155
℃に満たない場合は、シート31を成形する際にシート
31の延びる割合が所々で異なって成形品に亀裂模様が
発生するおそれがあり、逆に、160℃を超える場合
は、シート31自体が溶融して発泡層が破壊されて成形
品に薄肉な部分ができるおそれがある。
【0016】オーブン10内の雰囲気温度としては、1
55〜200℃、好ましくは、155〜175℃の範囲
に設定される。この雰囲気温度が155℃に満たない場
合は、空気の対流によってオーブン10内の空気の流れ
が速くなってシート21の表面温度を低下させることに
なり、逆に、200℃を超える場合は、シート31の軟
化速度が急激に上昇し過ぎて成形可能幅を見つけること
が困難になる。ここで、成形可能幅とは、成形可能な状
態に加熱軟化されたシート31を成形したとき得られた
成形品の表面に亀裂模様や部分的に肉厚が薄くなる現象
が生じない加熱時間幅をいう。
55〜200℃、好ましくは、155〜175℃の範囲
に設定される。この雰囲気温度が155℃に満たない場
合は、空気の対流によってオーブン10内の空気の流れ
が速くなってシート21の表面温度を低下させることに
なり、逆に、200℃を超える場合は、シート31の軟
化速度が急激に上昇し過ぎて成形可能幅を見つけること
が困難になる。ここで、成形可能幅とは、成形可能な状
態に加熱軟化されたシート31を成形したとき得られた
成形品の表面に亀裂模様や部分的に肉厚が薄くなる現象
が生じない加熱時間幅をいう。
【0017】なお、上記各温度の調整は、上記ヒーター
11とは別の加熱手段やオーブン10の開閉等その他既
知の手段にて行うことができる。この加熱ゾーンAによ
ってシート31が成形可能な状態に軟化されるが、シー
ト面には波打った状態になっている。拡張ゾーンCは、
加熱ゾーンAの出口付近に設けられており、加熱軟化さ
れ波打った状態のシート面を平坦に均すため、搬送方向
に直交する幅方向にシート31を拡張するゾーンであ
る。
11とは別の加熱手段やオーブン10の開閉等その他既
知の手段にて行うことができる。この加熱ゾーンAによ
ってシート31が成形可能な状態に軟化されるが、シー
ト面には波打った状態になっている。拡張ゾーンCは、
加熱ゾーンAの出口付近に設けられており、加熱軟化さ
れ波打った状態のシート面を平坦に均すため、搬送方向
に直交する幅方向にシート31を拡張するゾーンであ
る。
【0018】具体的には、図2に示すように、原反30
から繰り出されるシート31の幅に配置され、シート3
1の両端をクランプしているレール状の搬送チェーン4
0が、シート31を幅方向に拡張するように、搬送方向
に進むに連れてそれぞれ外方へ拡げられている(同図
中、41で示す)。搬送チェーン41の幅は、シート3
1の拡張割合が、好ましくは原反から繰り出されたシー
ト31の幅寸法の2〜6%になるように設定される。シ
ート31の幅寸法の2%に満たない場合は、シート面の
波打ち状態を平坦に均すことができず、逆に、6%を超
える場合は、シート31の弱い部分、即ち、延び易い部
分が過剰に延ばされ、得られる成形品の肉厚が不均一な
ものになるおそれがある。
から繰り出されるシート31の幅に配置され、シート3
1の両端をクランプしているレール状の搬送チェーン4
0が、シート31を幅方向に拡張するように、搬送方向
に進むに連れてそれぞれ外方へ拡げられている(同図
中、41で示す)。搬送チェーン41の幅は、シート3
1の拡張割合が、好ましくは原反から繰り出されたシー
ト31の幅寸法の2〜6%になるように設定される。シ
ート31の幅寸法の2%に満たない場合は、シート面の
波打ち状態を平坦に均すことができず、逆に、6%を超
える場合は、シート31の弱い部分、即ち、延び易い部
分が過剰に延ばされ、得られる成形品の肉厚が不均一な
ものになるおそれがある。
【0019】このようにして拡張ゾーンCでは、加熱軟
化されたシート31が搬送チェーン41に搬送されるに
従い、幅方向にシート31が徐々に拡張されることにな
る。即ち、この拡張ゾーンCによって、加熱ゾーンAで
加熱されて波打った状態のシート面が平坦になるようそ
の幅方向に引き延ばされる。成形ゾーンBは、雌雄型か
らなる一対の成形型20が備えられており、加熱ゾーン
Aで加熱軟化され拡張ゾーンCでシート面が平坦に均さ
れたシート31を所望形状に成形するゾーンである。
化されたシート31が搬送チェーン41に搬送されるに
従い、幅方向にシート31が徐々に拡張されることにな
る。即ち、この拡張ゾーンCによって、加熱ゾーンAで
加熱されて波打った状態のシート面が平坦になるようそ
の幅方向に引き延ばされる。成形ゾーンBは、雌雄型か
らなる一対の成形型20が備えられており、加熱ゾーン
Aで加熱軟化され拡張ゾーンCでシート面が平坦に均さ
れたシート31を所望形状に成形するゾーンである。
【0020】この成形ゾーンBにおける搬送チェーン4
2の幅は、上述したように、拡張ゾーンCで拡げられた
幅に保持されている。成形型20は、雌型21と雄型2
2とがシート31に接触または接圧して成形品の肉厚を
均一にするマッチモールド型が採用される。また、成形
型20は、真空成形できるように、雌型21に真空吸引
管Pが取付られており、この真空吸引管Pは、図示して
いない真空ポンプと連結されている。成形型20には、
互いに合致する凹部と凸部がそれぞれ9個ずつ形成さ
れ、同形の成形品33が同時に9個成形される9個取り
のものである。この成形型20は、コールドプレス用の
金型であり、金型温度は、室温〜約40℃の範囲に保た
れている。雌型21と雄型22は、それぞれ進退自在な
シリンダ機構23が取付けられており、このシリンダ機
構23を駆動させることで、相対向する雌型21と雄型
22が上下動し嵌合または離型される。
2の幅は、上述したように、拡張ゾーンCで拡げられた
幅に保持されている。成形型20は、雌型21と雄型2
2とがシート31に接触または接圧して成形品の肉厚を
均一にするマッチモールド型が採用される。また、成形
型20は、真空成形できるように、雌型21に真空吸引
管Pが取付られており、この真空吸引管Pは、図示して
いない真空ポンプと連結されている。成形型20には、
互いに合致する凹部と凸部がそれぞれ9個ずつ形成さ
れ、同形の成形品33が同時に9個成形される9個取り
のものである。この成形型20は、コールドプレス用の
金型であり、金型温度は、室温〜約40℃の範囲に保た
れている。雌型21と雄型22は、それぞれ進退自在な
シリンダ機構23が取付けられており、このシリンダ機
構23を駆動させることで、相対向する雌型21と雄型
22が上下動し嵌合または離型される。
【0021】この成形ゾーンBによって、シート31に
成形品33が形成される。次に、上記成形ラインによる
成形過程を説明する。図3は、上記加熱ゾーンAおよび
拡張ゾーンCにおける過程を、図4は、上記成形ゾーン
Bにおける過程をそれぞれ示した模式図である。図3に
示すように、原反30から繰り出されたシート31は、
その幅に対応したレール状の搬送チェーン40で両端を
クランプして加熱ゾーンAに間欠的に搬送される(同図
(1) 参照)。加熱ゾーンAに搬送されたシート31は、
上下に配置されたヒータ11によって、成形可能な状態
になるよう加熱される。このとき、シート31は、両端
が搬送チェーン40にクランプされているため加熱され
るに従い膨張し中央付近がたわんでくる(同図(2) 参
照)。さらに、加熱されると、シート面が波打った状態
になる(同図(3) 参照)。そして、このシート面が波打
った状態のシート31は加熱ゾーンAの出口付近に設け
られた拡張ゾーンCに搬送される。拡張ゾーンCでは、
搬送チェーン41の左右のレールが搬送方向に進むに従
い徐々に外方向に拡げられているので(図2参照)、波
打った状態のシート31は、その搬送方向に直交する幅
方向に拡張される。これにより、シート面が平坦に均さ
れる。拡張されたシート31は、この状態で搬送チェー
ン42によって、成形ゾーンBへ搬送される。
成形品33が形成される。次に、上記成形ラインによる
成形過程を説明する。図3は、上記加熱ゾーンAおよび
拡張ゾーンCにおける過程を、図4は、上記成形ゾーン
Bにおける過程をそれぞれ示した模式図である。図3に
示すように、原反30から繰り出されたシート31は、
その幅に対応したレール状の搬送チェーン40で両端を
クランプして加熱ゾーンAに間欠的に搬送される(同図
(1) 参照)。加熱ゾーンAに搬送されたシート31は、
上下に配置されたヒータ11によって、成形可能な状態
になるよう加熱される。このとき、シート31は、両端
が搬送チェーン40にクランプされているため加熱され
るに従い膨張し中央付近がたわんでくる(同図(2) 参
照)。さらに、加熱されると、シート面が波打った状態
になる(同図(3) 参照)。そして、このシート面が波打
った状態のシート31は加熱ゾーンAの出口付近に設け
られた拡張ゾーンCに搬送される。拡張ゾーンCでは、
搬送チェーン41の左右のレールが搬送方向に進むに従
い徐々に外方向に拡げられているので(図2参照)、波
打った状態のシート31は、その搬送方向に直交する幅
方向に拡張される。これにより、シート面が平坦に均さ
れる。拡張されたシート31は、この状態で搬送チェー
ン42によって、成形ゾーンBへ搬送される。
【0022】図4に示すように、成形ゾーンBに搬送さ
れたシート31は、雌型21と雄型22の間に配置され
る(同図(5) 参照)。このとき、シリンダ23が駆動
し、雌型21と雄型22が互いに接近すると同時に、雌
型21に連結された真空ポンプも駆動しシート31が雌
型21内にバランス良くしかも良好に引き込まれる(同
図(6) 参照)。即ち、拡張ゾーンCでシート面が平坦に
なるようシート31が拡張されているので、シート31
は雌型21の開口部に対して密閉性が良いため、真空漏
れが防止されるからである。そしてさらに、雌型21と
雄型22が接近しシートを挟んで型締めされる。これに
より、シート31が雌雄型21,22の型窩面に合致し
た形状に成形される(同図(7) 参照)。そして、シート
31が成形された後、真空ポンプが停止すると共に、シ
リンダ23が駆動しシート31と雌雄型21,22が離
型される(同図(8) 参照)。なお、シート31は、両端
が搬送チェーン42にクランプされているので、雌雄型
21,22と良好に離型される。
れたシート31は、雌型21と雄型22の間に配置され
る(同図(5) 参照)。このとき、シリンダ23が駆動
し、雌型21と雄型22が互いに接近すると同時に、雌
型21に連結された真空ポンプも駆動しシート31が雌
型21内にバランス良くしかも良好に引き込まれる(同
図(6) 参照)。即ち、拡張ゾーンCでシート面が平坦に
なるようシート31が拡張されているので、シート31
は雌型21の開口部に対して密閉性が良いため、真空漏
れが防止されるからである。そしてさらに、雌型21と
雄型22が接近しシートを挟んで型締めされる。これに
より、シート31が雌雄型21,22の型窩面に合致し
た形状に成形される(同図(7) 参照)。そして、シート
31が成形された後、真空ポンプが停止すると共に、シ
リンダ23が駆動しシート31と雌雄型21,22が離
型される(同図(8) 参照)。なお、シート31は、両端
が搬送チェーン42にクランプされているので、雌雄型
21,22と良好に離型される。
【0023】その後、個々の成形品33ごとにカットさ
れて、図5に示すような成形品33が製品として回収さ
れる。以上の工程を繰り返すことにより、原反30から
繰り出されるシート31から所望形状に形成された容器
等の成形品33が製造される。このように、本発明の成
形方法によれば、加熱軟化されたシート31は、拡張ゾ
ーンCの搬送チェーン41にて幅方向に拡張され波打っ
た部分が全て引き延ばされ平坦に均されるので、次の成
形ゾーンBでマッチモールド型20を用いて真空成形す
るとき、シート31の引込みバランスが良い。また、シ
ート31によって雌型21の開口部に密着して略完全に
塞ぐことができるので、真空漏れすることなく確実にシ
ート31を型内に引き込むことができる。さらに、シー
ト31を拡張することで、その抗張力が確保され成形時
に成形品の側壁部のみが極端に引き延ばされることも防
止できる。従って、成形不良を起こすことなく、強度、
品質ともにすぐれた成形品33が得られる。
れて、図5に示すような成形品33が製品として回収さ
れる。以上の工程を繰り返すことにより、原反30から
繰り出されるシート31から所望形状に形成された容器
等の成形品33が製造される。このように、本発明の成
形方法によれば、加熱軟化されたシート31は、拡張ゾ
ーンCの搬送チェーン41にて幅方向に拡張され波打っ
た部分が全て引き延ばされ平坦に均されるので、次の成
形ゾーンBでマッチモールド型20を用いて真空成形す
るとき、シート31の引込みバランスが良い。また、シ
ート31によって雌型21の開口部に密着して略完全に
塞ぐことができるので、真空漏れすることなく確実にシ
ート31を型内に引き込むことができる。さらに、シー
ト31を拡張することで、その抗張力が確保され成形時
に成形品の側壁部のみが極端に引き延ばされることも防
止できる。従って、成形不良を起こすことなく、強度、
品質ともにすぐれた成形品33が得られる。
【0024】なお、本発明は、上記実施例に限定され
ず、例えば、搬送チェーン40,41,42は連続した
ものでなく各ゾーンごとに分離されてあっても良い。ま
た、シートの拡張について搬送チェーン41によらない
その他既知の拡張手段にて行っても良い。さらに、拡張
ゾーンCでのシート31の拡張は、搬送チェーン41に
て搬送方向に進むに連れて徐々に行われているが、例え
ば、シート31の拡張方向に搬送チェーン41をスライ
ド自在にして一度に行うようにしてあっても良い。
ず、例えば、搬送チェーン40,41,42は連続した
ものでなく各ゾーンごとに分離されてあっても良い。ま
た、シートの拡張について搬送チェーン41によらない
その他既知の拡張手段にて行っても良い。さらに、拡張
ゾーンCでのシート31の拡張は、搬送チェーン41に
て搬送方向に進むに連れて徐々に行われているが、例え
ば、シート31の拡張方向に搬送チェーン41をスライ
ド自在にして一度に行うようにしてあっても良い。
【0025】また、成形ゾーンBにおける成形型20
は、得られた成形品33の絞り比、即ち、成形品33の
開口直径と側壁の高さの比が1:0.5以上になる深絞
り成形用のものであっても良い。また、成形型20に
は、シート31の離型がより円滑に行われるようにシー
ト31を一定位置に保持するクランプが内蔵してあって
も良い。さらに、成形型の凹凸部の面数としては、1個
であっても良く任意に選択できる。さらにまた、成形方
法としては、プラグアシスト成形や、雄型22にも真空
吸引機能を有する両面真空成形、また、真空に代えて圧
空成形等その他の方法を採用することができる。
は、得られた成形品33の絞り比、即ち、成形品33の
開口直径と側壁の高さの比が1:0.5以上になる深絞
り成形用のものであっても良い。また、成形型20に
は、シート31の離型がより円滑に行われるようにシー
ト31を一定位置に保持するクランプが内蔵してあって
も良い。さらに、成形型の凹凸部の面数としては、1個
であっても良く任意に選択できる。さらにまた、成形方
法としては、プラグアシスト成形や、雄型22にも真空
吸引機能を有する両面真空成形、また、真空に代えて圧
空成形等その他の方法を採用することができる。
【0026】その他に、成形ゾーンBで成形品33を成
形したシート32が素早くかつ確実に冷却されるように
エアー等を上下から拭きかけるようにしてあっても良
い。次に、本発明につき、以下の比較試験を行った。試験例 図1,2で示した装置を用いて、以下の条件下にて図5
に示すサイズが158×130×42(深さ)mmの成
形品を製造した。 (1) シートの仕様 材質 :発泡ポリプロピレンシート 発泡倍率:4.2(密度換算:0.21g/cm3 ) 幅 :630mm 厚み :1.5mm (2) 装置の仕様 加熱ゾーン オーブンの長さ :3200mm ヒーター仕様 :遠赤外線ヒーター ヒーター温度 :230℃ オーブン雰囲気温度:170℃ シート表面温度 :155℃ 拡張ゾーン 拡張ゾーンの長さ :1050mm 搬送チェーン幅 :630→650mmの拡張 成形ゾーン 成形方法 :雌型真空引き付きマッチモールド成形 製品取数 :9個比較例 搬送チェーン幅が630mmの一定間隔のものである他
は、試験例と同様にして図5に示すサイズが58×13
0×42(深さ)mmの成形品を製造した。
形したシート32が素早くかつ確実に冷却されるように
エアー等を上下から拭きかけるようにしてあっても良
い。次に、本発明につき、以下の比較試験を行った。試験例 図1,2で示した装置を用いて、以下の条件下にて図5
に示すサイズが158×130×42(深さ)mmの成
形品を製造した。 (1) シートの仕様 材質 :発泡ポリプロピレンシート 発泡倍率:4.2(密度換算:0.21g/cm3 ) 幅 :630mm 厚み :1.5mm (2) 装置の仕様 加熱ゾーン オーブンの長さ :3200mm ヒーター仕様 :遠赤外線ヒーター ヒーター温度 :230℃ オーブン雰囲気温度:170℃ シート表面温度 :155℃ 拡張ゾーン 拡張ゾーンの長さ :1050mm 搬送チェーン幅 :630→650mmの拡張 成形ゾーン 成形方法 :雌型真空引き付きマッチモールド成形 製品取数 :9個比較例 搬送チェーン幅が630mmの一定間隔のものである他
は、試験例と同様にして図5に示すサイズが58×13
0×42(深さ)mmの成形品を製造した。
【0027】次いで、上記試験例および比較例について
以下の評価を行った。成形品肉厚評価 成形品の側壁部および側R部について、図5に示すA,
B,C,Dの4か所の肉厚(mm)を測定した。また、
底部について、同図に示すEの肉厚を測定した。なお、
上記各肉厚につき1ショットで成形された9個の成形品
の全部を測定した。成形品重量評価 成形品の重量(g)について、1ショットで成形された
9個の成形品の全部を測定した。腰強度評価 図5に示すA,C部を内方へ10mm圧縮した時の反発
力(g)について、1ショットで成形された9個の成形
品の全部を測定した。
以下の評価を行った。成形品肉厚評価 成形品の側壁部および側R部について、図5に示すA,
B,C,Dの4か所の肉厚(mm)を測定した。また、
底部について、同図に示すEの肉厚を測定した。なお、
上記各肉厚につき1ショットで成形された9個の成形品
の全部を測定した。成形品重量評価 成形品の重量(g)について、1ショットで成形された
9個の成形品の全部を測定した。腰強度評価 図5に示すA,C部を内方へ10mm圧縮した時の反発
力(g)について、1ショットで成形された9個の成形
品の全部を測定した。
【0028】上記成形品の肉厚を表1に、成形品の重量
および腰強度を表2に、範囲とその平均値として示し
た。
および腰強度を表2に、範囲とその平均値として示し
た。
【0029】
【表1】
【0030】
【表2】
【0031】表1の結果より、成形品の肉厚に関して、
従来方法による比較例のものは、肉厚が不均一なもので
あり、特に側壁部の肉厚が薄いため側R部との平均値の
差が1.16mmと大きいのに対し、拡張ゾーンを有す
る試験例のものは、比較例のものに比べて肉厚が均一な
ものであり、側壁部と側R部の肉厚の平均値の差が0.
44mmと小さいことが判った。
従来方法による比較例のものは、肉厚が不均一なもので
あり、特に側壁部の肉厚が薄いため側R部との平均値の
差が1.16mmと大きいのに対し、拡張ゾーンを有す
る試験例のものは、比較例のものに比べて肉厚が均一な
ものであり、側壁部と側R部の肉厚の平均値の差が0.
44mmと小さいことが判った。
【0032】表2の結果より、成形品の重量に関して、
比較例のものは、実施例に比較して重く真空成形が不充
分なまま雄型によって周囲より引き込んで、側壁部が薄
肉化し易いのに対し、実施例のものは、比較例に比べて
軽量であり、周囲よりシートの引込みが少ないものであ
り、側壁部や側R部の薄肉化が防止されることが判っ
た。
比較例のものは、実施例に比較して重く真空成形が不充
分なまま雄型によって周囲より引き込んで、側壁部が薄
肉化し易いのに対し、実施例のものは、比較例に比べて
軽量であり、周囲よりシートの引込みが少ないものであ
り、側壁部や側R部の薄肉化が防止されることが判っ
た。
【0033】成形品の腰強度に関して、比較例のもの
は、側壁部と側R部の肉厚差が大きいため弱いものであ
るのに対し、試験例のものは、側壁部と側R部の肉厚差
が小さいため比較例に比べて強いものであることが判っ
た。
は、側壁部と側R部の肉厚差が大きいため弱いものであ
るのに対し、試験例のものは、側壁部と側R部の肉厚差
が小さいため比較例に比べて強いものであることが判っ
た。
【0034】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、加熱軟
化されたシートをその搬送方向に直交する幅方向に拡張
した後に成形ゾーンで所望形状に成形する方法であるか
ら、シートの波打った部分が全て引き延ばされた状態で
成形することができる。これにより、成形ゾーンでは、
シートの引込みバランスが良く雌型から真空漏れするこ
ともなく確実にシートを型内に引き込むことができる。
また、シートの拡張力が確保されるので、成形品の側壁
部のみが極端に延ばされることもない。従って、肉厚が
均一で強度を有し、かつ外観がきれいな品質のすぐれた
成形品が得られる。
化されたシートをその搬送方向に直交する幅方向に拡張
した後に成形ゾーンで所望形状に成形する方法であるか
ら、シートの波打った部分が全て引き延ばされた状態で
成形することができる。これにより、成形ゾーンでは、
シートの引込みバランスが良く雌型から真空漏れするこ
ともなく確実にシートを型内に引き込むことができる。
また、シートの拡張力が確保されるので、成形品の側壁
部のみが極端に延ばされることもない。従って、肉厚が
均一で強度を有し、かつ外観がきれいな品質のすぐれた
成形品が得られる。
【図1】本発明の一実施例に係る発泡ポリプロピレンシ
ートの成形方法を使用した成形ラインの概略側面図であ
る。
ートの成形方法を使用した成形ラインの概略側面図であ
る。
【図2】図1に示した成形ラインの平面図である。
【図3】図1に示した加熱ゾーンおよび拡張ゾーンでの
過程を示す模式図である。
過程を示す模式図である。
【図4】図1に示した成形ゾーンでの過程を示す模式図
である。
である。
【図5】図1,2の成形ラインで得られた成形品を示す
図である。
図である。
A 加熱ゾーン B 成形ゾーン C 拡張ゾーン P 真空吸引管 30 原反 31,32,33 発泡ポリプロピレンシート 40,41,42 搬送チェーン(搬送手段) 20 成形型 21 雌型 22 雄型
Claims (2)
- 【請求項1】加熱軟化されたシートを成形する方法であ
って、加熱ゾーンで成形可能な状態に加熱軟化して、シ
ートの搬送方向と直交する幅方向にシートを拡張した
後、成形ゾーンで所望形状に成形することを特徴とする
発泡ポリプロピレンシートの成形方法。 - 【請求項2】上記成形ゾーンでは雌型に真空機能を有す
る一対の雌雄型からなるマッチモールド型を用い、雌型
にてシートを予め真空で部分的あるいは完全に予備成形
した後、雄型をマッチングさせて成形することを特徴と
する請求項1記載の発泡ポリプロピレンシートの成形方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5389893A JPH06278200A (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 発泡ポリプロピレンシートの成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5389893A JPH06278200A (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 発泡ポリプロピレンシートの成形方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06278200A true JPH06278200A (ja) | 1994-10-04 |
Family
ID=12955547
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5389893A Pending JPH06278200A (ja) | 1993-03-15 | 1993-03-15 | 発泡ポリプロピレンシートの成形方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06278200A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002331572A (ja) * | 2001-05-08 | 2002-11-19 | Chisso Corp | 発泡ポリプロピレン樹脂シートの成形方法及び発泡成形体 |
-
1993
- 1993-03-15 JP JP5389893A patent/JPH06278200A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002331572A (ja) * | 2001-05-08 | 2002-11-19 | Chisso Corp | 発泡ポリプロピレン樹脂シートの成形方法及び発泡成形体 |
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