JPH06240360A - 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH06240360A JPH06240360A JP2452093A JP2452093A JPH06240360A JP H06240360 A JPH06240360 A JP H06240360A JP 2452093 A JP2452093 A JP 2452093A JP 2452093 A JP2452093 A JP 2452093A JP H06240360 A JPH06240360 A JP H06240360A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silicon steel
- steel sheet
- cooling
- cooling rate
- sec
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 変態系の無方向性珪素鋼板において、冷延前
の熱履歴について、α＋γ→α（Ａｒ1 通過時まで）時
の平均冷却速度を５０℃／秒以下することにより、磁気
特性が極めて優れた珪素鋼板を製造する。 【構成】 Ｓｉ≦２．５wt％、Ａｌ≦１．０wt％で且つ
Ｓｉ＋２Ａｌ≦２．５wt％以下の無方向性珪素鋼に関し
て（１）熱延時の巻き取り温度をＡｒ1 以上とし、Ａｒ
1 点までの冷却速度を５０℃／秒以下とする、（２）移
動更新する冷却体表面により凝固せしめて鋼帯を得る場
合、Ａｒ1 点までの冷却速度を５０℃／秒以下とする、
（３）通常の方法で得られた熱延鋼帯をＡｃ1 点以上ま
で加熱しＡｒ1 点までの平均冷却速度を５０℃／秒以下
とすることにより磁性が極めて優れた無方向性電磁鋼板
が得られる。 【効果】 高磁束密度、低鉄損の無方向性電磁鋼板を得
ることができる。
の熱履歴について、α＋γ→α（Ａｒ1 通過時まで）時
の平均冷却速度を５０℃／秒以下することにより、磁気
特性が極めて優れた珪素鋼板を製造する。 【構成】 Ｓｉ≦２．５wt％、Ａｌ≦１．０wt％で且つ
Ｓｉ＋２Ａｌ≦２．５wt％以下の無方向性珪素鋼に関し
て（１）熱延時の巻き取り温度をＡｒ1 以上とし、Ａｒ
1 点までの冷却速度を５０℃／秒以下とする、（２）移
動更新する冷却体表面により凝固せしめて鋼帯を得る場
合、Ａｒ1 点までの冷却速度を５０℃／秒以下とする、
（３）通常の方法で得られた熱延鋼帯をＡｃ1 点以上ま
で加熱しＡｒ1 点までの平均冷却速度を５０℃／秒以下
とすることにより磁性が極めて優れた無方向性電磁鋼板
が得られる。 【効果】 高磁束密度、低鉄損の無方向性電磁鋼板を得
ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁束密度が極めて高
く、鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法に関するも
のである。
く、鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】近年、小型回転機用電磁鋼板としての無
方向性電磁鋼板に対する品質向上の要求は省エネルギー
の観点から、益々強くなっている。鉄鋼メーカーの側で
もこの要望に応えるべく鋭意その研究開発が進められて
おり、工業的には、ＪＩＳに規定されている数々のいわ
ゆる低Ｓｉグレードの無方向性電磁鋼板の製造が行われ
ている。
方向性電磁鋼板に対する品質向上の要求は省エネルギー
の観点から、益々強くなっている。鉄鋼メーカーの側で
もこの要望に応えるべく鋭意その研究開発が進められて
おり、工業的には、ＪＩＳに規定されている数々のいわ
ゆる低Ｓｉグレードの無方向性電磁鋼板の製造が行われ
ている。
【０００３】この種のグレードの無方向性電磁鋼板の製
造においては、低鉄損を得るためには、高純度鋼の溶
製、珪素の含有量を増加させる、最終焼鈍温度時間を十
分に採ること等が従来行われてきている。しかし、これ
らの方法では、よく知られているように、鉄損は改善さ
れるものの、磁束密度は、低下する。このため、近年要
求されている、高効率化（省エネルギー化）には、限界
があった。
造においては、低鉄損を得るためには、高純度鋼の溶
製、珪素の含有量を増加させる、最終焼鈍温度時間を十
分に採ること等が従来行われてきている。しかし、これ
らの方法では、よく知られているように、鉄損は改善さ
れるものの、磁束密度は、低下する。このため、近年要
求されている、高効率化（省エネルギー化）には、限界
があった。
【０００４】本発明者らは、既に特願平３−２０４４１
９号、３−２０４４２０号、３−２０４４２１号で、変
態を有する無方向性電磁鋼の（１）熱間圧延の冷却時、
（２）移動更新する冷却体表面により凝固せしめて鋼帯
を得る場合の冷却時、（３）通常の熱間圧延にて得られ
た鋼帯の最終冷間圧延前焼鈍の冷却時において、その冷
却時のγ−α変態時の平均冷却速度を５０℃／秒とする
ことにより、最終焼鈍後の製品板の集合組織を制御し
て、磁束密度が極めて高く、鉄損が良好な極めて優れた
無方向性電磁鋼を得る技術を出願した（この技術を以下
γ処理と略記する。）。
９号、３−２０４４２０号、３−２０４４２１号で、変
態を有する無方向性電磁鋼の（１）熱間圧延の冷却時、
（２）移動更新する冷却体表面により凝固せしめて鋼帯
を得る場合の冷却時、（３）通常の熱間圧延にて得られ
た鋼帯の最終冷間圧延前焼鈍の冷却時において、その冷
却時のγ−α変態時の平均冷却速度を５０℃／秒とする
ことにより、最終焼鈍後の製品板の集合組織を制御し
て、磁束密度が極めて高く、鉄損が良好な極めて優れた
無方向性電磁鋼を得る技術を出願した（この技術を以下
γ処理と略記する。）。
【０００５】今回さらに鋭意検討したところ、γ→γ＋
α→αの変態点の低い方（γ＋α→α）のＡｒ1 通過時
までの冷却速度を、５０℃／秒以下とすることでも、最
終焼鈍後の製品板の集合組織を制御して、磁束密度が極
めて高く、鉄損が良好な極めて優れた無方向性電磁鋼板
の製造方法を見いだした（以後このγ＋α→αの冷却速
度を５０℃／秒以下とする処理をセミγ処理と略記す
る。）。
α→αの変態点の低い方（γ＋α→α）のＡｒ1 通過時
までの冷却速度を、５０℃／秒以下とすることでも、最
終焼鈍後の製品板の集合組織を制御して、磁束密度が極
めて高く、鉄損が良好な極めて優れた無方向性電磁鋼板
の製造方法を見いだした（以後このγ＋α→αの冷却速
度を５０℃／秒以下とする処理をセミγ処理と略記す
る。）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術における問題を解決し、鉄損が低く、且つ磁束密度が
高い無方向性電磁鋼板を供給することができる製造方法
を提供することを目的とする。
術における問題を解決し、鉄損が低く、且つ磁束密度が
高い無方向性電磁鋼板を供給することができる製造方法
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、磁束
密度が極めて高く、鉄損が低い無方向性珪素鋼板（以下
無方向性電磁鋼板と云う）の製造方法に関し、（１）熱
間圧延の冷却時、（２）移動更新する冷却体表面により
凝固せしめて鋼帯を得る場合の冷却時、（３）通常の熱
間圧延にて得られた鋼帯の最終冷間圧延前焼鈍の冷却
時、以上３つの場合のγ＋α→α変態（Ａｒ1 点通過時
までの冷却速度）が生じる場合の冷却条件５０℃／秒以
下と規定したものである。
密度が極めて高く、鉄損が低い無方向性珪素鋼板（以下
無方向性電磁鋼板と云う）の製造方法に関し、（１）熱
間圧延の冷却時、（２）移動更新する冷却体表面により
凝固せしめて鋼帯を得る場合の冷却時、（３）通常の熱
間圧延にて得られた鋼帯の最終冷間圧延前焼鈍の冷却
時、以上３つの場合のγ＋α→α変態（Ａｒ1 点通過時
までの冷却速度）が生じる場合の冷却条件５０℃／秒以
下と規定したものである。
【０００８】以下に、本発明を詳細に説明する。まず本
発明の成分系について説明する。機械特性の向上、磁
性、耐錆性等の向上あるいは、その他の目的のために、
Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕを１種ま
たは２種以上含有させても本発明の効果は損なわれな
い。
発明の成分系について説明する。機械特性の向上、磁
性、耐錆性等の向上あるいは、その他の目的のために、
Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕを１種ま
たは２種以上含有させても本発明の効果は損なわれな
い。
【０００９】Ｃ：更に、低級グレードの無方向性電磁鋼
板の用途は、主に小型回転機であり、特性の安定性の観
点から、その使用中に磁気特性の劣化（磁気時効）を起
こさないことが要求されるが、このセミγ処理により、
炭化物は、十分析出凝集するので、磁気時効現象は減少
する。このためには、従来言われているように極低炭素
は、要求されなく０．０５００％以下であればよい。
板の用途は、主に小型回転機であり、特性の安定性の観
点から、その使用中に磁気特性の劣化（磁気時効）を起
こさないことが要求されるが、このセミγ処理により、
炭化物は、十分析出凝集するので、磁気時効現象は減少
する。このためには、従来言われているように極低炭素
は、要求されなく０．０５００％以下であればよい。
【００１０】Ｓ：硫黄は、溶製時に不可避的に混入する
元素である。０．０１００％以下とすべきであるが、本
発明のセミγ処理の適用により無害化が可能であり、
０．０２０％以下であればよい。
元素である。０．０１００％以下とすべきであるが、本
発明のセミγ処理の適用により無害化が可能であり、
０．０２０％以下であればよい。
【００１１】Ｎ：従来の無方向性電磁鋼板の製造方法で
は、窒素は、硫黄と同様にその含有量が多いと、熱延の
スラブ加熱時に一部再固溶し、熱延中にＡｌＮ等の析出
物を形成し、仕上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げたり
製品板磁化時に磁壁移動のピニング効果のため、製品
で、低鉄損が得られなかった。しかし、本発明のセミγ
処理により、析出物は、粗大化し無害化が可能であり、
０．０１０％以下であればよい。
は、窒素は、硫黄と同様にその含有量が多いと、熱延の
スラブ加熱時に一部再固溶し、熱延中にＡｌＮ等の析出
物を形成し、仕上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げたり
製品板磁化時に磁壁移動のピニング効果のため、製品
で、低鉄損が得られなかった。しかし、本発明のセミγ
処理により、析出物は、粗大化し無害化が可能であり、
０．０１０％以下であればよい。
【００１２】Ｓｉ，Ａｌ：Ｓｉ，Ａｌは、鋼板の固有抵
抗を増加させ渦流損を低減するため添加されるが、炭素
が０．０２％以下では、Ｓｉ＋Ａｌが２．５０％を超え
ると変態がなくなるので、２．５０％以下とする。
抗を増加させ渦流損を低減するため添加されるが、炭素
が０．０２％以下では、Ｓｉ＋Ａｌが２．５０％を超え
ると変態がなくなるので、２．５０％以下とする。
【００１３】Ｍｎ：０．１％より少ないと加工性が悪く
なり、またＳの無害化のため一般的に添加されるが、
２．０％を超えると磁束密度が著しく劣化するので最高
２．０％を目安とする。 Ｐ：鋼板の打ち抜き性を高めるために０．１％まで添加
でき、０．２％以下であれば、磁気特性の点では問題が
ない。 Ｂ：ボロンは、Ｎの無害化のために、添加できる。Ｎの
量とのバランスが必要であるので最大０．００５％とす
る。しかし、セミγ処理のため、添加の必要性は、少な
い。
なり、またＳの無害化のため一般的に添加されるが、
２．０％を超えると磁束密度が著しく劣化するので最高
２．０％を目安とする。 Ｐ：鋼板の打ち抜き性を高めるために０．１％まで添加
でき、０．２％以下であれば、磁気特性の点では問題が
ない。 Ｂ：ボロンは、Ｎの無害化のために、添加できる。Ｎの
量とのバランスが必要であるので最大０．００５％とす
る。しかし、セミγ処理のため、添加の必要性は、少な
い。
【００１４】次に本発明がプロセス条件について説明す
る。 （１）熱間圧延時の場合 特願平３−２０４４２０号では、γ→α変態時の平均冷
却速度（γ処理）を規定したが、γ＋α→α変態時の平
均冷却速度（セミγ処理）を規定することにより、γ処
理と同様の効果があることを見いだした。この理由は、
γ処理の場合と同様と考えられる。すなわちセミγ処理
では、高温巻き取り後の冷却速度が遅いため、α相での
溶解度が小さい不純物の析出が充分行われ、最終焼鈍時
の結晶粒成長が妨げられなくなり（すなわち不純物の無
害化）従来の条件で最終焼鈍しても鉄損も低く磁束密度
も高い無方向性電磁鋼が得られる。この場合は、熱延で
行われるので、変態点（Ａｒ1 ）の低い材料が好まれる
が、変態温度（Ａｒ1 ）が高い場合は、熱延仕上げスタ
ンドの直後に巻き取り装置（リール）を設置する等によ
り実現できる。ただし、平均冷却速度５０℃／秒以下を
実現することは、巻き取り後に保温カバーを設置した
り、弱い加熱装置を設置することによってできる。この
場合、後工程の酸洗性を改善するため、カバー内に、窒
素等の不活性ガスを注入する。保定温度時間は、α＋γ
相となる温度（Ａｒ1 以上）であるが、これは、鋼の成
分で異なる。実際の条件は、Ａｒ1 点＋２０℃以上にお
いて９０秒で実施すれば充分である。また、冷却速度
は、Ａｒ1通過時までを平均５０℃／秒以下で冷却すれ
ば充分である。実生産の場合、セミγ処理は、γ処理よ
り、巻き取り温度が低くなり、より実用的である。
る。 （１）熱間圧延時の場合 特願平３−２０４４２０号では、γ→α変態時の平均冷
却速度（γ処理）を規定したが、γ＋α→α変態時の平
均冷却速度（セミγ処理）を規定することにより、γ処
理と同様の効果があることを見いだした。この理由は、
γ処理の場合と同様と考えられる。すなわちセミγ処理
では、高温巻き取り後の冷却速度が遅いため、α相での
溶解度が小さい不純物の析出が充分行われ、最終焼鈍時
の結晶粒成長が妨げられなくなり（すなわち不純物の無
害化）従来の条件で最終焼鈍しても鉄損も低く磁束密度
も高い無方向性電磁鋼が得られる。この場合は、熱延で
行われるので、変態点（Ａｒ1 ）の低い材料が好まれる
が、変態温度（Ａｒ1 ）が高い場合は、熱延仕上げスタ
ンドの直後に巻き取り装置（リール）を設置する等によ
り実現できる。ただし、平均冷却速度５０℃／秒以下を
実現することは、巻き取り後に保温カバーを設置した
り、弱い加熱装置を設置することによってできる。この
場合、後工程の酸洗性を改善するため、カバー内に、窒
素等の不活性ガスを注入する。保定温度時間は、α＋γ
相となる温度（Ａｒ1 以上）であるが、これは、鋼の成
分で異なる。実際の条件は、Ａｒ1 点＋２０℃以上にお
いて９０秒で実施すれば充分である。また、冷却速度
は、Ａｒ1通過時までを平均５０℃／秒以下で冷却すれ
ば充分である。実生産の場合、セミγ処理は、γ処理よ
り、巻き取り温度が低くなり、より実用的である。
【００１５】 （２）移動更新する冷却体表面により凝固せしめる場合 この処理は、直接溶鋼より得られる鋼帯（３．５〜０．
５mm）の冷却速度を制御するものであるから、鋼帯をＡ
ｒ1 点で徐冷する手段としては、加熱装置の設置、保温
装置の設置、または、Ａｒ1 ＋２０℃以上の高温で巻き
取り後保温カバー等を用いて保温する方法等が考えられ
る。また、一度室温までかなり速く冷却して再びγ＋α
域まで加熱して制御冷却をすることも可能である。
５mm）の冷却速度を制御するものであるから、鋼帯をＡ
ｒ1 点で徐冷する手段としては、加熱装置の設置、保温
装置の設置、または、Ａｒ1 ＋２０℃以上の高温で巻き
取り後保温カバー等を用いて保温する方法等が考えられ
る。また、一度室温までかなり速く冷却して再びγ＋α
域まで加熱して制御冷却をすることも可能である。
【００１６】（３）通常の熱間圧延にて得られた鋼帯の
最終冷間圧延前の焼鈍時の場合 この処理は、連続焼鈍炉で行われてもよいし、箱型焼鈍
炉のどちらで行われてもよい。連続焼鈍炉でセミγ処理
を行う場合は、平均冷却速度５０℃／秒以下を実現する
ためには、例えば特開昭５７−１９８２１４号公報に開
示されている、高磁束密度一方向性電磁鋼板の二段サイ
クルでの焼鈍条件を適用してもよい。均熱条件は、γ＋
α相とする温度（Ａｃ1 以上）であるが、これは、鋼の
成分で異なる。焼鈍条件は、Ａｃ1 点＋２０℃以上で９
０秒で充分である。また、冷却速度は、均熱後Ａｒ1 通
過時までを平均５０℃／秒以下で冷却すれば充分であ
る。尚変態点Ａｒ1 は、鋼の成分、冷却速度に依存する
ので、実際の操業では、Ａｒ1 ぎりぎりで行わず、Ａｒ
1 ＋５０℃程度を目安で行うのが望ましい。更に、Ｓｉ
含有量が少ない低級無方向性電磁鋼板では、Ａｒ1 とＡ
ｒ3 の差が３０〜５０℃であるため、実際の操業におい
ては、セミγ処理は、γ処理と厳密に区別できない場合
が生じる。
最終冷間圧延前の焼鈍時の場合 この処理は、連続焼鈍炉で行われてもよいし、箱型焼鈍
炉のどちらで行われてもよい。連続焼鈍炉でセミγ処理
を行う場合は、平均冷却速度５０℃／秒以下を実現する
ためには、例えば特開昭５７−１９８２１４号公報に開
示されている、高磁束密度一方向性電磁鋼板の二段サイ
クルでの焼鈍条件を適用してもよい。均熱条件は、γ＋
α相とする温度（Ａｃ1 以上）であるが、これは、鋼の
成分で異なる。焼鈍条件は、Ａｃ1 点＋２０℃以上で９
０秒で充分である。また、冷却速度は、均熱後Ａｒ1 通
過時までを平均５０℃／秒以下で冷却すれば充分であ
る。尚変態点Ａｒ1 は、鋼の成分、冷却速度に依存する
ので、実際の操業では、Ａｒ1 ぎりぎりで行わず、Ａｒ
1 ＋５０℃程度を目安で行うのが望ましい。更に、Ｓｉ
含有量が少ない低級無方向性電磁鋼板では、Ａｒ1 とＡ
ｒ3 の差が３０〜５０℃であるため、実際の操業におい
ては、セミγ処理は、γ処理と厳密に区別できない場合
が生じる。
【００１７】
【実施例１】
【表１】
【００１８】上記成分のスラブ（残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で加熱し、
２．３mm厚とし、１０５０℃で熱延を終了し、９８０℃
で巻き取り、９８０〜９５０℃間の平均冷却速度を ５００℃／秒（常温水に焼き入れ） ５０℃／秒（強制空冷） １０℃／秒（空冷） １℃／秒（保温カバー使用） ０．０７℃／秒（保温カバー内で弱く加熱） の各冷却速度で冷却した。その後、酸洗を施し、０．５
０mmの厚みに冷間圧延を施した。冷間圧延された鋼板を
脱脂し、連続焼鈍炉にて、９３０℃で３０秒焼鈍した。
その後、エプスタイン法により磁気特性（Ｌ＋Ｃの平
均）を測定した。これらの値を、比較法である ａ）熱延板焼鈍なし ｂ）熱延８００℃巻き取り後２時間保定の自己焼鈍 ｃ）ａ）材を９００℃で１５０秒の連続熱延板焼鈍 した材料と比較し、下記表２に示す。なお、本実施例の
場合、Ａｒ3 ＝１０５５℃、Ａｒ1 ＝９７０℃である。
不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で加熱し、
２．３mm厚とし、１０５０℃で熱延を終了し、９８０℃
で巻き取り、９８０〜９５０℃間の平均冷却速度を ５００℃／秒（常温水に焼き入れ） ５０℃／秒（強制空冷） １０℃／秒（空冷） １℃／秒（保温カバー使用） ０．０７℃／秒（保温カバー内で弱く加熱） の各冷却速度で冷却した。その後、酸洗を施し、０．５
０mmの厚みに冷間圧延を施した。冷間圧延された鋼板を
脱脂し、連続焼鈍炉にて、９３０℃で３０秒焼鈍した。
その後、エプスタイン法により磁気特性（Ｌ＋Ｃの平
均）を測定した。これらの値を、比較法である ａ）熱延板焼鈍なし ｂ）熱延８００℃巻き取り後２時間保定の自己焼鈍 ｃ）ａ）材を９００℃で１５０秒の連続熱延板焼鈍 した材料と比較し、下記表２に示す。なお、本実施例の
場合、Ａｒ3 ＝１０５５℃、Ａｒ1 ＝９７０℃である。
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】このように本発明の方法を用いると、磁束
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
【００２２】
【実施例２】
【表４】
【００２３】上記成分の溶鋼（残部Ｆｅ及び不可避的不
純物からなる珪素スラブ）を移動更新する冷却体表面に
て凝固せしめて直接２．２mmの鋼帯を得たが、１０００
〜９５０℃間を次の条件で冷却した。すなわち平均冷却
速度を ５００℃／秒（常温水を掛けて冷却） ５０℃／秒（空冷） １０℃／秒（巻き取らず冷却時に保温カバー使用） １℃／秒（９９０℃で巻き取りそのまま冷却） ０．０７℃／秒（９９０℃で巻き取り保温カバーを掛
けて冷却） その後、酸洗を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧延をし
た。冷間圧延された、鋼板を脱脂し、連続焼鈍炉にて、
９５０℃で３０秒焼鈍した。その後、エプスタイン法に
て磁気特性（Ｌ＋Ｃの平均）を測定した。これらの値
を、水冷の場合と比較し下記表４に示した。なお、本
実施例の場合、Ａｒ3 ＝１０７５℃、Ａｒ1 ＝９７５℃
である。
純物からなる珪素スラブ）を移動更新する冷却体表面に
て凝固せしめて直接２．２mmの鋼帯を得たが、１０００
〜９５０℃間を次の条件で冷却した。すなわち平均冷却
速度を ５００℃／秒（常温水を掛けて冷却） ５０℃／秒（空冷） １０℃／秒（巻き取らず冷却時に保温カバー使用） １℃／秒（９９０℃で巻き取りそのまま冷却） ０．０７℃／秒（９９０℃で巻き取り保温カバーを掛
けて冷却） その後、酸洗を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧延をし
た。冷間圧延された、鋼板を脱脂し、連続焼鈍炉にて、
９５０℃で３０秒焼鈍した。その後、エプスタイン法に
て磁気特性（Ｌ＋Ｃの平均）を測定した。これらの値
を、水冷の場合と比較し下記表４に示した。なお、本
実施例の場合、Ａｒ3 ＝１０７５℃、Ａｒ1 ＝９７５℃
である。
【００２４】
【表５】
【００２５】このように本発明の方法を用いると、磁束
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
【００２６】
【実施例３】
【表６】
【００２７】上記成分のスラブ（残部Ｆｅ及び不可避的
不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で熱延し、
２．３mm厚とし、条件１）次に熱延板焼鈍を連続的に１
１００℃で２分間行い、９５０〜９２０℃間の平均冷却
速度を ５００℃／秒（常温水に焼き入れ） ５０℃／秒（空冷） １０℃／秒（二段均熱） １℃／秒（二段均熱） の各冷却速度で冷却した。条件２）箱焼鈍で１１００
℃で１０分焼鈍後、切電後炉中冷却した（冷却速度は、
０．０７℃／秒であった）。その後、酸洗を施し、０．
５０mmの厚みに冷間圧延を施した。冷間圧延された鋼板
を脱脂し、連続焼鈍炉にて、９２５℃で３０秒焼鈍し
た。その後、エプスタイン法で磁気特性（Ｌ＋Ｃの平
均）を測定した。これらの値を、比較法である ａ）熱延板焼鈍なし ｂ）熱延８００℃巻き取り後２時間保定のいわゆる自己
焼鈍材 と比較し、下記表６に示す。なお、本実施例の場合、Ａ
ｃ1 ＝１０７０℃、Ａｒ1 ＝９４０℃である。
不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で熱延し、
２．３mm厚とし、条件１）次に熱延板焼鈍を連続的に１
１００℃で２分間行い、９５０〜９２０℃間の平均冷却
速度を ５００℃／秒（常温水に焼き入れ） ５０℃／秒（空冷） １０℃／秒（二段均熱） １℃／秒（二段均熱） の各冷却速度で冷却した。条件２）箱焼鈍で１１００
℃で１０分焼鈍後、切電後炉中冷却した（冷却速度は、
０．０７℃／秒であった）。その後、酸洗を施し、０．
５０mmの厚みに冷間圧延を施した。冷間圧延された鋼板
を脱脂し、連続焼鈍炉にて、９２５℃で３０秒焼鈍し
た。その後、エプスタイン法で磁気特性（Ｌ＋Ｃの平
均）を測定した。これらの値を、比較法である ａ）熱延板焼鈍なし ｂ）熱延８００℃巻き取り後２時間保定のいわゆる自己
焼鈍材 と比較し、下記表６に示す。なお、本実施例の場合、Ａ
ｃ1 ＝１０７０℃、Ａｒ1 ＝９４０℃である。
【００２８】
【表７】
【００２９】
【表８】
【００３０】このように本発明の方法を用いると、磁束
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
【００３１】
【発明の効果】以上のように本発明によれば磁束密度、
鉄損の優れた無方向性電磁鋼板を得ることができる。
鉄損の優れた無方向性電磁鋼板を得ることができる。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】次に本発明がプロセス条件について説明す
る。 （１）熱間圧延時の場合 特願平３−２０４４２０号では、γ→α変態時の平均冷
却速度（γ処理）を規定したが、γ＋α→α変態時の平
均冷却速度（セミγ処理）を規定することにより、γ処
理と同様の効果があることを見いだした。この理由は、
γ処理の場合と同様と考えられる。すなわちセミγ処理
では、高温巻き取り後の冷却速度が遅いため、α相での
溶解度が小さい不純物の析出が充分行われ、最終焼鈍時
の結晶粒成長が妨げられなくなり（すなわち不純物の無
害化）従来の条件で最終焼鈍しても鉄損も低く磁束密度
も高い無方向性電磁鋼が得られる。この場合は、熱延で
行われるので、変態点（Ａｒ1 ）の低い材料が好まれる
が、変態温度（Ａｒ1 ）が高い場合は、熱延仕上げスタ
ンドの直後に巻き取り装置（リール）を設置する等によ
り実現できる。ただし、平均冷却速度５０℃／秒以下を
実現することは、巻き取り後に保温カバーを設置した
り、弱い加熱装置を設置することによってできる。この
場合、後工程の酸洗性を改善するため、カバー内に、窒
素等の不活性ガスを注入する。保定温度時間は、α＋γ
相となる温度（Ａｒ1 以上）であるが、これは、鋼の成
分で異なる。実際の条件は、Ａｒ1 点＋２０℃以上にお
いて９０秒で実施すれば充分である。また、冷却速度
は、Ａｒ1通過時までを平均５０℃／秒以下で冷却すれ
ば充分である。実生産の場合、セミγ処理は、γ処理よ
り、巻き取り温度が低くなり、より実用的である。ま
た、セミγ処理、γ処理ともに連続式熱延機に限らず、
いわゆる“ステッケルミル”でも可能である。
る。 （１）熱間圧延時の場合 特願平３−２０４４２０号では、γ→α変態時の平均冷
却速度（γ処理）を規定したが、γ＋α→α変態時の平
均冷却速度（セミγ処理）を規定することにより、γ処
理と同様の効果があることを見いだした。この理由は、
γ処理の場合と同様と考えられる。すなわちセミγ処理
では、高温巻き取り後の冷却速度が遅いため、α相での
溶解度が小さい不純物の析出が充分行われ、最終焼鈍時
の結晶粒成長が妨げられなくなり（すなわち不純物の無
害化）従来の条件で最終焼鈍しても鉄損も低く磁束密度
も高い無方向性電磁鋼が得られる。この場合は、熱延で
行われるので、変態点（Ａｒ1 ）の低い材料が好まれる
が、変態温度（Ａｒ1 ）が高い場合は、熱延仕上げスタ
ンドの直後に巻き取り装置（リール）を設置する等によ
り実現できる。ただし、平均冷却速度５０℃／秒以下を
実現することは、巻き取り後に保温カバーを設置した
り、弱い加熱装置を設置することによってできる。この
場合、後工程の酸洗性を改善するため、カバー内に、窒
素等の不活性ガスを注入する。保定温度時間は、α＋γ
相となる温度（Ａｒ1 以上）であるが、これは、鋼の成
分で異なる。実際の条件は、Ａｒ1 点＋２０℃以上にお
いて９０秒で実施すれば充分である。また、冷却速度
は、Ａｒ1通過時までを平均５０℃／秒以下で冷却すれ
ば充分である。実生産の場合、セミγ処理は、γ処理よ
り、巻き取り温度が低くなり、より実用的である。ま
た、セミγ処理、γ処理ともに連続式熱延機に限らず、
いわゆる“ステッケルミル”でも可能である。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｓｉ≦２．５重量％、Ａｌ≦１．０重量
％で且つ、Ｓｉ＋２Ａｌ：２．５重量％以下、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを通常の方法
で溶製後、熱延し、一回の冷間圧延で、所定の板厚と
し、次いで仕上げ焼鈍を行って得られる無方向性珪素鋼
板の製造方法において、熱間圧延時のコイルの巻き取り
温度をＡｒ1 以上とし、その後冷却してＡｒ1 通過時ま
での冷却速度を５０℃／秒以下とすることを特徴とする
磁性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉ≦２．５重量％、Ａｌ≦１．０重量
％で且つ、Ｓｉ＋２Ａｌ：２．５重量％以下、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる溶鋼を、移動更新する冷却
体表面により凝固せしめて鋼帯を製造し、次いで前記鋼
帯を冷間圧延で、所定の板厚とし、次いで仕上げ焼鈍を
行って得られる無方向性珪素鋼板の製造方法において、
溶鋼より凝固させ直接に鋼帯を製造する時の冷却過程に
おける２相領域（γ＋α）→α変態時のＡｒ1 通過時ま
での平均冷却速度を５０℃／秒以下とすることを特徴と
する磁性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｓｉ≦２．５重量％、Ａｌ≦１．０重量
％で且つ、Ｓｉ＋２Ａｌ：２．５重量％以下、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを通常の方法
で溶製、熱間圧延して得られた熱延鋼帯を必要に応じて
焼鈍し、一回または、焼鈍を挟んで二回以上の冷間圧延
で、所定の板厚とし、次いで仕上げ焼鈍を行って得られ
る無方向性珪素鋼板の製造方法において、最終冷間圧延
の前の熱処理で、Ａｃ1 以上まで加熱し、その後、冷却
させてＡｒ1 通過時までの冷却速度を５０℃／秒以下と
することを特徴とする磁性が極めて優れた無方向性珪素
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2452093A JPH06240360A (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2452093A JPH06240360A (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06240360A true JPH06240360A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12140449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2452093A Withdrawn JPH06240360A (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06240360A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5803989A (en) * | 1994-06-24 | 1998-09-08 | Nippon Steel Corporation | Process for producing non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and low iron loss |
-
1993
- 1993-02-12 JP JP2452093A patent/JPH06240360A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5803989A (en) * | 1994-06-24 | 1998-09-08 | Nippon Steel Corporation | Process for producing non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and low iron loss |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06322443A (ja) | 鉄損が優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3359449B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US5597424A (en) | Process for producing grain oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties | |
| JPH03219020A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3387980B2 (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3160281B2 (ja) | 磁気特性の優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| EP0527495B1 (en) | Method of producing non-oriented electrical steel sheet having good magnetic properties | |
| JPH062907B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US4371405A (en) | Process for producing grain-oriented silicon steel strip | |
| JP3348802B2 (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3310004B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06240360A (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH06240358A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2521585B2 (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2784661B2 (ja) | 高磁束密度薄手一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06336609A (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH08269553A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2515449B2 (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH09125145A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH05279740A (ja) | 磁気特性が極めて優れた高珪素無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH07331331A (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH04362133A (ja) | 磁気特性の優れた厚い板厚の一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH04362138A (ja) | 磁気特性の優れた厚い板厚の一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02133525A (ja) | 磁気特性の優れた薄手方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JPH05255753A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000509 |