JPH06336609A - 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH06336609A JPH06336609A JP3204420A JP20442091A JPH06336609A JP H06336609 A JPH06336609 A JP H06336609A JP 3204420 A JP3204420 A JP 3204420A JP 20442091 A JP20442091 A JP 20442091A JP H06336609 A JPH06336609 A JP H06336609A
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- silicon steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、γ〜α変態を有する無方向性電磁
鋼板製造において、鉄損と磁束密度がともに優れた製品
を提供する。 【構成】 目的とする製品は、γ〜α変態を有する無方
向性電磁鋼板の熱間圧延工程においてストリップの巻き
取り温度をＡr3点以上とし、その後Ａr3点からＡr1点ま
での平均冷却速度を５０℃／秒以下することによって得
られる。 【効果】 本発明を用いると、従来法と比較して、鉄損
Ｗ15/50 で．５０Ｗ／kg、磁束密度Ｂ50で０．０７Ｔの
向上が可能である。
鋼板製造において、鉄損と磁束密度がともに優れた製品
を提供する。 【構成】 目的とする製品は、γ〜α変態を有する無方
向性電磁鋼板の熱間圧延工程においてストリップの巻き
取り温度をＡr3点以上とし、その後Ａr3点からＡr1点ま
での平均冷却速度を５０℃／秒以下することによって得
られる。 【効果】 本発明を用いると、従来法と比較して、鉄損
Ｗ15/50 で．５０Ｗ／kg、磁束密度Ｂ50で０．０７Ｔの
向上が可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁束密度が極めて高
く、鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
く、鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、小型回転機用磁芯材料としての無
方向性電磁鋼板に対する品質向上の要求は、省エネルギ
ーの観点から益々強くなってきている。電磁鋼板製造メ
ーカーの側においても、この要求に応えるべく鋭意無方
向性電磁鋼板の磁気特性の向上のための研究開発が進め
られてきており、工業的には、ＪＩＳに規定されている
数々の所謂低級グレードの無方向性電磁鋼板が製造され
ている。
方向性電磁鋼板に対する品質向上の要求は、省エネルギ
ーの観点から益々強くなってきている。電磁鋼板製造メ
ーカーの側においても、この要求に応えるべく鋭意無方
向性電磁鋼板の磁気特性の向上のための研究開発が進め
られてきており、工業的には、ＪＩＳに規定されている
数々の所謂低級グレードの無方向性電磁鋼板が製造され
ている。
【０００３】この種の低級グレードの無方向性電磁鋼板
の製造プロセスにおいて、鉄損値が低い製品を得るため
には、従来、鋼をその溶製段階で高純化する、鋼中のＳ
ｉ含有量を多くする、仕上焼鈍において温度・時間を十
分に採る等の手段が採られてきた。
の製造プロセスにおいて、鉄損値が低い製品を得るため
には、従来、鋼をその溶製段階で高純化する、鋼中のＳ
ｉ含有量を多くする、仕上焼鈍において温度・時間を十
分に採る等の手段が採られてきた。
【０００４】しかしながら、これらの技術的手段による
ときは、製品の鉄損値は低くなるけれども、磁束密度が
低くなるという問題がある。このため、近年要請されて
きている高効率（省エネルギー）化には限界があった。
ときは、製品の鉄損値は低くなるけれども、磁束密度が
低くなるという問題がある。このため、近年要請されて
きている高効率（省エネルギー）化には限界があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術における問題を解決し、鉄損が低くかつ、磁束密度が
高い無方向性電磁鋼板を供給することができる製造方法
を提供することを目的とする。
術における問題を解決し、鉄損が低くかつ、磁束密度が
高い無方向性電磁鋼板を供給することができる製造方法
を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とする処
は、重量％で、Ｓｉ≦２．５％、Ａｌ≦１．０％かつ、
（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦２．５％、残部：Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる珪素鋼スラブを、熱間圧延して熱延板
とし、１回の冷間圧延工程で最終板厚とし、次いで、仕
上焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法において、熱
間圧延工程におけるストリップ巻き取り温度をＡr3点以
上の温度域とし、その後Ａr3点からＡr1点までの平均冷
却速度を５０℃／ｓ以下としてストリップコイルを冷却
しα相へ変態せしめることを特徴とする磁気特性が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法である。
は、重量％で、Ｓｉ≦２．５％、Ａｌ≦１．０％かつ、
（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦２．５％、残部：Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる珪素鋼スラブを、熱間圧延して熱延板
とし、１回の冷間圧延工程で最終板厚とし、次いで、仕
上焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法において、熱
間圧延工程におけるストリップ巻き取り温度をＡr3点以
上の温度域とし、その後Ａr3点からＡr1点までの平均冷
却速度を５０℃／ｓ以下としてストリップコイルを冷却
しα相へ変態せしめることを特徴とする磁気特性が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法である。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。発明者等
は、本発明における技術的課題を解決すべく鋭意検討を
重ねた結果、変態を有する無方向性電磁鋼にあって、熱
間圧延時の所謂自己焼鈍条件および冷却条件を適切に採
ることによって、仕上焼鈍後の製品における集合組織を
制御し、磁束密度が極めて高く、鉄損が良好な（鉄損値
が低い）無方向性電磁鋼板を得ることに成功した。
は、本発明における技術的課題を解決すべく鋭意検討を
重ねた結果、変態を有する無方向性電磁鋼にあって、熱
間圧延時の所謂自己焼鈍条件および冷却条件を適切に採
ることによって、仕上焼鈍後の製品における集合組織を
制御し、磁束密度が極めて高く、鉄損が良好な（鉄損値
が低い）無方向性電磁鋼板を得ることに成功した。
【０００８】即ち、熱間圧延条件（高温仕上げ、高温巻
き取りおよびその後の徐冷）を規定することによって、
仕上焼鈍後の製品における集合組織を制御し、磁束密度
が極めて高く鉄損が良好な（鉄損値が低い）無方向性電
磁鋼板を製造するようにしたものである。無方向性電磁
鋼板製造プロセスにおける高温仕上げ、高温巻き取りそ
れ自体は、自己焼鈍と呼ばれ、たとえば特開昭５４−７
６４２２号公報に開示されているように、既知である。
き取りおよびその後の徐冷）を規定することによって、
仕上焼鈍後の製品における集合組織を制御し、磁束密度
が極めて高く鉄損が良好な（鉄損値が低い）無方向性電
磁鋼板を製造するようにしたものである。無方向性電磁
鋼板製造プロセスにおける高温仕上げ、高温巻き取りそ
れ自体は、自己焼鈍と呼ばれ、たとえば特開昭５４−７
６４２２号公報に開示されているように、既知である。
【０００９】発明者等は、鉄損値が低くかつ、磁束密度
が高い無方向性電磁鋼板を得るべく鋭意研究を重ねた結
果、α〜γ変態を有する無方向性電磁鋼板の熱間圧延工
程において、巻き取り温度をＡr3点以上と十分高くしか
つ、冷却速度を低くすることによって仕上焼鈍後の製品
における集合組織を制御し、磁束密度が極めて高く鉄損
が良好な（鉄損値が低い）無方向性電磁鋼板を製造し得
ることを見出した。
が高い無方向性電磁鋼板を得るべく鋭意研究を重ねた結
果、α〜γ変態を有する無方向性電磁鋼板の熱間圧延工
程において、巻き取り温度をＡr3点以上と十分高くしか
つ、冷却速度を低くすることによって仕上焼鈍後の製品
における集合組織を制御し、磁束密度が極めて高く鉄損
が良好な（鉄損値が低い）無方向性電磁鋼板を製造し得
ることを見出した。
【００１０】先ず、成分系について説明すると、製品の
機械的特性の向上、磁気的特性、耐錆性等の向上或はそ
の他の目的のために、Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓ
ｂ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を鋼中に含有させ
ても本発明の効果は損なわれない。
機械的特性の向上、磁気的特性、耐錆性等の向上或はそ
の他の目的のために、Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓ
ｂ，Ｓｎ，Ｃｕの１種または２種以上を鋼中に含有させ
ても本発明の効果は損なわれない。
【００１１】Ｃは、０．０５００％以下であれば、本発
明の目的を達することができる。低級グレードの無方向
性電磁鋼板の用途は主として小型回転機であり、磁気特
性の安定という観点からは、無方向性電磁鋼板の使用中
に磁気特性の劣化（磁気時効）を起こさないことが要求
される。
明の目的を達することができる。低級グレードの無方向
性電磁鋼板の用途は主として小型回転機であり、磁気特
性の安定という観点からは、無方向性電磁鋼板の使用中
に磁気特性の劣化（磁気時効）を起こさないことが要求
される。
【００１２】本発明においては、熱間圧延工程における
ストリップ巻き取り温度をＡr3点以上の高温域としＡr3
点からＡr1点までの範囲を５０℃／ｓ以下の平均冷却速
度で冷却（γ処理）するから、炭化物は十分析出凝集
し、従って、磁気時効現象は減少する。而して、磁気時
効を生起せしめないために極低炭素とすることは要求さ
れず、Ｃ≦０．０５００％であればよい。
ストリップ巻き取り温度をＡr3点以上の高温域としＡr3
点からＡr1点までの範囲を５０℃／ｓ以下の平均冷却速
度で冷却（γ処理）するから、炭化物は十分析出凝集
し、従って、磁気時効現象は減少する。而して、磁気時
効を生起せしめないために極低炭素とすることは要求さ
れず、Ｃ≦０．０５００％であればよい。
【００１３】Ｓは、鋼の溶製段階で不可避的に混入する
元素である。従来、Ｓ≦０．０１００％とすべきであっ
たが、本発明においてはγ処理を施すからＳの無害化が
可能であり、従って、本発明においてはＳ≦０．０２０
％であればよい。
元素である。従来、Ｓ≦０．０１００％とすべきであっ
たが、本発明においてはγ処理を施すからＳの無害化が
可能であり、従って、本発明においてはＳ≦０．０２０
％であればよい。
【００１４】Ｎは、０．０１０％以下であればよい。従
来の無方向性電磁鋼板の製造方法によれば、ＮはＳと同
様にその含有量が多いと、熱間圧延工程におけるスラブ
加熱時に一時再固溶し、熱間圧延中にＡｌＮ等の析出物
を形成し、仕上焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げたり製品
が磁化されるときに磁壁の移動を妨げる所謂ピニング効
果を発揮し製品の低鉄損化を妨げる因子となる。従っ
て、Ｎ≦０．００５０％とすべきであるが、本発明にお
いてはγ処理を施すことによってＮの無害化が可能であ
るため、Ｎ≦０．０１０％であればよい。
来の無方向性電磁鋼板の製造方法によれば、ＮはＳと同
様にその含有量が多いと、熱間圧延工程におけるスラブ
加熱時に一時再固溶し、熱間圧延中にＡｌＮ等の析出物
を形成し、仕上焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げたり製品
が磁化されるときに磁壁の移動を妨げる所謂ピニング効
果を発揮し製品の低鉄損化を妨げる因子となる。従っ
て、Ｎ≦０．００５０％とすべきであるが、本発明にお
いてはγ処理を施すことによってＮの無害化が可能であ
るため、Ｎ≦０．０１０％であればよい。
【００１５】Ｓｉ，Ａｌは、鋼板の固有抵抗を増大させ
渦流損を低減させるために添加される。Ｃ≦０．０２％
の条件下では、（Ｓｉ＋２Ａｌ）が２．５０％を超える
と、変態を生じなくなるので、（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦２．
５０％でなければならない。
渦流損を低減させるために添加される。Ｃ≦０．０２％
の条件下では、（Ｓｉ＋２Ａｌ）が２．５０％を超える
と、変態を生じなくなるので、（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦２．
５０％でなければならない。
【００１６】Ｍｎは、その含有量が０．１％より少ない
と製品の加工性が劣化するからまた、Ｓを無害化させる
ために添加される。しかしながら、Ｍｎの添加量が２．
０％を超えると、製品の磁束密度が著しく劣化するから
Ｍｎ≦２．０％でなければならない。
と製品の加工性が劣化するからまた、Ｓを無害化させる
ために添加される。しかしながら、Ｍｎの添加量が２．
０％を超えると、製品の磁束密度が著しく劣化するから
Ｍｎ≦２．０％でなければならない。
【００１７】Ｐは、製品の打ち抜き性を良好ならしめる
ために、０．１％までの範囲内で添加される。Ｐ≦０．
２％であれば、製品の磁気特性の観点からは問題がな
い。
ために、０．１％までの範囲内で添加される。Ｐ≦０．
２％であれば、製品の磁気特性の観点からは問題がな
い。
【００１８】Ｂは、Ｎを無害化させるために添加され
る。Ｎの量とのバランスが必要であるから最大含有量を
０．００５％とする。本発明においてはγ処理を施すか
ら、Ｂの添加の必要性は少ない。
る。Ｎの量とのバランスが必要であるから最大含有量を
０．００５％とする。本発明においてはγ処理を施すか
ら、Ｂの添加の必要性は少ない。
【００１９】次に、本発明の製造プロセス条件につい
て、説明する。従来、相変態を有する無方向性電磁鋼板
（以下、変態鋼と略称する）の熱間圧延条件を制御する
ことによって、熱間圧延後の熱延板焼鈍がある場合とな
い場合で個別に熱延板の粒径を制御していた。しかしな
がら、熱間圧延仕上げ後に高温で巻き取りγ→α変態さ
せることは、今まで顧みられなかった。
て、説明する。従来、相変態を有する無方向性電磁鋼板
（以下、変態鋼と略称する）の熱間圧延条件を制御する
ことによって、熱間圧延後の熱延板焼鈍がある場合とな
い場合で個別に熱延板の粒径を制御していた。しかしな
がら、熱間圧延仕上げ後に高温で巻き取りγ→α変態さ
せることは、今まで顧みられなかった。
【００２０】その理由は、材料を冷却し変態（γ→α）
させることによって結晶粒の方位がランダムとなり、熱
延板の結晶粒径が小さくなるため製品の磁気特性改善に
は適していないと考えられていたためである。
させることによって結晶粒の方位がランダムとなり、熱
延板の結晶粒径が小さくなるため製品の磁気特性改善に
は適していないと考えられていたためである。
【００２１】しかし、発明者等は鋭意研究を進めた結
果、熱間圧延工程において高温でストリップを巻き取
り、変態通過時の材料の冷却速度を制御することによっ
て、未だその理由は必ずしも明らかではないが、製品に
おける集合組織が改善されることを発見した。
果、熱間圧延工程において高温でストリップを巻き取
り、変態通過時の材料の冷却速度を制御することによっ
て、未だその理由は必ずしも明らかではないが、製品に
おける集合組織が改善されることを発見した。
【００２２】而して、本発明によれば、仕上焼鈍時の条
件を従来の焼鈍条件におけるよりも高温にし時間を長く
して粒成長させ製品の鉄損を改善しても、磁束密度が低
くなることはない。
件を従来の焼鈍条件におけるよりも高温にし時間を長く
して粒成長させ製品の鉄損を改善しても、磁束密度が低
くなることはない。
【００２３】本発明においては、熱間圧延工程における
巻き取り後の自己焼鈍での冷却速度が低いから、α相で
の溶解度が小さい不純物の析出が十分に行われ、従っ
て、仕上焼鈍時の結晶粒成長が妨げられなくなり（不純
物の無害化）、従来の仕上焼鈍条件で処理しても鉄損が
低くかつ、磁束密度の高い製品を得ることができる。
巻き取り後の自己焼鈍での冷却速度が低いから、α相で
の溶解度が小さい不純物の析出が十分に行われ、従っ
て、仕上焼鈍時の結晶粒成長が妨げられなくなり（不純
物の無害化）、従来の仕上焼鈍条件で処理しても鉄損が
低くかつ、磁束密度の高い製品を得ることができる。
【００２４】本発明のγ処理について、さらに詳細に説
明する。本発明における高温巻き取り、徐冷処理は、熱
間圧延工程において行なわれるから、変態点（Ａr3点）
が低い材料が好ましいが、変態点（Ａr3点）が高い材料
である場合には、熱間圧延機列の最終スタンドの直後に
巻き取り機（リール）を設置することによって、Ａr3点
以上の温度域で巻き取ることができる。但し、材料（ス
トリップコイル）の平均冷却速度を５０℃／ｓ以下とす
るためには、巻き取り後のストリップコイルに保温カバ
ーを装着したり、軽度の加熱手段を設けることが必要と
なる場合がある。
明する。本発明における高温巻き取り、徐冷処理は、熱
間圧延工程において行なわれるから、変態点（Ａr3点）
が低い材料が好ましいが、変態点（Ａr3点）が高い材料
である場合には、熱間圧延機列の最終スタンドの直後に
巻き取り機（リール）を設置することによって、Ａr3点
以上の温度域で巻き取ることができる。但し、材料（ス
トリップコイル）の平均冷却速度を５０℃／ｓ以下とす
るためには、巻き取り後のストリップコイルに保温カバ
ーを装着したり、軽度の加熱手段を設けることが必要と
なる場合がある。
【００２５】その際、後工程である酸洗工程における材
料の酸洗性を良好なものとするために、保温カバー内を
Ｎ2 等不活性ガス雰囲気とする。材料の保定温度は、γ
相となる温度（Ａr3点以上）であるが、この温度は鋼の
成分によって異なる。実操業においては、Ａr3点＋５０
℃以上で９０秒間で十分である。また、冷却速度につい
ては、Ａr3点からＡr1点の範囲を平均５０℃／ｓ以下の
冷却速度で材料を冷却すれば十分である
料の酸洗性を良好なものとするために、保温カバー内を
Ｎ2 等不活性ガス雰囲気とする。材料の保定温度は、γ
相となる温度（Ａr3点以上）であるが、この温度は鋼の
成分によって異なる。実操業においては、Ａr3点＋５０
℃以上で９０秒間で十分である。また、冷却速度につい
ては、Ａr3点からＡr1点の範囲を平均５０℃／ｓ以下の
冷却速度で材料を冷却すれば十分である
【００２６】
【００２７】
【表１】
【００２８】上記成分のスラブ（残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で加熱し、
２．５mm厚とし、１０５０〜９５０℃で熱延を終了し条
件１０００〜９００℃で巻き取り、便宜的に１０００〜
８５０℃間の平均冷却速度を ５００℃／秒（常温水に焼き入れ）、５０℃／秒
（強制空冷）、１０℃／秒（空冷）、１℃／秒（保
温カバー使用）、０．０７℃／秒（保温カバー内で弱
く加熱）の各冷却速度で冷却した。その後、酸洗を施
し、０．５０mmの厚みに冷間圧延をした。冷間圧延され
た鋼板を脱脂し、連続焼鈍炉にて、８００℃で３０秒焼
鈍した。その後、磁気特性（Ｌ＋Ｃの平均）を測定し
た。これらの値を、比較法であるａ）熱延板焼鈍無し、
ｂ）熱延８００℃巻き取り後２時間保定の自己焼鈍（特
開昭５４−７６４２２）材、ｃ）ａ）材を９２５℃で１
５０秒の連続熱延板焼鈍した材料と比較し、表２に示
す。
的不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で加熱し、
２．５mm厚とし、１０５０〜９５０℃で熱延を終了し条
件１０００〜９００℃で巻き取り、便宜的に１０００〜
８５０℃間の平均冷却速度を ５００℃／秒（常温水に焼き入れ）、５０℃／秒
（強制空冷）、１０℃／秒（空冷）、１℃／秒（保
温カバー使用）、０．０７℃／秒（保温カバー内で弱
く加熱）の各冷却速度で冷却した。その後、酸洗を施
し、０．５０mmの厚みに冷間圧延をした。冷間圧延され
た鋼板を脱脂し、連続焼鈍炉にて、８００℃で３０秒焼
鈍した。その後、磁気特性（Ｌ＋Ｃの平均）を測定し
た。これらの値を、比較法であるａ）熱延板焼鈍無し、
ｂ）熱延８００℃巻き取り後２時間保定の自己焼鈍（特
開昭５４−７６４２２）材、ｃ）ａ）材を９２５℃で１
５０秒の連続熱延板焼鈍した材料と比較し、表２に示
す。
【００２９】
【表２】
【００３０】最終焼鈍後の金相写真を図１および図２に
示す。
示す。
【００３１】同一ヒートで最終焼鈍条件が、同じにも関
わらず、最終焼鈍後の結晶粒サイズが高温自己焼鈍した
材料が大きい（図は材料４について高温自己焼鈍後
（平均冷却速度５００℃／秒）を図１に、γ処理
（０．０７℃／秒）を図２に示した。）。
わらず、最終焼鈍後の結晶粒サイズが高温自己焼鈍した
材料が大きい（図は材料４について高温自己焼鈍後
（平均冷却速度５００℃／秒）を図１に、γ処理
（０．０７℃／秒）を図２に示した。）。
【００３２】このように本発明の方法を用いると、磁束
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、鉄損が低くかつ、磁束
密度が高い無方向性電磁鋼板を安定して製造することが
でき、省エネルギー、電気機器の小型化の面で大きな効
果を奏する。
密度が高い無方向性電磁鋼板を安定して製造することが
でき、省エネルギー、電気機器の小型化の面で大きな効
果を奏する。
【図１】比較材（平均冷却速度が５００℃／ｓ）の最終
製品の結晶組織を示す写真である。
製品の結晶組織を示す写真である。
【図２】本発明材（平均冷却速度が０．０７℃／ｓ）の
最終製品の結晶組織を示す写真である。
最終製品の結晶組織を示す写真である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年５月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とする処
は、重量％で、Ｓｉ≦２．５％、Ａｌ≦１．０％かつ、
（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦２．５％、残部：Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる珪素鋼スラブを、熱間圧延して熱延板
とし、１回の冷間圧延工程で最終板厚とし、次いで、仕
上焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法において、熱
間圧延工程におけるストリップ巻き取り温度をＡr3点以
上の温度域とし、その後Ａr3点からＡr1点までの平均冷
却速度を５０℃／秒以下としてストリップコイルを冷却
しα相へ変態せしめることを特徴とする磁気特性が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法である。
は、重量％で、Ｓｉ≦２．５％、Ａｌ≦１．０％かつ、
（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦２．５％、残部：Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる珪素鋼スラブを、熱間圧延して熱延板
とし、１回の冷間圧延工程で最終板厚とし、次いで、仕
上焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法において、熱
間圧延工程におけるストリップ巻き取り温度をＡr3点以
上の温度域とし、その後Ａr3点からＡr1点までの平均冷
却速度を５０℃／秒以下としてストリップコイルを冷却
しα相へ変態せしめることを特徴とする磁気特性が極め
て優れた無方向性電磁鋼板の製造方法である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】発明者等は、鉄損値が低くかつ、磁束密度
が高い無方向性電磁鋼板を得るべく鋭意研究を重ねた結
果、α〜γ変態を有する無方向性電磁鋼板の熱間圧延工
程において、巻き取り温度をＡr3点以上と十分高くしか
つ、冷却速度を小さくすることによって仕上焼鈍後の製
品における集合組織を制御し、磁束密度が極めて高く鉄
損が良好な（鉄損値が低い）無方向性電磁鋼板を製造し
得ることを見出した。
が高い無方向性電磁鋼板を得るべく鋭意研究を重ねた結
果、α〜γ変態を有する無方向性電磁鋼板の熱間圧延工
程において、巻き取り温度をＡr3点以上と十分高くしか
つ、冷却速度を小さくすることによって仕上焼鈍後の製
品における集合組織を制御し、磁束密度が極めて高く鉄
損が良好な（鉄損値が低い）無方向性電磁鋼板を製造し
得ることを見出した。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】本発明においては、熱間圧延工程における
ストリップ巻き取り温度をＡr3点以上の高温域としＡr3
点からＡr1点までの範囲を５０℃／秒以下の平均冷却速
度で冷却（γ処理）するから、炭化物は十分析出凝集
し、従って、磁気時効現象は減少する。而して、磁気時
効を生起せしめないために極低炭素とすることは要求さ
れず、Ｃ≦０．０５００％であればよい。
ストリップ巻き取り温度をＡr3点以上の高温域としＡr3
点からＡr1点までの範囲を５０℃／秒以下の平均冷却速
度で冷却（γ処理）するから、炭化物は十分析出凝集
し、従って、磁気時効現象は減少する。而して、磁気時
効を生起せしめないために極低炭素とすることは要求さ
れず、Ｃ≦０．０５００％であればよい。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】本発明のγ処理について、さらに詳細に説
明する。本発明における高温巻き取り、徐冷処理は、熱
間圧延工程において行なわれるから、変態点（Ａr3点）
が低い材料が好ましいが、変態点（Ａr3点）が高い材料
である場合には、熱間圧延機列の最終スタンドの直後に
巻き取り機（リール）を設置することによって、Ａr3点
以上の温度域で巻き取ることができる。但し、材料（ス
トリップコイル）の平均冷却速度を５０℃／秒以下とす
るためには、巻き取り後のストリップコイルに保温カバ
ーを装着したり、軽度の加熱手段を設けることが必要と
なる場合がある。
明する。本発明における高温巻き取り、徐冷処理は、熱
間圧延工程において行なわれるから、変態点（Ａr3点）
が低い材料が好ましいが、変態点（Ａr3点）が高い材料
である場合には、熱間圧延機列の最終スタンドの直後に
巻き取り機（リール）を設置することによって、Ａr3点
以上の温度域で巻き取ることができる。但し、材料（ス
トリップコイル）の平均冷却速度を５０℃／秒以下とす
るためには、巻き取り後のストリップコイルに保温カバ
ーを装着したり、軽度の加熱手段を設けることが必要と
なる場合がある。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】その際、後工程である酸洗工程における材
料の酸洗性を良好なものとするために、保温カバー内を
Ｎ2 等不活性ガス雰囲気とする。材料の保定温度は、γ
相となる温度（Ａr3点以上）であるが、この温度は鋼の
成分によって異なる。実操業においては、Ａr3点＋５０
℃以上で９０秒間で十分である。また、冷却速度につい
ては、Ａr3点からＡr1点の範囲を平均５０℃／秒以下の
冷却速度で材料を冷却すれば十分である。
料の酸洗性を良好なものとするために、保温カバー内を
Ｎ2 等不活性ガス雰囲気とする。材料の保定温度は、γ
相となる温度（Ａr3点以上）であるが、この温度は鋼の
成分によって異なる。実操業においては、Ａr3点＋５０
℃以上で９０秒間で十分である。また、冷却速度につい
ては、Ａr3点からＡr1点の範囲を平均５０℃／秒以下の
冷却速度で材料を冷却すれば十分である。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２８】上記成分のスラブ（残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で加熱し、
２．５mm厚とし、１０５０〜９５０℃で熱延を終了し条
件１０００〜９００℃で巻き取り、便宜的に１０００〜
８５０℃間の平均冷却速度を５００℃／秒（常温水に
焼き入れ）、５０℃／秒（強制空冷）、１０℃／秒
（空冷）、１℃／秒（保温カバー使用）、０．０７
℃／秒（保温カバー内で弱く加熱）の各冷却速度で冷却
した。その後、酸洗を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧
延をした。冷間圧延された鋼板を脱脂し、連続焼鈍炉に
て、８００℃で３０秒焼鈍した。その後、磁気特性（Ｌ
＋Ｃの平均、Ｌ：圧延方向，Ｃ：Ｌの９０°方向）を測
定した。これらの値を、比較法であるａ）熱延板焼鈍無
し、ｂ）熱延８００℃巻き取り後２時間保定の自己焼鈍
（特開昭５４−７６４２２号）材、ｃ）ａ）材を９２５
℃で１５０秒の連続熱延板焼鈍した材料と比較し、表２
に示す。
的不純物からなる珪素スラブ）を通常の方法で加熱し、
２．５mm厚とし、１０５０〜９５０℃で熱延を終了し条
件１０００〜９００℃で巻き取り、便宜的に１０００〜
８５０℃間の平均冷却速度を５００℃／秒（常温水に
焼き入れ）、５０℃／秒（強制空冷）、１０℃／秒
（空冷）、１℃／秒（保温カバー使用）、０．０７
℃／秒（保温カバー内で弱く加熱）の各冷却速度で冷却
した。その後、酸洗を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧
延をした。冷間圧延された鋼板を脱脂し、連続焼鈍炉に
て、８００℃で３０秒焼鈍した。その後、磁気特性（Ｌ
＋Ｃの平均、Ｌ：圧延方向，Ｃ：Ｌの９０°方向）を測
定した。これらの値を、比較法であるａ）熱延板焼鈍無
し、ｂ）熱延８００℃巻き取り後２時間保定の自己焼鈍
（特開昭５４−７６４２２号）材、ｃ）ａ）材を９２５
℃で１５０秒の連続熱延板焼鈍した材料と比較し、表２
に示す。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】比較材（平均冷却速度が５００℃／秒）の最終
製品の結晶組織を示す写真である。
製品の結晶組織を示す写真である。
【図２】本発明材（平均冷却速度が０．０７℃／秒）の
最終製品の結晶組織を示す写真である。
最終製品の結晶組織を示す写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 増井 浩昭 北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新日本製 鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ≦２．５％、 Ａｌ≦１．０％ かつ、 （Ｓｉ＋２Ａｌ）≦２．５％、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなる珪素鋼スラブ
を、熱間圧延して熱延板とし、１回の冷間圧延工程で最
終板厚とし、次いで、仕上焼鈍を施す無方向性電磁鋼板
の製造方法において、熱間圧延工程におけるストリップ
巻き取り温度をＡr3点以上の温度域とし、その後Ａr3点
からＡr1点までの平均冷却速度を５０℃／ｓ以下として
ストリップコイルを冷却しα相へ変態せしめることを特
徴とする磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製
造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3204420A JPH0811810B2 (ja) | 1991-08-14 | 1991-08-14 | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR1019920014546A KR960011799B1 (ko) | 1991-08-14 | 1992-08-13 | 무방향성 전기 강판의 제조 방법 |
| AT92113814T ATE186333T1 (de) | 1991-08-14 | 1992-08-13 | Verfahren zur herstellung eines nichtorientierenten elektrostahlblechs mit guten magnetischen eigenschaften |
| DE69230239T DE69230239T2 (de) | 1991-08-14 | 1992-08-13 | Verfahren zur Herstellung eines nichtorientierenten Elektrostahlblechs mit guten magnetischen Eigenschaften |
| EP92113814A EP0527495B1 (en) | 1991-08-14 | 1992-08-13 | Method of producing non-oriented electrical steel sheet having good magnetic properties |
| US08/213,999 US5421912A (en) | 1991-08-14 | 1994-03-15 | Method of producing non-oriented electrical steel sheet having good magnetic properties |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3204420A JPH0811810B2 (ja) | 1991-08-14 | 1991-08-14 | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06336609A true JPH06336609A (ja) | 1994-12-06 |
| JPH0811810B2 JPH0811810B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=16490249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3204420A Expired - Lifetime JPH0811810B2 (ja) | 1991-08-14 | 1991-08-14 | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0811810B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009091217A1 (ko) * | 2008-01-16 | 2009-07-23 | 무방향성 전기강판의 제조방법 | |
| CN103667879A (zh) * | 2013-11-27 | 2014-03-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 磁性能和机械性能优良的无取向电工钢及生产方法 |
-
1991
- 1991-08-14 JP JP3204420A patent/JPH0811810B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009091217A1 (ko) * | 2008-01-16 | 2009-07-23 | 무방향성 전기강판의 제조방법 | |
| CN103667879A (zh) * | 2013-11-27 | 2014-03-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 磁性能和机械性能优良的无取向电工钢及生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0811810B2 (ja) | 1996-02-07 |
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