JPH06174011A - Damper device - Google Patents
Damper deviceInfo
- Publication number
- JPH06174011A JPH06174011A JP32516192A JP32516192A JPH06174011A JP H06174011 A JPH06174011 A JP H06174011A JP 32516192 A JP32516192 A JP 32516192A JP 32516192 A JP32516192 A JP 32516192A JP H06174011 A JPH06174011 A JP H06174011A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- leaf spring
- viscous fluid
- plate
- input
- spring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ダンパー装置、特に、
粘性流体収容部を有し、流体の粘性によって振動を減衰
するダンパー装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a damper device, and more particularly to
The present invention relates to a damper device that has a viscous fluid storage portion and damps vibrations by viscous fluid.
【0002】[0002]
【従来の技術】たとえば車両においては、エンジン側の
部材とトランスミッション側の部材との間に、エンジン
のトルク変動を吸収するためにダンパー装置が配置され
ている。ダンパー装置は、互いに相対回転可能な入力側
部材及び出力側部材と、入力側部材と出力側部材とを弾
性的に連結するトーションスプリングと、動力伝達時の
捩じり振動(トルク変動)を減衰させるための振動減衰
装置とを含んでいる。2. Description of the Related Art For example, in a vehicle, a damper device is arranged between a member on the engine side and a member on the transmission side to absorb a torque fluctuation of the engine. The damper device attenuates torsional vibration (torque fluctuation) during power transmission, an input member and an output member that are rotatable relative to each other, a torsion spring that elastically connects the input member and the output member. And a vibration damping device.
【0003】このような従来のダンパー装置は、たとえ
ば、特開昭62−118124号公報に示されている。
この装置では、互いに相対回転可能な第1フライホイー
ル及び第2フライホイールと、両フライホイールを弾性
的に連結するコイルスプリングと、両フライホイール間
に配置された粘性減衰機構とを備えている。第1フライ
ホイールはエンジン側の部材に連結可能であり、第2フ
ライホイールはトランスミッション側のクラッチ装置に
連結可能である。Such a conventional damper device is disclosed, for example, in Japanese Patent Laid-Open No. 62-118124.
This device includes a first flywheel and a second flywheel that can rotate relative to each other, a coil spring that elastically connects both flywheels, and a viscous damping mechanism that is arranged between both flywheels. The first flywheel can be connected to a member on the engine side, and the second flywheel can be connected to a clutch device on the transmission side.
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】前記従来のダンパー装
置では、弾性連結機構としてのコイルスプリングと、振
動を減衰するための減衰機構とが配置されている。ここ
で、ダンパー装置を構成するコイルスプリングは、構造
上、円周方向及び軸方向にスペースが必要である。した
がって、特に軸方向のスペースが制限される前輪駆動車
に前記のようなダンパー装置を組み込むことが困難とな
る。In the conventional damper device described above, a coil spring as an elastic coupling mechanism and a damping mechanism for damping vibration are arranged. Here, the coil spring forming the damper device requires a space in the circumferential direction and the axial direction due to its structure. Therefore, it becomes difficult to incorporate the damper device as described above in a front-wheel drive vehicle in which the space in the axial direction is limited.
【0005】また、特に低負荷のトルク変動を吸収する
ためには、コイルスプリングの捩じり剛性を低くする必
要がある。一般にコイルスプリングの捩じり剛性を低く
するためにはコイルの線径を小さくすればよいが、線径
を小さくするとトルク伝達容量が小さくなってしまう。
そこで、コイルスプリングのコイル径を大きくしてトル
ク伝達容量を維持したまま低剛性化を図っている。この
ため、コイルスプリングの占める容積が大きくなり、特
に、軸方向の小型化の妨げとなる。Further, in order to absorb torque fluctuations, especially under low load, it is necessary to reduce the torsional rigidity of the coil spring. Generally, in order to reduce the torsional rigidity of the coil spring, the wire diameter of the coil may be reduced, but if the wire diameter is reduced, the torque transmission capacity will be reduced.
Therefore, the coil diameter of the coil spring is increased to reduce the rigidity while maintaining the torque transmission capacity. For this reason, the volume occupied by the coil spring becomes large, which hinders miniaturization in the axial direction.
【0006】本発明の目的は、軸方向の小型化を図るこ
とにある。An object of the present invention is to reduce the size in the axial direction.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明に係るダンパー装
置は、回転可能な入力部と、入力部に対して相対回転可
能な出力部と、入力部と出力部との間に配置され内部に
粘性流体を収容する粘性流体収容部と、粘性流体収容部
内に所定の隙間を介して収容され入力部と出力部とを弾
性的に連結する曲がり板ばねとを備えている。SUMMARY OF THE INVENTION A damper device according to the present invention includes a rotatable input section, an output section rotatable relative to the input section, and an internal section disposed between the input section and the output section. A viscous fluid storage portion that stores the viscous fluid, and a bending leaf spring that is stored in the viscous fluid storage portion via a predetermined gap and that elastically connects the input portion and the output portion are provided.
【0008】また、曲がり板ばねの一部に粘性流体が通
過し得る孔を設けてもよい。A hole through which a viscous fluid can pass may be provided in a part of the bent leaf spring.
【0009】[0009]
【作用】本発明に係るダンパー装置では、入力部が回転
すると、粘性流体収容部に配置された曲がり板ばねを介
して動力が出力部に伝達される。曲がり板ばねはコイル
スプリングに比較して幅寸法を小さくできるので、装置
全体の軸方向を小さくできる。In the damper device according to the present invention, when the input portion rotates, the power is transmitted to the output portion via the bent leaf spring arranged in the viscous fluid storage portion. Since the width of the bent leaf spring can be made smaller than that of the coil spring, the axial direction of the entire device can be made smaller.
【0010】また、曲がり板ばねは粘性流体収容部内で
伸縮するので、この伸縮によって曲がり板ばねと粘性流
体収容部との間の隙間を粘性流体が通過し、所定の粘性
減衰力が生じる。これにより、隙間の断面積に応じたヒ
ステリシスが得られる。このように、従来の弾性連結機
構及び振動減衰機構の両機能を、粘性流体収容部及びこ
の収容部内に収容された曲がり板ばねによって実現で
き、装置のよりいっそうの小型化が図れる。Further, since the bending leaf spring expands and contracts in the viscous fluid storage portion, the expansion and contraction causes the viscous fluid to pass through the gap between the bending leaf spring and the viscous fluid storage portion, and a predetermined viscous damping force is generated. Thereby, hysteresis corresponding to the cross-sectional area of the gap is obtained. In this way, both functions of the conventional elastic coupling mechanism and vibration damping mechanism can be realized by the viscous fluid container and the bent leaf spring housed in this container, and the size of the device can be further reduced.
【0011】なお、曲がり板ばねの一部に粘性流体が通
過し得る孔を形成した場合は、曲がり板ばねが圧縮され
たとき、粘性流体収容部と曲がり板ばねとの間に形成さ
れた閉空間に存在する粘性流体は孔を介して流出する。
このため、曲がり板ばねの圧縮時に、曲がり板ばねが半
径方向に変形するのを抑えることができ、閉空間を維持
できる。したがって、曲がり板ばねと粘性流体収容部と
の間の隙間を予め設定された隙間に維持でき、所望の大
きな粘性減衰力が得られる。When a hole through which the viscous fluid can pass is formed in a part of the bending leaf spring, when the bending leaf spring is compressed, the closing formed between the viscous fluid storage portion and the bending leaf spring. The viscous fluid present in the space flows out through the holes.
Therefore, when the bending leaf spring is compressed, the bending leaf spring can be prevented from being deformed in the radial direction, and the closed space can be maintained. Therefore, the clearance between the bent leaf spring and the viscous fluid storage portion can be maintained at a preset clearance, and a desired large viscous damping force can be obtained.
【0012】[0012]
【実施例】図1及び図2は、本発明の一実施例によるダ
ンパー装置が採用されたフライホイール組立体を示して
いる。図において、O−Oは中心線である。このフライ
ホイール組立体は、図示しないクランク軸に固定される
第1フライホイール1と、軸受2を介して第1フライホ
イール1に回転自在に支持された第2フライホイール3
とを有している。第2フライホイール3にはクラッチデ
ィスク4が押圧される。1 and 2 show a flywheel assembly in which a damper device according to an embodiment of the present invention is adopted. In the figure, OO is a center line. This flywheel assembly includes a first flywheel 1 fixed to a crankshaft (not shown) and a second flywheel 3 rotatably supported by the first flywheel 1 via a bearing 2.
And have. The clutch disc 4 is pressed against the second flywheel 3.
【0013】第1フライホイール1は、中央部に配置さ
れたハブ5と、ハブ5のエンジン側の側面に配置された
円板状の入力プレート6と、入力プレート6と対向する
ように配置された対向プレート7と、入力プレート6の
外周部に固定された環状の第1フライホイール本体8と
を有している。ハブ5及び入力プレート6はボルト9及
びワッシャプレート10によりクランク軸に固定され
る。対向プレート7の外周部7aは入力プレート6側に
折り曲げられ、第1フライホイール本体8の内周部に挿
入されている。そして、折り曲げ部7aの先端は、入力
プレート6の外周部及び第1フライホイール本体8の内
周部に溶接により固定されている。また、第1フライホ
イール本体8の外周部にはリングギヤ11が固定されて
いる。The first flywheel 1 is arranged so as to face the input plate 6 and a hub 5 arranged in the central portion, a disc-shaped input plate 6 arranged on a side surface of the hub 5 on the engine side. The counter plate 7 and the annular first flywheel body 8 fixed to the outer peripheral portion of the input plate 6. The hub 5 and the input plate 6 are fixed to the crankshaft by bolts 9 and washer plates 10. The outer peripheral portion 7 a of the counter plate 7 is bent toward the input plate 6 side and inserted into the inner peripheral portion of the first flywheel body 8. The tip of the bent portion 7a is fixed to the outer peripheral portion of the input plate 6 and the inner peripheral portion of the first flywheel body 8 by welding. A ring gear 11 is fixed to the outer periphery of the first flywheel body 8.
【0014】第2フライホイール3は、出力プレート1
2と、環状の第2フライホイール本体13と、出力プレ
ート12と第2フライホイール本体13との間に配置さ
れた円板状の中間プレート14とから構成されており、
これらは複数のリベット15により連結されている。出
力プレート12は、軸受2に支持される内周部の支持部
12aと、支持部12aから外周側に延びる取り付け部
12bとから構成されている。支持部12aは軸受2の
一側面と外周面とに当接している。そして、図3に拡大
して示すように、取り付け部12bの外周部と対向プレ
ート7の内周部との間には、両者をシールするためのシ
ール部材16が配置されている。また、中間プレート1
4の内周部は軸受2の他側面に当接している。The second flywheel 3 is the output plate 1
2, an annular second flywheel main body 13, and a disc-shaped intermediate plate 14 arranged between the output plate 12 and the second flywheel main body 13,
These are connected by a plurality of rivets 15. The output plate 12 is composed of an inner peripheral support portion 12a supported by the bearing 2 and a mounting portion 12b extending from the support portion 12a to the outer peripheral side. The support portion 12a is in contact with one side surface and the outer peripheral surface of the bearing 2. Then, as shown in an enlarged manner in FIG. 3, a seal member 16 is arranged between the outer peripheral portion of the mounting portion 12b and the inner peripheral portion of the counter plate 7 for sealing the both. Also, the intermediate plate 1
The inner peripheral portion of 4 is in contact with the other side surface of the bearing 2.
【0015】以上の構成により、入力プレート6と対向
プレート7と出力プレート12とにより、流体室17が
構成されている。この流体室17内部にはグリース等の
粘性流体が収容されるとともに、1対の曲がり板ばね1
8が収容されている。曲がり板ばね18は、図4に示す
ように、リング部20とレバー部21とからなる複数の
ばね要素を直列に接続してなるものである。各ばね要素
は、レバー部21で接続されている。With the above structure, the input plate 6, the counter plate 7 and the output plate 12 form a fluid chamber 17. A viscous fluid such as grease is contained in the fluid chamber 17, and a pair of curved leaf springs 1
8 are accommodated. As shown in FIG. 4, the bent leaf spring 18 is formed by connecting a plurality of spring elements including a ring portion 20 and a lever portion 21 in series. The spring elements are connected by a lever portion 21.
【0016】複数のリング部20は対向する側に配置さ
れている。各リング部20は、ほぼ同径の環状体であ
り、隣接する各リング部20の間には、自由状態で所定
の隙間δ1 を有している。リング部20の内側は開環部
23となっている。開環部23は自由状態及びセット状
態において隙間δ2 が形成されており、開環部23の両
側からはレバー部21がそれぞれ外方へ延びている。レ
バー部21は、外方に向かうにしたがって互いの間隔が
広がるように延び、対向するリング部20のレバー部2
1の一方に連続している。The plurality of ring portions 20 are arranged on opposite sides. Each ring portion 20 is an annular body having substantially the same diameter, and a predetermined gap δ 1 is provided between adjacent ring portions 20 in a free state. The inside of the ring portion 20 is an open ring portion 23. A gap δ 2 is formed in the open ring portion 23 in the free state and the set state, and the lever portions 21 extend outward from both sides of the open ring portion 23, respectively. The lever portions 21 extend so that the distance between them expands toward the outside, and the lever portions 2 of the opposing ring portions 20.
It is continuous to one side of 1.
【0017】また、曲がり板ばね18の幅は流体室17
の幅とほぼ等しく、半径方向の長さは流体室17の長さ
より小さい。このような曲がり板ばね18を流体室17
に装着した場合、図5に示すように、対向プレート7と
曲がり板ばね18との間に複数の閉空間25が形成され
る。そして、曲がり板ばね18のレバー部21の一部に
は、一部の閉空間25内に溜まった粘性流体を流出させ
るための孔24が形成されている。この実施例では、複
数の閉空間25において、1つおきに閉空間25内の流
体が流出するように孔24が形成されている。The width of the bent leaf spring 18 is set to the fluid chamber 17
Is substantially equal to the width of the fluid chamber 17 and its radial length is smaller than the length of the fluid chamber 17. Such a bent leaf spring 18 is provided in the fluid chamber 17
In the case of being mounted on, the plurality of closed spaces 25 are formed between the facing plate 7 and the bent leaf spring 18, as shown in FIG. A hole 24 is formed in a part of the lever portion 21 of the bent leaf spring 18 for letting out the viscous fluid stored in a part of the closed space 25. In this embodiment, the holes 24 are formed in the plurality of closed spaces 25 so that every other fluid in the closed spaces 25 flows out.
【0018】また、図1及び図2に示すように、対向プ
レート7の外周部には、対向する2か所に内周側に突出
する係止部7bが形成されている。この係止部7bは曲
がり板ばね18の外周側のリング部20に係止してい
る。さらに、出力プレート12の支持部12aの外周部
には、対向する2か所に外周側に突出する係止部12c
が形成されている。係止部12cは曲がり板ばね18の
内周側のリング部20に係止している。このような構成
により、第1フライホイール1に入力された動力は、曲
がり板ばね18を介して第2フライホイール3に伝達さ
れる。Further, as shown in FIGS. 1 and 2, the outer peripheral portion of the counter plate 7 is formed with engaging portions 7b projecting toward the inner peripheral side at two opposing locations. The locking portion 7b is locked to the ring portion 20 on the outer peripheral side of the bent leaf spring 18. Further, on the outer peripheral portion of the support portion 12a of the output plate 12, there are locking portions 12c projecting to the outer peripheral side at two opposing locations.
Are formed. The locking portion 12c is locked to the ring portion 20 on the inner peripheral side of the bent leaf spring 18. With such a configuration, the power input to the first flywheel 1 is transmitted to the second flywheel 3 via the bent leaf spring 18.
【0019】次に動作について説明する。エンジンのク
ランクシャフトから第1フライホイール1に伝達された
トルクは、入力プレート6及び対向プレート7の係止部
7bを介して曲がり板ばね18に伝達され、さらに曲が
り板ばね18から出力プレート12の係止部12cを介
して第2フライホイール3に伝達される。このとき、曲
がり板ばね16は対向プレート7と出力プレート12と
の間で圧縮される。Next, the operation will be described. The torque transmitted from the crankshaft of the engine to the first flywheel 1 is transmitted to the bending leaf spring 18 via the engagement portion 7b of the input plate 6 and the counter plate 7, and further, the bending leaf spring 18 outputs the torque to the output plate 12. It is transmitted to the second flywheel 3 via the locking portion 12c. At this time, the bent leaf spring 16 is compressed between the counter plate 7 and the output plate 12.
【0020】曲がり板ばね16が圧縮されると、各レバ
ー部21の開角度が小さくなり、リング部20に曲げモ
ーメントが作用する。このとき、レバー部21は開環部
23を支点としてたわむ。そして、レバー部21には曲
げモーメントが均一に長手方向に分布するとともに、複
数のリング部20に弾性エネルギーが分散して蓄えられ
ることとなる。When the bending leaf spring 16 is compressed, the opening angle of each lever portion 21 becomes small and a bending moment acts on the ring portion 20. At this time, the lever portion 21 bends around the ring opening portion 23 as a fulcrum. Then, the bending moment is uniformly distributed in the lever portion 21 in the longitudinal direction, and elastic energy is dispersed and stored in the plurality of ring portions 20.
【0021】この場合の捩じり特性は、曲がり板ばね1
8の捩じり剛性によって決定される。すなわち、開環部
23に隙間δ2 を有する小さい捩じり角範囲では、曲が
り板ばね18のリング部20の外周部を支点としてリン
グ部20及びレバー部21が同一方向に撓み、捩じり剛
性は小さい。一方捩じり角が大きくなると、隙間δ2が
0となり、開環部23を支点としてリング部20に弾性
エネルギーが蓄えられるので、捩じり剛性は大きくな
る。The torsional characteristics in this case are as follows:
It is determined by the torsional rigidity of 8. That is, in a small twisting angle range where there is a gap δ 2 in the ring-opening portion 23, the ring portion 20 and the lever portion 21 bend and twist in the same direction with the outer peripheral portion of the ring portion 20 of the bending leaf spring 18 as a fulcrum. The rigidity is small. On the other hand, when the twisting angle increases, the gap δ 2 becomes 0, and elastic energy is stored in the ring portion 20 with the ring-opening portion 23 as a fulcrum, so that the torsional rigidity increases.
【0022】このような曲がり板ばねを用いることによ
り、たとえば、幅13mm、長さ44mmとすれば、50kg
m のストッパートルクが得られる。これに対し、従来の
たとえばコイル径28mmのコイルスプリングでは、スト
ッパートルク36kgm が限界である。前記のように流体
室17内で曲がり板ばね18が伸縮すると、曲がり板ば
ね18と流体室17との間の隙間を粘性流体が流通し、
その粘性力によって振動減衰力(ヒステリシス)が生ず
る。このヒステリシスについて、図5を用いて詳細に説
明する。By using such a bent leaf spring, for example, if the width is 13 mm and the length is 44 mm, 50 kg.
A stopper torque of m can be obtained. On the other hand, in the conventional coil spring having a coil diameter of 28 mm, the stopper torque is limited to 36 kgm. When the bending leaf spring 18 expands and contracts in the fluid chamber 17 as described above, the viscous fluid circulates through the gap between the bending leaf spring 18 and the fluid chamber 17,
A vibration damping force (hysteresis) is generated by the viscous force. This hysteresis will be described in detail with reference to FIG.
【0023】図5で示すように、複数の閉空間25のう
ちの斜線を施した領域Aでは、閉空間25を形成するレ
バー部21に孔が形成されていない。このため、曲がり
板ばね18が伸縮するとき、流体室17との間の小さい
隙間を粘性流体が流通し、大きいヒステリシスが発生す
る。一方、複数の閉空間25のうちの他の領域Bには、
レバー部21に孔24が形成されている。したがって、
孔24を通って粘性流体が流通し、ヒステリシスは小さ
い。As shown in FIG. 5, in the shaded region A of the plurality of closed spaces 25, no holes are formed in the lever portion 21 forming the closed spaces 25. Therefore, when the bent leaf spring 18 expands and contracts, the viscous fluid flows through a small gap between the bent leaf spring 18 and the fluid chamber 17, and a large hysteresis occurs. On the other hand, in the other region B of the plurality of closed spaces 25,
A hole 24 is formed in the lever portion 21. Therefore,
Viscous fluid flows through the holes 24, and the hysteresis is small.
【0024】ここで、流体室17内に収容される流体と
曲がり板ばね18とによって構成される動力伝達系を模
式化すると、図6のように表される。図6において、K
1は図5の領域Bの部分によって形成されるばね成分で
あり、K2は領域Aの部分によって形成されるばね成分
である。またCは領域Aの部分によって形成される粘性
減衰力発生部分である。この図6において、粘性力Fc
及びばね力Fkは、それぞれ、 Fc=C・dθ/dt dθ/dt:回転角速度 Fk=K・θ θ :回転角変位 以上の構成において、領域A部分には非圧縮性の粘性流
体が収容されるので、また隙間が小さいので、領域A部
分のばね力は小さくかつ粘性力(ヒステリシス)は大き
くなる。すなわち、Fc>>Fk2となる。このため、
図6におけるばね成分K2は無視できることとなり、ば
ね成分K1によるばね力と粘性減衰力とが直列に作用す
る。このため、2つのフライホイール1,3を備えた本
装置における共振を無くすことができる。Here, the power transmission system constituted by the fluid contained in the fluid chamber 17 and the bent leaf spring 18 is schematically shown in FIG. In FIG. 6, K
Reference numeral 1 is a spring component formed by the portion of region B in FIG. 5, and K2 is a spring component formed by the portion of region A. Further, C is a viscous damping force generating portion formed by the portion of the area A. In FIG. 6, the viscous force Fc
And the spring force Fk are as follows: Fc = C · dθ / dt dθ / dt: rotational angular velocity Fk = K · θθ: rotational angular displacement In the above configuration, an incompressible viscous fluid is contained in the region A portion. Since the gap is small, the spring force in the area A is small and the viscous force (hysteresis) is large. That is, Fc >> Fk2. For this reason,
The spring component K2 in FIG. 6 becomes negligible, and the spring force and the viscous damping force of the spring component K1 act in series. Therefore, it is possible to eliminate resonance in the present device including the two flywheels 1 and 3.
【0025】なお、曲がり板ばね18の一部に孔24を
形成しなかった場合は、粘性流体が非圧縮性であるため
に、曲がり板ばね18が対向プレート7の外周部7aか
ら離れるように内周側に変形する。この場合には、粘性
流体の流通する隙間が大きくなり、所望の粘性減衰力が
得られず、前述のように、ばね力と粘性減衰力とが直列
に作用する動力伝達系が実現できない。If the hole 24 is not formed in a part of the bending leaf spring 18, the bending leaf spring 18 is separated from the outer peripheral portion 7a of the counter plate 7 because the viscous fluid is incompressible. Deforms to the inner circumference side. In this case, the gap through which the viscous fluid flows becomes large, the desired viscous damping force cannot be obtained, and as described above, the power transmission system in which the spring force and the viscous damping force act in series cannot be realized.
【0026】このような本実施例では、曲がり板ばね1
8を用いることにより、従来のコイルスプリングに比較
して軸方向寸法を小さくすることができる。また、従来
のトーションスプリングとヒステリシス発生機構とを、
流体室17及び曲がり板ばね18によって構成できるの
で、構成が非常に簡単になり、安価となる。 〔他の実施例〕前記実施例においては、曲がり板ばねの
セット時において、開環部23に隙間δ2 が形成される
構成としたが、セット時に開環部23の隙間δ2 が
「0」であってもよい。In this embodiment, the bent leaf spring 1 is used.
By using No. 8, the axial dimension can be made smaller than that of the conventional coil spring. In addition, the conventional torsion spring and hysteresis generation mechanism,
Since it can be configured by the fluid chamber 17 and the bent leaf spring 18, the configuration is very simple and inexpensive. [Other Embodiments] In the above embodiment, the gap δ 2 is formed in the ring opening portion 23 when the bent leaf spring is set. However, the gap δ 2 of the ring opening portion 23 is set to "0" at the time of setting. It may be.
【0027】[0027]
【発明の効果】以上のように本発明に係るダンパー装置
では、入力部と出力部との間に形成された粘性流体収容
部内に曲がり板ばねを収容し、入力部と出力部とを曲が
り板ばねによって連結するとともに、粘性流体収容部と
曲がり板ばねとの間の隙間を流通する粘性流体によって
振動を減衰させるようにしたので、特に軸方向に小型化
が可能となる。As described above, in the damper device according to the present invention, the bending leaf spring is housed in the viscous fluid housing portion formed between the input portion and the output portion, and the bending portion is provided between the input portion and the output portion. Since the connection is made by the spring and the vibration is damped by the viscous fluid flowing through the gap between the viscous fluid storage portion and the curved leaf spring, the size can be reduced particularly in the axial direction.
【図1】本発明の一実施例によるフライホイール組立体
の縦断面部分図。FIG. 1 is a partial vertical cross-sectional view of a flywheel assembly according to an embodiment of the present invention.
【図2】前記フライホイール組立体の正面部分断面図。FIG. 2 is a partial front sectional view of the flywheel assembly.
【図3】図1の一部拡大図。FIG. 3 is a partially enlarged view of FIG.
【図4】曲がり板ばねの正面図。FIG. 4 is a front view of a bent leaf spring.
【図5】図2の一部拡大図。5 is a partially enlarged view of FIG.
【図6】前記フライホイール組立体の動力伝達系の模式
図。FIG. 6 is a schematic diagram of a power transmission system of the flywheel assembly.
1 第1フライホイール 3 第2フライホイール 6 入力プレート 7 対向プレート 12 出力プレート 14 中間プレート 17 流体室 18 曲がり板ばね 24 孔 1 First Flywheel 3 Second Flywheel 6 Input Plate 7 Opposing Plate 12 Output Plate 14 Intermediate Plate 17 Fluid Chamber 18 Bending Leaf Spring 24 Hole
Claims (3)
を収容する粘性流体収容部と、 前記粘性流体収容部内に所定の隙間を介して収容され、
前記入力部と出力部とを弾性的に連結する曲がり板ばね
と、を備えたダンパー装置。1. A rotatable input part, an output part rotatable relative to the input part, and a viscous fluid storage part disposed between the input part and the output part for storing a viscous fluid therein. And accommodated in the viscous fluid container via a predetermined gap,
A damper device comprising: a bent leaf spring that elastically connects the input section and the output section.
孔を一部に有している、請求項1に記載のダンパー装
置。2. The damper device according to claim 1, wherein the bent leaf spring partially has a hole through which a viscous fluid flows.
に接続してなり、 前記ばね要素は、一部に開環部を有するリング部と、前
記開環部から外方に向かうにしたがって互いに間隔が広
がるように延びる1対のレバー部とを有している、請求
項1に記載のダンパー装置。3. The bent leaf spring is formed by connecting a plurality of spring elements in series, and the spring element includes a ring portion having an open ring portion in a part thereof, and an outward ring portion from the open ring portion. The damper device according to claim 1, further comprising a pair of lever portions extending so as to be spaced apart from each other.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4325161A JP2818084B2 (en) | 1992-12-04 | 1992-12-04 | Damper device and flywheel assembly |
DE4336178A DE4336178C2 (en) | 1992-10-23 | 1993-10-22 | Folded flat spring, as well as provided damping disc design, damping device and flywheel design |
US08/582,632 US5562541A (en) | 1992-10-23 | 1996-01-04 | Folded flat-spring and device into which the folded flat-spring is incorporated |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4325161A JP2818084B2 (en) | 1992-12-04 | 1992-12-04 | Damper device and flywheel assembly |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06174011A true JPH06174011A (en) | 1994-06-21 |
JP2818084B2 JP2818084B2 (en) | 1998-10-30 |
Family
ID=18173703
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4325161A Expired - Lifetime JP2818084B2 (en) | 1992-10-23 | 1992-12-04 | Damper device and flywheel assembly |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2818084B2 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08291828A (en) * | 1995-04-21 | 1996-11-05 | Exedy Corp | Damper mechanism |
DE19707985A1 (en) * | 1996-02-29 | 1997-09-04 | Exedy Corp | Vehicle crankshaft torsional damper |
CN118149049A (en) * | 2024-05-11 | 2024-06-07 | 杭州华翊科技有限公司 | Integral extrusion oil film damper and rotor lubrication system of turbojet engine |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03149417A (en) * | 1989-11-06 | 1991-06-26 | Kayseven Co Ltd | Torque transfer means |
-
1992
- 1992-12-04 JP JP4325161A patent/JP2818084B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03149417A (en) * | 1989-11-06 | 1991-06-26 | Kayseven Co Ltd | Torque transfer means |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08291828A (en) * | 1995-04-21 | 1996-11-05 | Exedy Corp | Damper mechanism |
DE19707985A1 (en) * | 1996-02-29 | 1997-09-04 | Exedy Corp | Vehicle crankshaft torsional damper |
DE19707985C2 (en) * | 1996-02-29 | 1998-11-19 | Exedy Corp | Flywheel assembly with a damping mechanism which has an annular chamber filled with dry lubricant |
CN118149049A (en) * | 2024-05-11 | 2024-06-07 | 杭州华翊科技有限公司 | Integral extrusion oil film damper and rotor lubrication system of turbojet engine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2818084B2 (en) | 1998-10-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5562541A (en) | Folded flat-spring and device into which the folded flat-spring is incorporated | |
US20060185959A1 (en) | Double mass flywheel | |
JP3483158B2 (en) | Damper device, flywheel assembly and power transmission device | |
JPH07110050A (en) | Torsional vibration damping device | |
JP4073666B2 (en) | Fluid torque transmission device with lock-up device | |
US7438166B2 (en) | Flywheel assembly | |
JPH06174011A (en) | Damper device | |
JP7346992B2 (en) | damper device | |
JPH0949531A (en) | Viscosity resistance generating mechanism | |
JP3474626B2 (en) | Damper device | |
JP3408660B2 (en) | Damper mechanism | |
JP7170447B2 (en) | damper device | |
JP3474621B2 (en) | Damper device | |
US6145820A (en) | Fluid filled dampening mechanism utilizing a fluid having a thick viscosity | |
JP3504794B2 (en) | Damper mechanism | |
JP3013884B2 (en) | Damper device and flywheel mechanism | |
JP3789494B2 (en) | Damper device | |
JP3474622B2 (en) | Damper device | |
JP2004003678A (en) | Power transmission device | |
JP3805803B2 (en) | Power transmission device | |
JP3474625B2 (en) | Damper device | |
JPS62200032A (en) | Clutch disc | |
JP3178322B2 (en) | Clutch device | |
JP3474623B2 (en) | Damper device | |
JP3462594B2 (en) | Bent leaf spring and damper disk assembly |