JPH06155074A - エンジンバルブ盛金用Ｎｉ基合金 - Google Patents
エンジンバルブ盛金用Ｎｉ基合金Info
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- JPH06155074A JPH06155074A JP4331228A JP33122892A JPH06155074A JP H06155074 A JPH06155074 A JP H06155074A JP 4331228 A JP4331228 A JP 4331228A JP 33122892 A JP33122892 A JP 33122892A JP H06155074 A JPH06155074 A JP H06155074A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷却速度が極めて早くなるレーザやプラズマ
などの高エネルギー密度熱源を利用する盛金において
も、耐摩耗性を確保する硬質粒子を晶出させることので
きる盛金用Ｎｉ基合金を提供することである。 【構成】 下記組成（重量％）： Ｓｉ： ２．０〜７．０％ Ｃ： ２．６〜４．０％ Ｍｏ： ６〜１５％ Ｃｒ： ２５〜４０％ 残部： Ｎｉおよび不可避的不純物 からなるエンジンバルブ用盛金Ｎｉ基合金である。
などの高エネルギー密度熱源を利用する盛金において
も、耐摩耗性を確保する硬質粒子を晶出させることので
きる盛金用Ｎｉ基合金を提供することである。 【構成】 下記組成（重量％）： Ｓｉ： ２．０〜７．０％ Ｃ： ２．６〜４．０％ Ｍｏ： ６〜１５％ Ｃｒ： ２５〜４０％ 残部： Ｎｉおよび不可避的不純物 からなるエンジンバルブ用盛金Ｎｉ基合金である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、盛金用合金、より詳し
くは、高密度エネルギー熱源を利用したエンジンバルブ
盛金用のＮｉ基合金に関する。盛金（肉盛）とは、金属
機械部品などの表面に耐摩耗性の良い金属を溶着するこ
とであり、各種分野にて耐摩耗性や耐食性を要求される
箇所に盛金が施されている。
くは、高密度エネルギー熱源を利用したエンジンバルブ
盛金用のＮｉ基合金に関する。盛金（肉盛）とは、金属
機械部品などの表面に耐摩耗性の良い金属を溶着するこ
とであり、各種分野にて耐摩耗性や耐食性を要求される
箇所に盛金が施されている。
【０００２】近年、エンジンの高出力化、高性能化に伴
って、エンジンバルブのフェース部に耐摩耗性合金を盛
金することがますます増えている。その盛金方法として
は、、従来酸素−アセチレンガス法あるいはアーク法が
用いられてきた。しかし近年、それに代わる高速盛金法
として、レーザやプラズマなどの高密度エネルギー熱源
を利用する方法が開発され、実用化されつつある。この
盛金法によって設備の自動化と相俟って、盛金速度を数
倍速くし、不良品の発生をかなり低減することが可能で
ある。このために、今後はこれら高エネルギー密度熱源
を利用した盛金（肉盛）法がますます広く採用されると
考えられる。
って、エンジンバルブのフェース部に耐摩耗性合金を盛
金することがますます増えている。その盛金方法として
は、、従来酸素−アセチレンガス法あるいはアーク法が
用いられてきた。しかし近年、それに代わる高速盛金法
として、レーザやプラズマなどの高密度エネルギー熱源
を利用する方法が開発され、実用化されつつある。この
盛金法によって設備の自動化と相俟って、盛金速度を数
倍速くし、不良品の発生をかなり低減することが可能で
ある。このために、今後はこれら高エネルギー密度熱源
を利用した盛金（肉盛）法がますます広く採用されると
考えられる。
【０００３】
【従来の技術】エンジンバルブのフェース部の盛金材料
として、ニッケル（Ｎｉ）基合金が提案されている（例
えば、特開昭５５−１００９４９号公報、特開昭５９−
４３８３６号公報参照）。さらに、溶接ないし盛金（サ
ーフェシング）用の耐摩耗性・耐食性Ｎｉ基硬質合金も
提案されている（例えば、特開昭５５−１２２８４８号
公報参照）。これらのニッケル基合金は、盛金組織中に
存在する初晶炭化物により耐摩耗性を確保しており、酸
素−アセチレンガス法あるいはアーク法などの比較的冷
却速度の遅い加熱冷却法によってバルブフェース部に盛
金されている。
として、ニッケル（Ｎｉ）基合金が提案されている（例
えば、特開昭５５−１００９４９号公報、特開昭５９−
４３８３６号公報参照）。さらに、溶接ないし盛金（サ
ーフェシング）用の耐摩耗性・耐食性Ｎｉ基硬質合金も
提案されている（例えば、特開昭５５−１２２８４８号
公報参照）。これらのニッケル基合金は、盛金組織中に
存在する初晶炭化物により耐摩耗性を確保しており、酸
素−アセチレンガス法あるいはアーク法などの比較的冷
却速度の遅い加熱冷却法によってバルブフェース部に盛
金されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そして、エンジンの高
出力化、低燃費化、信頼性の向上などの高性能化要求に
伴い、エンジンバルブの使用環境も従来よりも一層厳し
さを増し、従来用いてきたニッケル基合金の盛金ではフ
ェース部の耐摩耗性が不足することがある。一方、上述
の高エネルギー密度熱源を用いた高速盛金法では、冷却
速度が速いため、耐摩耗性を確保するための初晶炭化物
が晶出しにくく、さらに、微細になる傾向があり、初晶
炭化物以外の硬質粒子が必要になる。
出力化、低燃費化、信頼性の向上などの高性能化要求に
伴い、エンジンバルブの使用環境も従来よりも一層厳し
さを増し、従来用いてきたニッケル基合金の盛金ではフ
ェース部の耐摩耗性が不足することがある。一方、上述
の高エネルギー密度熱源を用いた高速盛金法では、冷却
速度が速いため、耐摩耗性を確保するための初晶炭化物
が晶出しにくく、さらに、微細になる傾向があり、初晶
炭化物以外の硬質粒子が必要になる。
【０００５】例えば、特開昭５５−１００９４９号公報
の場合では、タングステン（Ｗ）が５〜２０％含まれて
おり、タングステンカーバイトによる良好な耐摩耗性が
期待できるが、このタングステンカーバイトは初晶炭化
物（Cr7C3)に比べて硬く、相手攻撃性が増加してしま
う。特開昭５５−１２２８４８号公報では、炭素（Ｃ）
が0.５５〜2.５％と少ないために、初晶炭化物自体も少
なく、高密度エネルギー熱源利用での急冷ではより少な
くなり、十分な耐摩耗性が得られない。
の場合では、タングステン（Ｗ）が５〜２０％含まれて
おり、タングステンカーバイトによる良好な耐摩耗性が
期待できるが、このタングステンカーバイトは初晶炭化
物（Cr7C3)に比べて硬く、相手攻撃性が増加してしま
う。特開昭５５−１２２８４８号公報では、炭素（Ｃ）
が0.５５〜2.５％と少ないために、初晶炭化物自体も少
なく、高密度エネルギー熱源利用での急冷ではより少な
くなり、十分な耐摩耗性が得られない。
【０００６】さらに、特開昭５９−４３８３６号公報に
て提案されたニッケル基合金では、炭化物以外の硬質粒
子の晶出が非常に少なく、冷却速度が速くなると、初晶
炭化物も少なくなる。高密度エネルギー熱源を利用した
場合、このままでは盛金層の耐摩耗性が低下することに
なる。本願発明の目的は、上述の問題点に鑑み、冷却速
度が極めて早くなるレーザやプラズマなどの高密度エネ
ルギー熱源を利用する盛金においても、耐摩耗性を確保
する硬質粒子を晶出させることのできるエンジンバルブ
用盛金Ｎｉ基合金を提供することである。
て提案されたニッケル基合金では、炭化物以外の硬質粒
子の晶出が非常に少なく、冷却速度が速くなると、初晶
炭化物も少なくなる。高密度エネルギー熱源を利用した
場合、このままでは盛金層の耐摩耗性が低下することに
なる。本願発明の目的は、上述の問題点に鑑み、冷却速
度が極めて早くなるレーザやプラズマなどの高密度エネ
ルギー熱源を利用する盛金においても、耐摩耗性を確保
する硬質粒子を晶出させることのできるエンジンバルブ
用盛金Ｎｉ基合金を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上述の目的が、下記組成
（重量％）： Ｓｉ： ２．０〜７．０％ Ｃ： ２．６〜４．０％ Ｍｏ： ６〜１５％ Ｃｒ： ２５〜４０％ 残部： Ｎｉおよび不可避的不純物 からなることを特徴とする高密度エネルギー熱源による
エンジンバルブ盛金用Ｎｉ基合金によって達成される。
（重量％）： Ｓｉ： ２．０〜７．０％ Ｃ： ２．６〜４．０％ Ｍｏ： ６〜１５％ Ｃｒ： ２５〜４０％ 残部： Ｎｉおよび不可避的不純物 からなることを特徴とする高密度エネルギー熱源による
エンジンバルブ盛金用Ｎｉ基合金によって達成される。
【０００８】
【作用】本発明に係るニッケル基合金では、モリブデン
（Ｍｏ）と珪素（Ｓｉ）とのモリブデンシリサイド粒子
を、冷却速度の速い高密度エネルギー熱源を用いて盛金
時に、炭化物のまわりに微細に粒子として晶出させるこ
とにより、優れた耐摩耗性を確保する。このモリブデン
シリサイドは自己潤滑性が高く、その点から耐摩耗性を
一層向上させることができ、また、微細にすることによ
り相手攻撃性を小さくすることができる。なお、本発明
に係るニッケル基合金であっても、従来のガス盛金法や
アーク法では、得られる合金組織が粗大化することによ
り、相手攻撃性が増し、かつ加工性が低下してしまう。
（Ｍｏ）と珪素（Ｓｉ）とのモリブデンシリサイド粒子
を、冷却速度の速い高密度エネルギー熱源を用いて盛金
時に、炭化物のまわりに微細に粒子として晶出させるこ
とにより、優れた耐摩耗性を確保する。このモリブデン
シリサイドは自己潤滑性が高く、その点から耐摩耗性を
一層向上させることができ、また、微細にすることによ
り相手攻撃性を小さくすることができる。なお、本発明
に係るニッケル基合金であっても、従来のガス盛金法や
アーク法では、得られる合金組織が粗大化することによ
り、相手攻撃性が増し、かつ加工性が低下してしまう。
【０００９】本発明における組成成分の限定理由は次の
通りである。ＣｒはＮｉを固溶強化する元素でかつ初晶
および共晶部で炭化物を形成して耐摩耗性を強化する元
素である。２５wt％未満では強化の効果が得られず、一
方、４０wt％を超えると、盛金層の靱性低下が著しい。
Ｍｏは珪素とモリブデンシリサイドの硬質粒子を形成し
て耐摩耗性を高める。また、バルブ使用時にはモリブデ
ンが酸化されてモリブデン酸化物を生成する。このモリ
ブデン酸化物は潤滑効果を有するので、耐摩耗性が一層
向上することになる。６wt％未満ではこれらの効果が見
られず、一方、１５wt％を超えると、盛金層が脆化す
る。さらに、モリブデンシリサイドの生成によって共晶
部の炭化物中のモリブデンを減らすことができ、このた
めに共晶部の面積率を低減できる。この共晶部はエンジ
ンバルブの盛金層として用いる場合、マトリックスに比
べて高温での耐腐食性に劣ることから、その面積率を減
らすことにより耐腐食性が向上する。
通りである。ＣｒはＮｉを固溶強化する元素でかつ初晶
および共晶部で炭化物を形成して耐摩耗性を強化する元
素である。２５wt％未満では強化の効果が得られず、一
方、４０wt％を超えると、盛金層の靱性低下が著しい。
Ｍｏは珪素とモリブデンシリサイドの硬質粒子を形成し
て耐摩耗性を高める。また、バルブ使用時にはモリブデ
ンが酸化されてモリブデン酸化物を生成する。このモリ
ブデン酸化物は潤滑効果を有するので、耐摩耗性が一層
向上することになる。６wt％未満ではこれらの効果が見
られず、一方、１５wt％を超えると、盛金層が脆化す
る。さらに、モリブデンシリサイドの生成によって共晶
部の炭化物中のモリブデンを減らすことができ、このた
めに共晶部の面積率を低減できる。この共晶部はエンジ
ンバルブの盛金層として用いる場合、マトリックスに比
べて高温での耐腐食性に劣ることから、その面積率を減
らすことにより耐腐食性が向上する。
【００１０】Ｃは炭化物形成元素であり、所定の添加元
素を炭化物に変化させるのに十分な量としてある。２．
６wt％未満では十分な量の炭化物を得ることができず、
一方、４．０wt％を超えると、靱性の低下が著しい。Ｓ
ｉは珪化物（シリサイド）形成元素であり、２．０wt％
未満ではモリブデンシリサイド生成が十分な耐摩耗性を
与えるには不十分であり、一方、７．０wt％を超える
と、モリブデンシリサイド生成量が多くなり過ぎて、靱
性が低下し、硬度が高くなって加工性が低下する。
素を炭化物に変化させるのに十分な量としてある。２．
６wt％未満では十分な量の炭化物を得ることができず、
一方、４．０wt％を超えると、靱性の低下が著しい。Ｓ
ｉは珪化物（シリサイド）形成元素であり、２．０wt％
未満ではモリブデンシリサイド生成が十分な耐摩耗性を
与えるには不十分であり、一方、７．０wt％を超える
と、モリブデンシリサイド生成量が多くなり過ぎて、靱
性が低下し、硬度が高くなって加工性が低下する。
【００１１】
【実施例】以下、添付図面を参照して、本発明の実施態
様例および比較例によって本発明を詳細に説明する。表
１に示した本発明に係る合金粉末の試料１、２、４、５
と、比較例の合金粉末（Ｓｉ量の少ない）の試料３およ
び合金粉末（Ｃ量の少ない）の試料６とを用意し、後述
するようにレーザ光を熱源として用いて、耐熱鋼（ＪＩ
Ｓ・ＳＵＨ１）基板上に溶着させて盛金層を形成する。
様例および比較例によって本発明を詳細に説明する。表
１に示した本発明に係る合金粉末の試料１、２、４、５
と、比較例の合金粉末（Ｓｉ量の少ない）の試料３およ
び合金粉末（Ｃ量の少ない）の試料６とを用意し、後述
するようにレーザ光を熱源として用いて、耐熱鋼（ＪＩ
Ｓ・ＳＵＨ１）基板上に溶着させて盛金層を形成する。
【００１２】
【表１】
【００１３】ここでの溶着（盛金）では、耐熱鋼基体を
一定速度で移動させ、この上に試料１〜６の粉末を連続
的に供給し、この粉末にレーザを集光照射して該粉末を
溶融し、該溶融物が照射位置から外れて該基体への熱移
動によって急速冷却凝固され、ニッケル基合金の盛金層
（溶着層）が形成される（例えば、特開昭６３−１５７
８２６号公報参照）。レーザ盛金条件としては、レーザ
出力を２．４kWとし、処理速度（盛金層幅８mmでの盛金
層形成速度）を８mm／秒とする。
一定速度で移動させ、この上に試料１〜６の粉末を連続
的に供給し、この粉末にレーザを集光照射して該粉末を
溶融し、該溶融物が照射位置から外れて該基体への熱移
動によって急速冷却凝固され、ニッケル基合金の盛金層
（溶着層）が形成される（例えば、特開昭６３−１５７
８２６号公報参照）。レーザ盛金条件としては、レーザ
出力を２．４kWとし、処理速度（盛金層幅８mmでの盛金
層形成速度）を８mm／秒とする。
【００１４】試料１の盛金層の表面研磨金属組織の顕微
鏡写真（×１００）を図１に示す。この金属組織写真に
おいて、本発明のニッケル基合金では白色のＮｉベース
に灰色の初晶炭化物と黒色のモリブデンシリサイドが形
成されている。冷却速度が遅い場合、モリブデンは共晶
炭化物になるが、本発明では、珪素が多く、冷却速度も
早いため、モリブデンシリサイドとなるので、共晶炭化
物は極わずかしか見られない。
鏡写真（×１００）を図１に示す。この金属組織写真に
おいて、本発明のニッケル基合金では白色のＮｉベース
に灰色の初晶炭化物と黒色のモリブデンシリサイドが形
成されている。冷却速度が遅い場合、モリブデンは共晶
炭化物になるが、本発明では、珪素が多く、冷却速度も
早いため、モリブデンシリサイドとなるので、共晶炭化
物は極わずかしか見られない。
【００１５】得られたニッケル基合金盛金層についての
摩耗特性を大越式の摩耗試験によって調べ、その試験結
果を図２および図３に示す。この試験では、相手材にバ
ルブシート用鉄基合金（Ｆｅ−０．９Ｃ−９Ｍｏ−２．
５Ｃｏ−１６Ｐｂ）の円板相手材を回転させながら耐熱
鋼基体上の盛金層に押しつける。試験条件としては、す
べり速度０．２５ｍ／秒、押しつけ荷重６．３ｋｇ、す
べり距離４００ｍ、温度２００〜４００℃（試料１〜
３）または常温（試料４〜６）であり、摩耗体積（減少
体積）を測定する。
摩耗特性を大越式の摩耗試験によって調べ、その試験結
果を図２および図３に示す。この試験では、相手材にバ
ルブシート用鉄基合金（Ｆｅ−０．９Ｃ−９Ｍｏ−２．
５Ｃｏ−１６Ｐｂ）の円板相手材を回転させながら耐熱
鋼基体上の盛金層に押しつける。試験条件としては、す
べり速度０．２５ｍ／秒、押しつけ荷重６．３ｋｇ、す
べり距離４００ｍ、温度２００〜４００℃（試料１〜
３）または常温（試料４〜６）であり、摩耗体積（減少
体積）を測定する。
【００１６】図２より明らかなように、珪素（Ｓｉ）量
が少ない試料３のニッケル基合金盛金層は本発明に係る
ニッケル基合金盛金層よりも摩耗量が多く、耐摩耗性が
低下している。これは、珪素量が低いとシリサイド粒子
の量も少ないことに起因している。図３より明らかなよ
うに、炭素（Ｃ）量が少ない試料６のニッケル基合金盛
金層は本発明に係るニッケル基合金盛金層よりも摩耗量
が多く、耐摩耗性が低下している。これは、炭素量が低
いと炭化物粒子の量も少ないことに起因している。
が少ない試料３のニッケル基合金盛金層は本発明に係る
ニッケル基合金盛金層よりも摩耗量が多く、耐摩耗性が
低下している。これは、珪素量が低いとシリサイド粒子
の量も少ないことに起因している。図３より明らかなよ
うに、炭素（Ｃ）量が少ない試料６のニッケル基合金盛
金層は本発明に係るニッケル基合金盛金層よりも摩耗量
が多く、耐摩耗性が低下している。これは、炭素量が低
いと炭化物粒子の量も少ないことに起因している。
【００１７】実機耐久試験 実際のガソリンエンジンにおいて、バルブフェース部に
ニッケル基合金の盛金層を形成したエンジンバルブを使
用して、一般走行を想定したパターン運転による３００
時間の実機耐久試験を次のようにして行った。表１での
試料１および４の本発明に係るニッケル基合金粉末と、
試料３の比較例のニッケル基合金粉末のそれぞれを用い
て、耐熱鋼（ＪＩＳ・ＳＵＨ１）製バルブのフェース部
にレーザ盛金法（レーザ出力：２Ｚ４ｋＷ、処理速度：
８ｍｍ／秒）で盛金した。この盛金層を所定寸法に機械
加工してから、バルブをエンジンに取り付けて、実機耐
久試験を行った。この耐久試験においては、衝撃的当接
に加えて、バルブが回転してすべり摩耗が促進される。
ニッケル基合金の盛金層を形成したエンジンバルブを使
用して、一般走行を想定したパターン運転による３００
時間の実機耐久試験を次のようにして行った。表１での
試料１および４の本発明に係るニッケル基合金粉末と、
試料３の比較例のニッケル基合金粉末のそれぞれを用い
て、耐熱鋼（ＪＩＳ・ＳＵＨ１）製バルブのフェース部
にレーザ盛金法（レーザ出力：２Ｚ４ｋＷ、処理速度：
８ｍｍ／秒）で盛金した。この盛金層を所定寸法に機械
加工してから、バルブをエンジンに取り付けて、実機耐
久試験を行った。この耐久試験においては、衝撃的当接
に加えて、バルブが回転してすべり摩耗が促進される。
【００１８】試験終了後のエンジンバルブについて、バ
ルブステム突出量、バルブフェース摩耗量およびバルブ
シート摩耗量を測定した。なお、バルブステム突出量は
バルブフェース摩耗量（耐摩耗性）とバルブシート摩耗
量（相手攻撃性）のトータル量を表す量である。測定結
果を摩耗量の限界基準値を１００とする指標で表２にま
とめて示す。
ルブステム突出量、バルブフェース摩耗量およびバルブ
シート摩耗量を測定した。なお、バルブステム突出量は
バルブフェース摩耗量（耐摩耗性）とバルブシート摩耗
量（相手攻撃性）のトータル量を表す量である。測定結
果を摩耗量の限界基準値を１００とする指標で表２にま
とめて示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】表２から分かるように、比較例（試料３）
のニッケル基合金の盛金では、バルブシート（相手材）
の摩耗は少ないが、自己のフェース摩耗量は１００以上
にもなり、耐摩耗性が低いが、本発明に係るニッケル基
合金の盛金の場合にはフェース摩耗も小さくかつシート
摩耗も比較的小さく共に限界基準値よりも小さく、耐摩
耗性および相手攻撃性に優れている。
のニッケル基合金の盛金では、バルブシート（相手材）
の摩耗は少ないが、自己のフェース摩耗量は１００以上
にもなり、耐摩耗性が低いが、本発明に係るニッケル基
合金の盛金の場合にはフェース摩耗も小さくかつシート
摩耗も比較的小さく共に限界基準値よりも小さく、耐摩
耗性および相手攻撃性に優れている。
【００２１】また、レーザ盛金法に代えてプラズマ盛金
法を採用して、本発明に係るニッケル基合金を盛金して
も、同等の結果（効果）が得られる。
法を採用して、本発明に係るニッケル基合金を盛金して
も、同等の結果（効果）が得られる。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る急速
加熱冷却となる高密度エネルギー熱源によるニッケル
（Ｎｉ）基合金盛金層は、モリブデンシリサイド粒子を
適切に生成して耐摩耗性が向上し、相手材への攻撃性が
抑制される。そして、本発明のニッケル基合金を任意に
金属基体上に盛金（溶着）形成できるので、各種の機械
部品（エンジンのバルブシートを含め）での耐摩耗性が
必要な部位のみに形成して特性向上を図ることができ
る。
加熱冷却となる高密度エネルギー熱源によるニッケル
（Ｎｉ）基合金盛金層は、モリブデンシリサイド粒子を
適切に生成して耐摩耗性が向上し、相手材への攻撃性が
抑制される。そして、本発明のニッケル基合金を任意に
金属基体上に盛金（溶着）形成できるので、各種の機械
部品（エンジンのバルブシートを含め）での耐摩耗性が
必要な部位のみに形成して特性向上を図ることができ
る。
【図１】本発明にかかる試料１のニッケル基合金盛金層
の金属組織写真（×１００）である。
の金属組織写真（×１００）である。
【図２】珪素（Ｓｉ）量をパラメータとした大越式摩耗
試験の結果（摩耗量）を示すグラフである。
試験の結果（摩耗量）を示すグラフである。
【図３】炭素（Ｃ）量をパラメータとした大越式摩耗試
験の結果（摩耗量）を示すグラフである。
験の結果（摩耗量）を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中小原 武 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 森 和彦 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 下記組成（重量％）： Ｓｉ： ２．０〜７．０％ Ｃ： ２．６〜４．０％ Ｍｏ： ６〜１５％ Ｃｒ： ２５〜４０％ 残部： Ｎｉおよび不可避的不純物 からなることを特徴とする高密度エネルギー熱源による
エンジンバルブ盛金用Ｎｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33122892A JP3196381B2 (ja) | 1992-11-18 | 1992-11-18 | エンジンバルブ盛金用Ｎｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33122892A JP3196381B2 (ja) | 1992-11-18 | 1992-11-18 | エンジンバルブ盛金用Ｎｉ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06155074A true JPH06155074A (ja) | 1994-06-03 |
| JP3196381B2 JP3196381B2 (ja) | 2001-08-06 |
Family
ID=18241330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33122892A Expired - Fee Related JP3196381B2 (ja) | 1992-11-18 | 1992-11-18 | エンジンバルブ盛金用Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3196381B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9340856B2 (en) | 2011-11-28 | 2016-05-17 | Fukuda Metal Foil & Powder Co., Ltd. | Ni—Fe—Cr alloy and engine valve welded with the same alloy |
| EP2585620A4 (en) * | 2010-06-24 | 2018-04-11 | Materials Development Sweden AB | A metal-base alloy product and methods for producing the same |
| CN114178741A (zh) * | 2022-01-04 | 2022-03-15 | 郑州大学 | 一种700℃超超临界火电构件用gh4033高温合金冷轧板焊接用药芯焊丝 |
-
1992
- 1992-11-18 JP JP33122892A patent/JP3196381B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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