JPH06143336A - 多層射出成形体及びその製造法 - Google Patents
多層射出成形体及びその製造法Info
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- JPH06143336A JPH06143336A JP30376192A JP30376192A JPH06143336A JP H06143336 A JPH06143336 A JP H06143336A JP 30376192 A JP30376192 A JP 30376192A JP 30376192 A JP30376192 A JP 30376192A JP H06143336 A JPH06143336 A JP H06143336A
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- styrene
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- propylene
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 柔らかい感触を備え、軽量化された多層射出
成形体及びその製造法の提供。 【構成】 内部にインサートされた中空の金属部品２と
オレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラストマー層４
の表面を有し、それらの間に硬質の射出成形プロピレン
系樹脂層２が介在して積層されていることを特徴とす
る、多層射出成形体及びその製造法。
成形体及びその製造法の提供。 【構成】 内部にインサートされた中空の金属部品２と
オレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラストマー層４
の表面を有し、それらの間に硬質の射出成形プロピレン
系樹脂層２が介在して積層されていることを特徴とす
る、多層射出成形体及びその製造法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、柔らかい感触を備え、
軽量化された、家具、日用雑貨品、航空機・船舶・自動
車等の輸送機器における内装部品、ステアリングホイー
ル、ハンドル、ノブ、グリップ等に用いることができる
内部に中空の金属部品をインサートした多層射出成形体
及びその製造法に関する。
軽量化された、家具、日用雑貨品、航空機・船舶・自動
車等の輸送機器における内装部品、ステアリングホイー
ル、ハンドル、ノブ、グリップ等に用いることができる
内部に中空の金属部品をインサートした多層射出成形体
及びその製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、表面が柔らかい感触を備え、軽量
化されている積層体、例えば、ステアリングホイールに
は、インサートされた直径９〜１０ｍｍの金属芯の周り
をポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ塩化ビニール（ＰＶ
Ｃ）、発泡ポリウレタン（ウレタンインテグラルスキン
フォーム）等の比較的硬質の合成樹脂材料で被覆された
ものが用いられてきた。しかし、近年では、安全性及び
握ったときの感触の向上、更に、操作性の向上といった
観点から、軟質のステアリングホイールが要求されるよ
うになってきた。また、エアーバッグ等の装備に伴いス
テアリングホイールの軽量化が注目されるようになって
きた。
化されている積層体、例えば、ステアリングホイールに
は、インサートされた直径９〜１０ｍｍの金属芯の周り
をポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ塩化ビニール（ＰＶ
Ｃ）、発泡ポリウレタン（ウレタンインテグラルスキン
フォーム）等の比較的硬質の合成樹脂材料で被覆された
ものが用いられてきた。しかし、近年では、安全性及び
握ったときの感触の向上、更に、操作性の向上といった
観点から、軟質のステアリングホイールが要求されるよ
うになってきた。また、エアーバッグ等の装備に伴いス
テアリングホイールの軽量化が注目されるようになって
きた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
従来の技術では全ての点でこれらの要求が満たされる軽
量化された軟質のステアリングホイールを提供すること
はできなかった。即ち、例えば、前記のウレタンインテ
グラルスキンフォームを用いたものは、グリップ操作時
に金属芯と表面軟質材との間が剥離してしまうといった
問題がある。また、ウレタン発泡時のフロンガスによる
環境破壊の問題もある。その上、成形サイクルが長く、
歩留りが悪いなどの欠点によりコストや量産性に難点が
あり、更に、得られる製品は十分に軽量化されていない
といった種々の問題があった。また、金属芯に熱硬化型
の接着剤を塗布し、その外表面にＰＶＣ、ポリウレタン
等の軟質層を形成したものもあるが、接着作業工程にお
ける洗浄、接着剤の塗布、キュアー等が煩雑であって、
量産性に難点があった。しかも、握り感覚においても十
分改善されず、かつ、軽量化も不満足なものであるとい
った問題があった。
従来の技術では全ての点でこれらの要求が満たされる軽
量化された軟質のステアリングホイールを提供すること
はできなかった。即ち、例えば、前記のウレタンインテ
グラルスキンフォームを用いたものは、グリップ操作時
に金属芯と表面軟質材との間が剥離してしまうといった
問題がある。また、ウレタン発泡時のフロンガスによる
環境破壊の問題もある。その上、成形サイクルが長く、
歩留りが悪いなどの欠点によりコストや量産性に難点が
あり、更に、得られる製品は十分に軽量化されていない
といった種々の問題があった。また、金属芯に熱硬化型
の接着剤を塗布し、その外表面にＰＶＣ、ポリウレタン
等の軟質層を形成したものもあるが、接着作業工程にお
ける洗浄、接着剤の塗布、キュアー等が煩雑であって、
量産性に難点があった。しかも、握り感覚においても十
分改善されず、かつ、軽量化も不満足なものであるとい
った問題があった。
【０００４】
〔発明の概要〕本発明者等は、上記課題を解決するため
に種々研究を重ねた結果、金属部品の表面を柔らかい軟
質材料で被覆した金属インサート成形体を成形するに当
たって、中空の金属部品及び特定の軟質材料を用い、か
つ、それらの中空の金属部品と表面の軟質材料との間に
特定の硬質樹脂層を介在させることにより、表面が柔ら
かい感触を与え、ハンドル操作性に優れ、かつ、接着剤
を用いなくても硬質樹脂材料が軟質材料と中空の金属部
品とを強固に固着させることができるので、グリップ操
作時にも剥離現象が起きないこと、更に、中空の金属部
品を使用することにより、また、その一部を硬質樹脂材
料層で代替しているので、ステアリングホイールを十分
に軽量化することができるとの知見に基づき本発明を完
成するに至ったものである。
に種々研究を重ねた結果、金属部品の表面を柔らかい軟
質材料で被覆した金属インサート成形体を成形するに当
たって、中空の金属部品及び特定の軟質材料を用い、か
つ、それらの中空の金属部品と表面の軟質材料との間に
特定の硬質樹脂層を介在させることにより、表面が柔ら
かい感触を与え、ハンドル操作性に優れ、かつ、接着剤
を用いなくても硬質樹脂材料が軟質材料と中空の金属部
品とを強固に固着させることができるので、グリップ操
作時にも剥離現象が起きないこと、更に、中空の金属部
品を使用することにより、また、その一部を硬質樹脂材
料層で代替しているので、ステアリングホイールを十分
に軽量化することができるとの知見に基づき本発明を完
成するに至ったものである。
【０００５】即ち、本発明は、「内部にインサートされ
た中空の金属部品とオレフィン系又はスチレン系熱可塑
性エラストマー層の表面を有し、それらの間に硬質の射
出成形プロピレン系樹脂層が介在して積層されているこ
とを特徴とする、多層射出成形体」である。
た中空の金属部品とオレフィン系又はスチレン系熱可塑
性エラストマー層の表面を有し、それらの間に硬質の射
出成形プロピレン系樹脂層が介在して積層されているこ
とを特徴とする、多層射出成形体」である。
【０００６】また、もう一つの本発明は、「金型内に中
空の金属部品をインサートした後、該金型内に硬質のプ
ロピレン系樹脂を射出成形して前記金属部品を硬質のプ
ロピレン系樹脂にて被覆し、次いで、該プロピレン系樹
脂表面にオレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラスト
マーを射出成形して被覆することを特徴とする、多層射
出成形体の製造法」である。
空の金属部品をインサートした後、該金型内に硬質のプ
ロピレン系樹脂を射出成形して前記金属部品を硬質のプ
ロピレン系樹脂にて被覆し、次いで、該プロピレン系樹
脂表面にオレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラスト
マーを射出成形して被覆することを特徴とする、多層射
出成形体の製造法」である。
【０００７】〔発明の具体的説明〕 〔１〕多層射出成形体 （１）構成材料 （ａ）中空の金属部品 本発明の多層射出成形体の内部にインサートされる中空
の金属部品としては、鉄、アルミニウム、ステンレスス
チール等種々の金属が挙げられるが、特に、ステアリン
グホイールの場合は普通鋼の一種の高張力鋼（引張強度
が３５Kg／mm2以上）を中空パイプ状に加工したものが
好ましい。パイプは外径が４〜１７ｍｍ程度が、強度及
びハンドル操作性の点で好ましい。
の金属部品としては、鉄、アルミニウム、ステンレスス
チール等種々の金属が挙げられるが、特に、ステアリン
グホイールの場合は普通鋼の一種の高張力鋼（引張強度
が３５Kg／mm2以上）を中空パイプ状に加工したものが
好ましい。パイプは外径が４〜１７ｍｍ程度が、強度及
びハンドル操作性の点で好ましい。
【０００８】（ｂ）プロピレン系樹脂 本発明の多層射出成形体において上記中空の金属部品と
オレフィン系又はスチレン系熱可塑性ＴＰＥ層との中間
層として使用されるプロピレン系樹脂としては、プロピ
レン単独重合体、又は、プロピレンを主成分とする他の
αーオレフィン、芳香族ビニル単量体、不飽和カルボン
酸又はその誘導体、ビニルエステル等重合性単量体との
ランダム、ブロック又はグラフト共重合体等が挙げられ
る。
オレフィン系又はスチレン系熱可塑性ＴＰＥ層との中間
層として使用されるプロピレン系樹脂としては、プロピ
レン単独重合体、又は、プロピレンを主成分とする他の
αーオレフィン、芳香族ビニル単量体、不飽和カルボン
酸又はその誘導体、ビニルエステル等重合性単量体との
ランダム、ブロック又はグラフト共重合体等が挙げられ
る。
【０００９】また、これらの重合体にガラス繊維、カー
ボン繊維、チタン酸カリウム繊維、金属ウィスカー、タ
ルク、マイカ等の無機フィラーや、ポリフェニレンエー
テル樹脂、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル樹脂、ポ
リカーボネート樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂等
のエンジニアリング樹脂を配合して、ＪＩＳ−Ｋ７２０
３による弾性率を３，０００〜１７０，０００Kg／c
m2 、好ましくは４０，０００〜１２０，０００Kg／cm
2 に調整したプロピレン系樹脂を好適に使用することが
できる。このとき、エンジニアリング樹脂の好ましい配
合量は５〜５０重量％である。また、この様な物性を有
するものであれば、種々の付加的成分を配合したプロピ
レン系樹脂であってもよい。
ボン繊維、チタン酸カリウム繊維、金属ウィスカー、タ
ルク、マイカ等の無機フィラーや、ポリフェニレンエー
テル樹脂、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル樹脂、ポ
リカーボネート樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂等
のエンジニアリング樹脂を配合して、ＪＩＳ−Ｋ７２０
３による弾性率を３，０００〜１７０，０００Kg／c
m2 、好ましくは４０，０００〜１２０，０００Kg／cm
2 に調整したプロピレン系樹脂を好適に使用することが
できる。このとき、エンジニアリング樹脂の好ましい配
合量は５〜５０重量％である。また、この様な物性を有
するものであれば、種々の付加的成分を配合したプロピ
レン系樹脂であってもよい。
【００１０】（ｃ）オレフィン系又はスチレン系熱可塑
性エラストマー また、本発明の多層射出成形体にて用いられるオレフィ
ン系又はスチレン系熱可塑性エラストマー（以下、単に
「ＴＰＥ」と略記する。）としては、次の様なものを挙
げることができる。
性エラストマー また、本発明の多層射出成形体にて用いられるオレフィ
ン系又はスチレン系熱可塑性エラストマー（以下、単に
「ＴＰＥ」と略記する。）としては、次の様なものを挙
げることができる。
【００１１】オレフィン系ＴＰＥ オレフィン系ＴＰＥとしては、ポリプロピレン、ポリエ
チレン等のオレフィン系樹脂とエチレン・プロピレン系
ゴム（ＥＰＲ）、エチレン・ブテン系ゴム（ＥＢＲ）等
のオレフィン系ゴムとのブレンド物等であり、具体的に
は、三菱油化社製「サーモラン」、三井石油化学工業社
製「ミラストマー」、住友化学社製「住友ＴＰＥ」、日
本モンサント社製「サントプレン」等を挙げることがで
きる。
チレン等のオレフィン系樹脂とエチレン・プロピレン系
ゴム（ＥＰＲ）、エチレン・ブテン系ゴム（ＥＢＲ）等
のオレフィン系ゴムとのブレンド物等であり、具体的に
は、三菱油化社製「サーモラン」、三井石油化学工業社
製「ミラストマー」、住友化学社製「住友ＴＰＥ」、日
本モンサント社製「サントプレン」等を挙げることがで
きる。
【００１２】スチレン系ＴＰＥ スチレン系ＴＰＥとしては、スチレン・ブタジエンブロ
ック共重合体、スチレン・イソプレンブロック共重合
体、これら共重合体の水素添加誘導体（スチレン・エチ
レン・ブチレン・スチレン共重合体、スチレン・エチレ
ン・プロピレン・スチレン共重合体）を配合成分として
含むエラストマー等であり、具体的には、三菱油化社製
「ラバロン」、住友化学社製「住友ＴＰＥーＳＢ」、ア
ロン化成社製「エラストマーＡＲ」、旭化成工業社製
「タフテック」等を挙げることができる。
ック共重合体、スチレン・イソプレンブロック共重合
体、これら共重合体の水素添加誘導体（スチレン・エチ
レン・ブチレン・スチレン共重合体、スチレン・エチレ
ン・プロピレン・スチレン共重合体）を配合成分として
含むエラストマー等であり、具体的には、三菱油化社製
「ラバロン」、住友化学社製「住友ＴＰＥーＳＢ」、ア
ロン化成社製「エラストマーＡＲ」、旭化成工業社製
「タフテック」等を挙げることができる。
【００１３】この様なＴＰＥとしては、上記ＴＰＥをそ
のまま、或いは、該ＴＰＥを発泡させたものを使用する
ことができるが、成形加工性及び柔らかい感触の点から
ＪＩＳ−Ｋ６３０１のＡ硬度で好ましくは１０〜８０、
特に好ましくは２０から６０のものが良い。また、この
様な物性を有するものであれば、種々の付加的成分を配
合したＴＰＥであってもよい。
のまま、或いは、該ＴＰＥを発泡させたものを使用する
ことができるが、成形加工性及び柔らかい感触の点から
ＪＩＳ−Ｋ６３０１のＡ硬度で好ましくは１０〜８０、
特に好ましくは２０から６０のものが良い。また、この
様な物性を有するものであれば、種々の付加的成分を配
合したＴＰＥであってもよい。
【００１４】（ｄ）任意の構成材料 上記（ａ）〜（ｃ）の必須の構成材料の外に、任意の構
成材料として意匠性や握り感触性、操作性等の向上を目
的に、下記の塗装層形成用材料及び／又はレザー層形成
用材料を用いることが好ましい。
成材料として意匠性や握り感触性、操作性等の向上を目
的に、下記の塗装層形成用材料及び／又はレザー層形成
用材料を用いることが好ましい。
【００１５】塗装層形成用材料 上記塗装層を形成する際に使用される材料としては、プ
ライマー及び塗料がある。該プライマーとしては、具体
的には、日本油脂社製「プライマック１１００」、坂井
化学社製「ＭＥＸ−５４４０」等を例示することができ
る。また、塗料としては、具体的には、長島塗料社製
「サンコートグレースＶ」、坂井化学社製「ＭＥＸ−６
０４７」等を例示することができる。
ライマー及び塗料がある。該プライマーとしては、具体
的には、日本油脂社製「プライマック１１００」、坂井
化学社製「ＭＥＸ−５４４０」等を例示することができ
る。また、塗料としては、具体的には、長島塗料社製
「サンコートグレースＶ」、坂井化学社製「ＭＥＸ−６
０４７」等を例示することができる。
【００１６】レザー層形成用材料 レザー層を形成する際に使用される材料としては、天然
又は人工のレザーがあり、具体的には、厚さが１ｍｍ前
後の牛革（ステア、カウ、キップ、カーフ等）、羊革等
の天然レザーや、塩化ビニール樹脂製合成レザー、ポリ
ウレタン製合成レザー等の人工レザーを例示することが
できる。
又は人工のレザーがあり、具体的には、厚さが１ｍｍ前
後の牛革（ステア、カウ、キップ、カーフ等）、羊革等
の天然レザーや、塩化ビニール樹脂製合成レザー、ポリ
ウレタン製合成レザー等の人工レザーを例示することが
できる。
【００１７】（２）構 造 （ａ）必須の構成層 本発明の多層射出成形体、例えば、ステアリングホイー
ルは、基本的に上記（ａ）〜（ｃ）の必須の構成材料か
らなるものであるが、必要により上記（ｄ）の任意の構
成材料で塗装又は被覆されたものである。
ルは、基本的に上記（ａ）〜（ｃ）の必須の構成材料か
らなるものであるが、必要により上記（ｄ）の任意の構
成材料で塗装又は被覆されたものである。
【００１８】即ち、本発明の多層射出成形体、例えば、
ステアリングホイール１は、全体構造は図１に示すよう
なものであるが、その内部構造は、図２に示すように、
外径１２ｍｍで内径８ｍｍに加工された中空の金属芯２
が内部にインサートされており、その外側に射出成形に
よって被覆された肉厚２〜１０ｍｍ、好ましくは３〜８
ｍｍのプロピレン系樹脂層（硬質層）３が形成され、そ
して、そのプロピレン系樹脂層の外側に、射出成形によ
って被覆された肉厚３〜１０ｍｍ、好ましくは４〜８ｍ
ｍのオレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラストマー
層（軟質層）４が形成されたものである。
ステアリングホイール１は、全体構造は図１に示すよう
なものであるが、その内部構造は、図２に示すように、
外径１２ｍｍで内径８ｍｍに加工された中空の金属芯２
が内部にインサートされており、その外側に射出成形に
よって被覆された肉厚２〜１０ｍｍ、好ましくは３〜８
ｍｍのプロピレン系樹脂層（硬質層）３が形成され、そ
して、そのプロピレン系樹脂層の外側に、射出成形によ
って被覆された肉厚３〜１０ｍｍ、好ましくは４〜８ｍ
ｍのオレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラストマー
層（軟質層）４が形成されたものである。
【００１９】（ｂ）任意の構成層 この様な構造の多層射出成形体、例えば、ステアリング
ホイール１の表面には、必要により、図２に示すよう
な、プライマー層及び／又は塗膜よりなる塗装層５、或
いは、厚さが１ｍｍ前後のレザー層５を形成することに
よって、より一層の意匠性や握り感触性、操作性を向上
させることができる。
ホイール１の表面には、必要により、図２に示すよう
な、プライマー層及び／又は塗膜よりなる塗装層５、或
いは、厚さが１ｍｍ前後のレザー層５を形成することに
よって、より一層の意匠性や握り感触性、操作性を向上
させることができる。
【００２０】〔II〕多層射出成形体の製造 （１）製造工程 本発明の多層射出成形体の製造は種々の方法によって製
造することができるが、中でも、次の第１工程及び第２
工程を経ることによって製造することが好ましい。
造することができるが、中でも、次の第１工程及び第２
工程を経ることによって製造することが好ましい。
【００２１】（ａ）第１工程 インサートされるべき中空の金属部品を金型内に固定
し、この金型内に硬質のプロピレン系樹脂を射出成形す
ることにより、該プロピレン系樹脂層の肉厚が２〜１０
ｍｍ、好ましくは３〜８ｍｍとなるように金属部品の表
面を被覆する。
し、この金型内に硬質のプロピレン系樹脂を射出成形す
ることにより、該プロピレン系樹脂層の肉厚が２〜１０
ｍｍ、好ましくは３〜８ｍｍとなるように金属部品の表
面を被覆する。
【００２２】（ｂ）第２工程 次に、上記第１工程で得られた成形体を、別の金型内に
移して固定し、再度、軟質のオレフィン系又はスチレン
系ＴＰＥを射出成形することにより、オレフィン系又は
スチレン系ＴＰＥの肉厚が３〜１０ｍｍ、好ましくは４
〜８ｍｍとなるように該プロピレン系樹脂の表面を被覆
する。
移して固定し、再度、軟質のオレフィン系又はスチレン
系ＴＰＥを射出成形することにより、オレフィン系又は
スチレン系ＴＰＥの肉厚が３〜１０ｍｍ、好ましくは４
〜８ｍｍとなるように該プロピレン系樹脂の表面を被覆
する。
【００２３】（２）製造条件 前記第１工程及び第２工程の射出成形の際に使用される
射出成形機としては、一般に使用されているインライン
スクリュウタイプのもの等を挙げることができる。代表
的な射出成形条件としては、以下の表１に示す通りであ
る。
射出成形機としては、一般に使用されているインライン
スクリュウタイプのもの等を挙げることができる。代表
的な射出成形条件としては、以下の表１に示す通りであ
る。
【００２４】
【表１】
【００２５】射出成形において、前記ＴＰＥ層を発泡さ
せることは、これによって更に柔らかい感触性に優れた
成形体を得ることができるので、有効な手段である。該
発泡は、物理発泡剤又は化学発泡剤を用いて常法で１．
２〜２倍程度の体積となるように行えばよい。
せることは、これによって更に柔らかい感触性に優れた
成形体を得ることができるので、有効な手段である。該
発泡は、物理発泡剤又は化学発泡剤を用いて常法で１．
２〜２倍程度の体積となるように行えばよい。
【００２６】（３）塗装工程・レザー被覆工程 前記第１工程及び第２工程で得られた成形体の表面に、
更に塗装層及び／又はレザー被覆層を形成させることが
好ましい。
更に塗装層及び／又はレザー被覆層を形成させることが
好ましい。
【００２７】塗装工程 ここでの塗装は、一般にプライマー処理後に塗料を塗布
して為される。塗装方法は、前記のプライマー及び塗料
を使用して、常法、通常はスプレーによって為される。
して為される。塗装方法は、前記のプライマー及び塗料
を使用して、常法、通常はスプレーによって為される。
【００２８】レザー被覆工程 レザー被覆層の形成は、一般に該成形体の一部又は全体
に接着剤又は粘着剤を塗布したレザーを被覆させた後、
図６に示すように、その継ぎ目を縫製して縫製部８を形
成させることによって仕上げられる。
に接着剤又は粘着剤を塗布したレザーを被覆させた後、
図６に示すように、その継ぎ目を縫製して縫製部８を形
成させることによって仕上げられる。
【００２９】
【実施例】本発明の多層射出成形体及びその製造法につ
いて更に説明するために以下に実施例及び比較例を挙げ
て発明を具体的に説明する。なお、例中に用いた原材料
及び得られた射出成形体の評価法は以下に示す通りであ
る。
いて更に説明するために以下に実施例及び比較例を挙げ
て発明を具体的に説明する。なお、例中に用いた原材料
及び得られた射出成形体の評価法は以下に示す通りであ
る。
【００３０】（１）原材料 （ａ）金属部品 中空の金属部品として、外径１２ｍｍで内径８ｍｍの中
空パイプ状に加工された高張力鋼を用いた。
空パイプ状に加工された高張力鋼を用いた。
【００３１】（ｂ）プロピレン系樹脂Ｐ−１ ： 三菱油化社製「三菱ポリプロＭＡ３」（Ｍ
ＦＲ１１ｇ／１０分、密度０．９０ｇ／ｃｍ3 ）に直径
１０μｍ、長さ３ｍｍのガラス繊維を４０重量％及び無
水マレイン酸変性ポリプロピレンを１０重量％配合して
造粒機にて２３０℃で混練された組成物（ＭＦＲ５ｇ／
１０分、密度１．２１ｇ／ｃｍ3 、ＪＩＳ−Ｋ７２０３
による曲げ弾性率８０，０００Kg／ｃｍ2 ）。
ＦＲ１１ｇ／１０分、密度０．９０ｇ／ｃｍ3 ）に直径
１０μｍ、長さ３ｍｍのガラス繊維を４０重量％及び無
水マレイン酸変性ポリプロピレンを１０重量％配合して
造粒機にて２３０℃で混練された組成物（ＭＦＲ５ｇ／
１０分、密度１．２１ｇ／ｃｍ3 、ＪＩＳ−Ｋ７２０３
による曲げ弾性率８０，０００Kg／ｃｍ2 ）。
【００３２】Ｐ−２ ： 三菱油化社製「三菱ポリプロ
ＢＣ３Ｂ」（ＭＦＲ９ｇ／１０分、密度０．９０ｇ／ｃ
ｍ3 ）に日本ポリエーテル社製のポリ２，６−ジメチル
−１，４−フェニレンエーテル（３０℃におけるクロロ
ホルム中で測定した固有粘度が０．３ｄｌ／ｇのもの）
２５重量％及び直径１０μｍ、長さ３ｍｍのガラス繊維
を４０重量％配合して造粒機にて２５０℃で混練された
組成物（ＭＦＲ６ｇ／１０分、密度１．３０ｇ／ｃ
ｍ3 、曲げ弾性率１１０，０００Kg／ｃｍ2 ）。
ＢＣ３Ｂ」（ＭＦＲ９ｇ／１０分、密度０．９０ｇ／ｃ
ｍ3 ）に日本ポリエーテル社製のポリ２，６−ジメチル
−１，４−フェニレンエーテル（３０℃におけるクロロ
ホルム中で測定した固有粘度が０．３ｄｌ／ｇのもの）
２５重量％及び直径１０μｍ、長さ３ｍｍのガラス繊維
を４０重量％配合して造粒機にて２５０℃で混練された
組成物（ＭＦＲ６ｇ／１０分、密度１．３０ｇ／ｃ
ｍ3 、曲げ弾性率１１０，０００Kg／ｃｍ2 ）。
【００３３】（ｃ）オレフィン系又はスチレン系熱可塑
性エラストマー ＴＰＳ−１ ： スチレン系ＴＰＥ、三菱油化社製「ラ
バロンＴ−３３１Ｃ」（密度０．９ｇ／ｃｍ3 、ＪＩＳ
−Ａ硬度２８）。 ＴＰＳ−２ ： スチレン系ＴＰＥ、三菱油化社製「ラ
バロンＭＪ−４３００Ｃ」（密度０．９ｇ／ｃｍ3 、Ｊ
ＩＳ−Ａ硬度４５）。 ＴＰＯ−１ ： オレフィン系ＴＰＥ、三菱油化社製
「サーモラン３５５１」（密度０．９ｇ／ｃｍ3 、ＪＩ
Ｓ−Ａ硬度５５）。
性エラストマー ＴＰＳ−１ ： スチレン系ＴＰＥ、三菱油化社製「ラ
バロンＴ−３３１Ｃ」（密度０．９ｇ／ｃｍ3 、ＪＩＳ
−Ａ硬度２８）。 ＴＰＳ−２ ： スチレン系ＴＰＥ、三菱油化社製「ラ
バロンＭＪ−４３００Ｃ」（密度０．９ｇ／ｃｍ3 、Ｊ
ＩＳ−Ａ硬度４５）。 ＴＰＯ−１ ： オレフィン系ＴＰＥ、三菱油化社製
「サーモラン３５５１」（密度０．９ｇ／ｃｍ3 、ＪＩ
Ｓ−Ａ硬度５５）。
【００３４】（２）評価法グリップ空転テスト 図３に示す測定装置を使用し、図４に示すステアリング
ホイール１の斜線で示す部位１ａ、１ｂ、１ｃを、図５
（ａ）及び（ｂ）に示す押工具を用いて四方よりクラン
プし、荷重付加加速５〜１０秒／９０度で回転させて３
５Kgのトルクをかけた。その後、トルクを排除した際
に、グリップが元の状態に戻るものを良好として○と
し、元の状態に戻らないものを不良×とした。
ホイール１の斜線で示す部位１ａ、１ｂ、１ｃを、図５
（ａ）及び（ｂ）に示す押工具を用いて四方よりクラン
プし、荷重付加加速５〜１０秒／９０度で回転させて３
５Kgのトルクをかけた。その後、トルクを排除した際
に、グリップが元の状態に戻るものを良好として○と
し、元の状態に戻らないものを不良×とした。
【００３５】握り感触テスト パネラー８６名（男性４６人、女性４０人、年齢１９〜
５２才）のモニターテストにおいて、得られた成形体を
軽く握ったときに、手に馴染み易く、適度の弾力性があ
ると判断できるものを良好とする基準で、８０％以上の
人が良好と判断した場合に限り本発明のステアリングホ
イール性能を満足するものとして○とし、それ以外を×
とした。
５２才）のモニターテストにおいて、得られた成形体を
軽く握ったときに、手に馴染み易く、適度の弾力性があ
ると判断できるものを良好とする基準で、８０％以上の
人が良好と判断した場合に限り本発明のステアリングホ
イール性能を満足するものとして○とし、それ以外を×
とした。
【００３６】ハンドル操作性テスト 上記握り感触テストと同様の人員構成のモニターテスト
において、実際のハンドル操作においてハンドルを強く
握ったときに、底着きせずに適当な反発力が有り、しっ
かり感が有ると感じられるものを良好とする基準で、８
０％以上の人が良好と判断した場合に限り本発明のステ
アリングホイール性能を満足するものとして○とし、そ
れ以外を×とした。
において、実際のハンドル操作においてハンドルを強く
握ったときに、底着きせずに適当な反発力が有り、しっ
かり感が有ると感じられるものを良好とする基準で、８
０％以上の人が良好と判断した場合に限り本発明のステ
アリングホイール性能を満足するものとして○とし、そ
れ以外を×とした。
【００３７】実施例１第１工程 外径１２ｍｍで内径８ｍｍの中空パイプ状に加工された
高張力鋼の中空金属部品をキャビティ内径２２ｍｍの金
型内に装着し、次いで、硬質プロピレン系樹脂（Ｐ−
２）を射出成形して、この中空金属部品の表面を肉厚が
５ｍｍの該樹脂で被覆した。この時の射出成形条件は、
成形温度２２０℃、射出圧力７００Kg／cm 2 、金型温度
３０℃、冷却時間３０秒であった。
高張力鋼の中空金属部品をキャビティ内径２２ｍｍの金
型内に装着し、次いで、硬質プロピレン系樹脂（Ｐ−
２）を射出成形して、この中空金属部品の表面を肉厚が
５ｍｍの該樹脂で被覆した。この時の射出成形条件は、
成形温度２２０℃、射出圧力７００Kg／cm 2 、金型温度
３０℃、冷却時間３０秒であった。
【００３８】第２工程 得られた成形体をキャビティ内径３０ｍｍの金型内に装
着し、次いで、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰＳ−１）を射出
成形して、該硬質プロピレン系樹脂層の表面を肉厚が４
ｍｍの該スチレン系ＴＰＥで被覆した。この時の射出成
形条件は、成形温度２２０℃、射出圧力６５０Kg／c
m2 、金型温度３０℃、冷却時間５０秒であった。
着し、次いで、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰＳ−１）を射出
成形して、該硬質プロピレン系樹脂層の表面を肉厚が４
ｍｍの該スチレン系ＴＰＥで被覆した。この時の射出成
形条件は、成形温度２２０℃、射出圧力６５０Kg／c
m2 、金型温度３０℃、冷却時間５０秒であった。
【００３９】レザー被覆工程 得られた成形体を、平均肉厚１ｍｍの牛革の天然皮革で
図６に示す形状となるように被覆縫製した。
図６に示す形状となるように被覆縫製した。
【００４０】評 価 この様にして得られたステアリングホイールの製品性能
について、グリップ空転テスト、握り感触テスト、ハン
ドル操作性テストの３項目の性能評価を行い、その結果
を表２に示す。
について、グリップ空転テスト、握り感触テスト、ハン
ドル操作性テストの３項目の性能評価を行い、その結果
を表２に示す。
【００４１】実施例２第１工程 実施例１の第１工程において、金型をキャビティ内径２
０ｍｍの金型にし、かつ、硬質プロピレン系樹脂（Ｐ−
２）の代わりに同（Ｐ−１）を用いて肉厚４ｍｍで被覆
した以外は同様にして行った。第２工程 実施例１の第２工程において、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰ
Ｓ−１）の代わりに同（ＴＰＳ−２）を用いて肉厚５ｍ
ｍで被覆した以外は同様にして行った。レザー被覆工程 実施例１の同工程と同様にして行った。評 価 実施例１の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
０ｍｍの金型にし、かつ、硬質プロピレン系樹脂（Ｐ−
２）の代わりに同（Ｐ−１）を用いて肉厚４ｍｍで被覆
した以外は同様にして行った。第２工程 実施例１の第２工程において、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰ
Ｓ−１）の代わりに同（ＴＰＳ−２）を用いて肉厚５ｍ
ｍで被覆した以外は同様にして行った。レザー被覆工程 実施例１の同工程と同様にして行った。評 価 実施例１の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
【００４２】実施例３第１工程 実施例２の第１工程と同様にして行った。第２工程 実施例２の第２工程において、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰ
Ｓ−２）の代わりにオレフィン系ＴＰＥ（ＴＰＯ−１）
を用いた以外は同様にして行った。レザー被覆工程 実施例２の同工程と同様にして行った。評 価 実施例２の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
Ｓ−２）の代わりにオレフィン系ＴＰＥ（ＴＰＯ−１）
を用いた以外は同様にして行った。レザー被覆工程 実施例２の同工程と同様にして行った。評 価 実施例２の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
【００４３】実施例４第１工程 実施例２の第１工程と同様にして行った。第２工程 得られた成形体をキャビティ内径３０ｍｍの金型内に装
着し、次いで、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰＳ−２）９５重
量部及び発泡剤として三菱油化社製「ファインブローＳ
２０Ｎ」５重量部をブレンドした材料を用いて射出成形
し、１．３倍に発泡させながら肉厚５ｍｍで被覆した。
この時の射出成形条件は、成形温度２２０℃、射出圧力
は一次２０Kg／cm2 、二次１５Kg／cm2 と低圧にし、金
型温度３０℃、冷却時間８０秒の発泡ショートショット
法であった。レザー被覆工程 実施例２の同工程と同様にして行った。評 価 実施例２の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
着し、次いで、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰＳ−２）９５重
量部及び発泡剤として三菱油化社製「ファインブローＳ
２０Ｎ」５重量部をブレンドした材料を用いて射出成形
し、１．３倍に発泡させながら肉厚５ｍｍで被覆した。
この時の射出成形条件は、成形温度２２０℃、射出圧力
は一次２０Kg／cm2 、二次１５Kg／cm2 と低圧にし、金
型温度３０℃、冷却時間８０秒の発泡ショートショット
法であった。レザー被覆工程 実施例２の同工程と同様にして行った。評 価 実施例２の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
【００４４】実施例５第１工程 実施例２の第１工程と同様にして行った。第２工程 実施例２の第２工程と同様にして行った。塗装工程 得られた成形体の表面を、次の条件で塗装仕上げした。 前処理 ：イソプロピルアルコールにてワイピング プライマー：坂井化学社製「ＭＥＸ−５４４０」 ：シンナー メチルエチルケトン（ＭＥＫ） ：肉厚 ７μｍ 乾 燥 ：温度 常温 ：時間 ６０分 塗 料 ：主剤 坂井化学社製「ＭＥＸ−６０４
７」 ：硬化剤 坂井化学社製「Ｆ−３」 ：溶剤 シンナー ：塗膜肉厚 ２０μｍ 焼付け ：温度 ８０℃ ：時間 ３０分評 価 実施例２の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
７」 ：硬化剤 坂井化学社製「Ｆ−３」 ：溶剤 シンナー ：塗膜肉厚 ２０μｍ 焼付け ：温度 ８０℃ ：時間 ３０分評 価 実施例２の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
【００４５】比較例１第１工程 実施例１の第１工程において、金型をキャビティ内径３
０ｍｍの金型にし、かつ、硬質プロピレン系樹脂（Ｐ−
１）を肉厚９ｍｍで被覆した以外は同様にして行った。第２工程 省略した。レザー被覆工程 実施例１の同工程と同様にして行った。評 価 実施例１の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
０ｍｍの金型にし、かつ、硬質プロピレン系樹脂（Ｐ−
１）を肉厚９ｍｍで被覆した以外は同様にして行った。第２工程 省略した。レザー被覆工程 実施例１の同工程と同様にして行った。評 価 実施例１の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
【００４６】比較例２第１工程 省略した。第２工程 外径１２ｍｍで内径８ｍｍの中空パイプ状に加工された
高張力鋼の中空金属部品をキャビティ内径３０ｍｍの金
型内に装着し、次いで、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰＳ−
２）を射出成形して、肉厚９ｍｍで被覆した。この時の
射出成形条件は、実施例１の第２工程の条件と同様であ
る。レザー被覆工程 実施例１の同工程と同様にして行った。評 価 実施例１の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
高張力鋼の中空金属部品をキャビティ内径３０ｍｍの金
型内に装着し、次いで、スチレン系ＴＰＥ（ＴＰＳ−
２）を射出成形して、肉厚９ｍｍで被覆した。この時の
射出成形条件は、実施例１の第２工程の条件と同様であ
る。レザー被覆工程 実施例１の同工程と同様にして行った。評 価 実施例１の同工程と同様にして行った。結果を表２に示
す。
【００４７】
【表２】
【００４８】
【発明の効果】本発明による多層射出成形体、例えば、
ステアリングホイールは、内部に中空の金属部品を配置
し、外側に向かって徐々に柔らかく形成されており、外
側に軟質のオレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラス
トマーから構成される表面層が形成されているので、握
ったときに柔らかい感触を与え、ハンドル操作性を向上
し、その上、グリップ操作時にグリップに与えられた力
が直接中空の金属部品に伝わることがなく、中空の金属
部品と表面軟質材との間が剥離してしまう問題も生じな
い。また、発泡ポリウレタンの様にフロンガスによる環
境破壊の問題も生じなく、更には、成形サイクルが短
く、歩留りも良いので、コストや量産性においても優
れ、かつまた、中空の金属部品を使用すること及びその
一部を硬質のプロピレン系樹脂層で代替しているので、
多層射出成形体を軽量化することができる、と言った著
しい効果が奏される。
ステアリングホイールは、内部に中空の金属部品を配置
し、外側に向かって徐々に柔らかく形成されており、外
側に軟質のオレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラス
トマーから構成される表面層が形成されているので、握
ったときに柔らかい感触を与え、ハンドル操作性を向上
し、その上、グリップ操作時にグリップに与えられた力
が直接中空の金属部品に伝わることがなく、中空の金属
部品と表面軟質材との間が剥離してしまう問題も生じな
い。また、発泡ポリウレタンの様にフロンガスによる環
境破壊の問題も生じなく、更には、成形サイクルが短
く、歩留りも良いので、コストや量産性においても優
れ、かつまた、中空の金属部品を使用すること及びその
一部を硬質のプロピレン系樹脂層で代替しているので、
多層射出成形体を軽量化することができる、と言った著
しい効果が奏される。
【００４９】
【図１】図１は、本発明実施例のステアリングホイール
の斜視図である。
の斜視図である。
【図２】図２は、図１に示すステアリングホイールのＡ
−Ａ線部切断による切り欠き斜視図である。
−Ａ線部切断による切り欠き斜視図である。
【図３】図３は、ステアリングホイールのグリップ空転
テストを測定するための装置の平面図である。
テストを測定するための装置の平面図である。
【図４】図４は、グリップ空転テストを測定するステア
リングホイールの測定部位を示す平面図である。
リングホイールの測定部位を示す平面図である。
【図５】図５（ａ）及び（ｂ）は、図４のステアリング
ホイールをクランプする押工具の平面図及び部分側面図
である。
ホイールをクランプする押工具の平面図及び部分側面図
である。
【図６】図６は、レザー巻き作業テストによる縫製部を
示す部分平面図である。
示す部分平面図である。
【００５０】
１ ステアリングホイール ２ 中空の金属部品 ３ プロピレン系樹脂層（硬質） ４ オレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラストマー
層（軟質層） ５ 塗装層及び／又はレザー被覆層 ６ グリップ空転テストの測定装置 ７ 押工具 ８ 縫製部
層（軟質層） ５ 塗装層及び／又はレザー被覆層 ６ グリップ空転テストの測定装置 ７ 押工具 ８ 縫製部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 23:00 105:22
Claims (6)
- 【請求項１】 内部にインサートされた中空の金属部品
とオレフィン系又はスチレン系熱可塑性エラストマー層
の表面を有し、それらの間に硬質の射出成形プロピレン
系樹脂層が介在して積層されていることを特徴とする、
多層射出成形体。 - 【請求項２】 表面が塗装されている請求項１に記載の
多層射出成形体。 - 【請求項３】 表面が天然又は人工のレザーで被覆され
ている請求項１に記載の多層射出成形体。 - 【請求項４】 金型内に中空の金属部品をインサートし
た後、該金型内に硬質のプロピレン系樹脂を射出成形し
て前記金属部品を硬質のプロピレン系樹脂にて被覆し、
次いで、該プロピレン系樹脂表面にオレフィン系又はス
チレン系熱可塑性エラストマーを射出成形して被覆する
ことを特徴とする、多層射出成形体の製造法。 - 【請求項５】 オレフィン系又はスチレン系熱可塑性エ
ラストマーを射出成形した被覆物の表面を更に塗装する
請求項４に記載の多層射出成形体の製造法。 - 【請求項６】 オレフィン系又はスチレン系熱可塑性エ
ラストマーを射出成形した被覆物の表面を更に天然又は
人工のレザーで被覆する請求項４に記載の多層射出成形
体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30376192A JPH06143336A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 多層射出成形体及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30376192A JPH06143336A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 多層射出成形体及びその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06143336A true JPH06143336A (ja) | 1994-05-24 |
Family
ID=17924959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30376192A Pending JPH06143336A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 多層射出成形体及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06143336A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2309192A (en) * | 1996-01-17 | 1997-07-23 | Dalphi Metal Espana Sa | Moulding onto steering wheels using multi-injection technique |
| JP2004034326A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-02-05 | Toyobo Co Ltd | 熱可塑性エラストマーと金属との複合成形体 |
| JP2009275757A (ja) * | 2008-05-13 | 2009-11-26 | Ntn Corp | 油圧式オートテンショナ |
| CN104774356A (zh) * | 2014-01-14 | 2015-07-15 | 积水化学工业株式会社 | 发泡体及发泡体的制造方法 |
| JP2017196766A (ja) * | 2016-04-26 | 2017-11-02 | 中西金属工業株式会社 | インサート成形品の製造方法 |
-
1992
- 1992-11-13 JP JP30376192A patent/JPH06143336A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2309192A (en) * | 1996-01-17 | 1997-07-23 | Dalphi Metal Espana Sa | Moulding onto steering wheels using multi-injection technique |
| ES2147047A1 (es) * | 1996-01-17 | 2000-08-16 | Dalphi Metal Espana Sa | Perfeccionamientos introducidos en la fabricacion de volantes para automoviles. |
| JP2004034326A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-02-05 | Toyobo Co Ltd | 熱可塑性エラストマーと金属との複合成形体 |
| JP2009275757A (ja) * | 2008-05-13 | 2009-11-26 | Ntn Corp | 油圧式オートテンショナ |
| CN104774356A (zh) * | 2014-01-14 | 2015-07-15 | 积水化学工业株式会社 | 发泡体及发泡体的制造方法 |
| JP2017196766A (ja) * | 2016-04-26 | 2017-11-02 | 中西金属工業株式会社 | インサート成形品の製造方法 |
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