JPH06129272A

JPH06129272A - エンジンの可変圧縮比装置

Info

Publication number: JPH06129272A
Application number: JP27739192A
Authority: JP
Inventors: Shogo Omori; 祥吾大森; Joji Matsubara; 譲二松原
Original assignee: Mitsubishi Motors Corp
Current assignee: Mitsubishi Motors Corp
Priority date: 1992-10-15
Filing date: 1992-10-15
Publication date: 1994-05-10

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明は、エンジンの可変圧縮比装置に関
し、コネクチングロッド小端部に設けられる偏心スリー
ブをコネクチングロッドの振子運動を利用して回転させ
るとともにコネクチングロッドの傾き角の変化で圧縮比
を決め、確実な可変圧縮動作を行なわせる装置を提供す
ることを目的とする。【構成】ピストンピン２に所定の開き角度をもつ２個
のロックピン６，７を設け、偏心スリーブ５にこれと対
向する貫通穴９とスリーブピン１０を設け、コネクチン
グロッド３にこれらと対向するコネクチングロッドピン
１１を設け、また、高圧縮化指令ならびに低圧縮比指令
に応じて、コネクチングロッドピン１１を前進後退させ
てピストンピン２，偏心スリーブ５，コネクチングロッ
ド３を相互に固定または解除するように動作するコネク
チングロッドピン駆動機構Ａを設けるように構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、エンジンの可変圧縮比
装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、ガソリンエンジンでは、エン
ジンの高負荷時には圧縮比を下げてノッキングの発生を
防止し、低負荷時には圧縮比を上げて燃費の向上を計る
ようにし、また、ディーゼルエンジンでは、エンジンの
高速域には圧縮比を下げてフリクションを低減し、低速
域には圧縮比を上げて燃費を良くするようにした、エン
ジンの可変圧縮比装置が提案されている。

【０００３】このような可変圧縮比装置としては、たと
えば、燃焼室に通ずる副室または副シリンダを設け、そ
の高さを調節して圧縮比を可変するとか、コネクチング
ロッドの長さを小端部または大端部において調節して圧
縮比を可変するなどの手段がとられている。そして、コ
ネクチングロッドの長さを小端部にて調節するもので
は、小端部とピストンピンとの間に、内周円と外周円と
が偏心する偏心スリーブを介在させ、また、大端部で調
節するものでは、大端部とクランクシャフトとの間に、
上記と同様の偏心スリーブを介在させて、偏心スリーブ
の偏心位置を変えることによりピストンの上下ストロー
クを変えて圧縮比を可変するようにしている。

【０００４】図１９は大端部に偏心スリーブを設けた従
来例の一例を示すコネクチングロッドの側視図である。
この図１９において、１はピストン、２はピストンピ
ン、３はコネクチングロッド、４はクランクシャフトの
クランクピンであり、コネクチングロッド３の大端部３
ｂとクランクピン４とは偏心スリーブ５を介して連結さ
れており、コネクチングロッド３に設けた図示しないス
トッパピンを偏心スリーブ５の異なる所定位置に係止
し、その偏心位置を変えることにより、偏心スリーブ５
の周壁部の厚みの違いに応じて、クランクピン４とピス
トンピン２の固定間隔を変えて圧縮比を調整するように
している。

【０００５】すなわち、偏心スリーブ５にストッパピン
を係止させるのには、偏心スリーブ５を回転させて行な
うもので、偏心スリーブ５の回転は、大端部の回転によ
る遠心力とか偏心スリーブ自体の慣性力、ならびに、コ
ネクチングロッドにかかる燃焼圧力により行なわせるよ
うにしている。また、特に図示しないが、小端部に偏心
スリーブを設けるものにおいても、コネクチングロッド
３の小端部３ａとピストンピン２の間に偏心スリーブを
介在させて、上記と同じ理屈によりクランクピン４とピ
ストンピン２の固定間隔を変えるようにしているもので
ある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ように、偏心スリーブをエンジンの慣性力および燃焼圧
力により回転させるようにしているものでは、エンジン
の運転条件の変化により偏心スリーブの回転速度が変化
するので、ストッパピンを係止させるのが困難であり、
また、圧縮比切替命令を出してもいつ切り替わったかの
確認もでき難いもので、偏心スリーブをコネクチングロ
ッドの大端部あるいは小端部のいずれに設けるものにお
いても、圧縮比の切り替えを確実に行なわせることが難
しいという共通の課題がある。

【０００７】本発明は、このような課題に鑑み創案され
たもので、コネクチングロッドの小端部に偏心スリーブ
を設け、コネクチングロッドの振子運動を利用して偏心
スリーブを回転させるとともに、コネクチングロッドの
傾斜角の変化に応じて偏心スリーブとピストンピンの係
止位置を変えて係止させるようにすることにより、エン
ジンの運転条件の変化に影響されることなく、確実に圧
縮比の切り替えを行なえるようにした、エンジンの可変
圧縮比装置を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】このため、本発明の請求
項１記載のエンジンの可変圧縮比装置は、コネクチング
ロッドの小端部とピストンピンとの間に回転可能に偏心
スリーブが介装され、該偏心スリーブと該ピストンピン
とを所定位置で固定することにより、燃焼室内の圧縮比
を可変しうるようにしたエンジンの可変圧縮比装置にお
いて、該ピストンピンの下面側同一円周上に、垂直中心
線より左右へ所要の開きをもつ２個のロックピンが半径
方向に付勢されて外向きに内装され、該ピストンピンの
外側からは該コネクチングロッドの振子運動により回転
される該偏心スリーブが嵌挿され、且つ、該偏心スリー
ブには、該偏心スリーブの回転により該２個のロックピ
ンと個別に対向しうる１個の貫通穴が設けられ、該偏心
スリーブの外側からは該コネクチングロッドの小端部が
回転自在に嵌挿され、且つ、該コネクチングロッドの該
小端部には、該ピストンピンの下側面と対向し、該コネ
クチングロッドが第１の傾斜位置に在るときに該偏心ス
リーブをはさんで一方の該ロックピンと対向し、また、
該コネクチングロッドが第１の傾斜位置と該垂直中心線
をはさんだ第２の傾斜位置に在るときに該偏心スリーブ
をはさんで他方の該ロックピンと対向するコネクチング
ロッドピンが設けられて、高圧縮指令時には、該コネク
チングロッドが第１の傾斜位置にあるときに整合する該
貫通穴へコネクチングロッドピンを押し出し、該コネク
チングロッドが第２の傾斜位置にあるときに該コネクチ
ングロッドピンを引き抜くとともに、低圧縮指令時に
は、該コネクチングロッドが第２の傾斜位置にあるとき
に整合する該貫通穴へ該コネクチングロッドピンを押し
出し、該コネクチングロッドが第１の傾斜位置にあると
きに該コネクチングロッドピンを引き抜くように、該コ
ネクチングロッドピンを駆動するコネクチングロッドピ
ン駆動機構が設けられたことを特徴としている。

【０００９】また、本発明の請求項２記載のエンジンの
可変圧縮比装置は、該コネクチングロッドピン駆動機構
が、該コネクチングロッドに埋設されるとともに、該コ
ネクチングロッドピン駆動機構が、該コネクチングロッ
ドピンに付設されたピストン部と該ピストン部で仕切ら
れた２つの流体室とを有する流体圧式シリンダ機構と、
該流体圧式シリンダ機構の両流体室への流体圧の状態を
高圧状態または低圧状態に切り替える流体圧切替機構
と、該流体圧切替機構より引き出した閉回路中に、高圧
の流体と低圧の流体とを発生する流体圧発生部とをそな
えて構成されたことを特徴としている。

【００１０】また、本発明の請求項３記載のエンジンの
可変圧縮比装置は、該流体圧発生部が、該コネクチング
ロッドの運動に伴って高圧の流体と低圧の流体とを発生
する流体発生部として構成されたことを特徴としてい
る。また、本発明の請求項４記載のエンジンの可変圧縮
比装置は、該流体圧発生部が、該コネクチングロッドの
軸方向に沿い配設された流体圧発生用空間部と、該空間
部内に浮動状態で嵌挿された質量体とをそなえて構成さ
れ、且つ、該空間部内に該質量体を浮動状態で嵌挿する
ことにより、該空間部内において、該質量体の両端部に
対向する一対の流体圧室が形成されて、該コネクチング
ロッドの可動に伴う該質量体の慣性力により、該質量体
の移動先に位置する流体圧室に高圧を発生させるととも
に、該質量体の移動先とは反対側に位置する流体圧室に
低圧を発生させるように構成されていることを特徴とし
ている。

【００１１】また、本発明の請求項５記載のエンジンの
可変圧縮比装置は、該流体圧発生部が、該コネクチング
ロッドの大端部とクランクピンとの間に設けられ、それ
ぞれが該流体圧切替機構と連通する左右一対の円弧状溝
と、該クランクピンの内部から外方向に向けて設けら
れ、該一対の円弧状溝と相互に対向し連通し得る一対の
油通路とをそなえて構成され、該クランクピンの回転に
より、一方側の該油通路からの高流体圧と他方側の該油
通路からの低流体圧が、一方側の円弧状溝と他方側の該
通路へ交互に発生させるように構成されたことを特徴と
している。

【００１２】さらに、本発明の請求項６記載のエンジン
の可変圧縮比装置は、該偏心スリーブの該貫通穴内に
は、該貫通穴の長さより少し短いスリーブピンが設けら
れ、該ロックピンと該コネクチングロッドピンが、該ス
リーブピンを介して対向していることを特徴としてい
る。

【００１３】

【作用】上述の本発明の請求項１記載のエンジンの可変
圧縮比装置では、コネクチングロッドはエンジンの運転
により上下に往復運動するとともに小端部を支点として
振子運動するものであるが、コネクチングロッドが第１
の傾斜位置に在るときにコネクチングロッドピンが偏心
スリーブのスリーブピン（貫通穴）をはさんで一方のロ
ックピンと対向し、また、コネクチングロッドが第２の
傾斜位置に在るときにコネクチングロッドピンが偏心ス
リーブのスリーブピン（貫通穴）をはさんで他方のロッ
クピンと対向するようになっている。

【００１４】そして、高圧縮比指令時には、コネクチン
グロッドピン駆動機構によって、コネクチングロッドが
第１の傾斜位置にあるときに整合する貫通穴へコネクチ
ングロッドピンが押し出されるとともに、コネクチング
ロッドが第２の傾斜位置にあるときに貫通穴よりコネク
チングロッドピンが引き抜かれるように、コネクチング
ロッドピンが駆動される。

【００１５】また、低圧縮比指令時には、コネクチング
ロッドピン駆動機構によって、コネクチングロッドが第
２の傾斜位置にあるときに整合する貫通穴へコネクチン
グロッドピンが押し出されるとともに、コネクチングロ
ッドが第１の傾斜位置にあるときに貫通穴よりコネクチ
ングロッドピンが引き抜かれるように、コネクチングロ
ッドピンが駆動される。

【００１６】また、本発明の請求項２記載のエンジンの
可変圧縮比装置では、コネクチングロッドピン駆動機構
が、流体圧式シリンダ機構と流体圧切替機構と流体圧発
生部とから構成されていて、流体圧切替機構の切り替え
により、コネクチングロッドピンを押し出したり、引っ
込めたりするように流体圧式シリンダ機構を作動させ
る。そして、この流体圧式シリンダ機構を、流体圧発生
部に発生させた高圧流体により作動させる。

【００１７】なお、本発明の請求項３記載のエンジンの
可変圧縮比装置では、コネクチングロッドの運動に伴っ
て、流体発生部に高圧流体と低圧流体とを発生させる。
また、本発明の請求項４記載のエンジンの可変圧縮比装
置では、流体圧発生部の流体圧発生用空間部内で浮動状
態にある質量体が、コネクチングロッドの往復運動に伴
って上下に慣性移動すると、質量体の移動先方向側に高
圧流体が発生し、質量体の移動後方向側に低圧流体が発
生する。

【００１８】なお、本発明の請求項５記載のエンジンの
可変圧縮比装置では、コネクチングロッドの運動に伴う
クランピンの回転により、クランクピンの一方側の油通
路からの高油圧と、他方側の油通路からの低油圧とが、
一方側の円弧状溝と他方側の円弧状溝とへ交互にかけら
れる。さらに、本発明の請求項６記載のエンジンの可変
圧縮比装置では、ロックピンとコネクチングロッドピン
の間にスリーブピンが介在されているので、ロックピン
およびコネクチングロッドピンは、共に少ない移動量で
相手のピンへ移動を伝達する。

【００１９】

【実施例】以下、図面により、本発明の実施例について
説明すると、図１〜１８は本発明によるエンジンの可変
圧縮比装置の実施例を示すもので、図１は本可変圧縮比
装置のコネクチングロッド部分の縦断面図、図２は本装
置の流体圧切替機構の拡大断面図、図３は本装置の全体
構成図、図４は本装置の油圧供給回路図、図５〜１４は
本装置の作動状態を示すコネクチングロッド小端部の断
面図、図１５はエンジンの高圧縮比域と低圧縮比域とを
示す高・低圧縮比領域図であり、図１６，１７は流体圧
発生部の他の例を示すもので、図１６は流体圧発生部を
有するコネクチングロッド大端部の断面図、図１７は図
１６による流体圧発生部の作動説明図であり、図１８は
本装置のロックピン付勢構造の他の例を示す概略図であ
り、図１〜１８中、図１９と同じ符号はほぼ同様の部分
を示している。

【００２０】さて、図３において、１はピストン、２は
ピストン１の内部直径上に取り付けられるピストンピン
で、これに、偏心スリーブ５を介してコネクチングロッ
ド３の小端部３ａが回転自在に連結されている。そし
て、図１に示すように、ピストンピン２の中央部下面側
には、ピストンピン２の垂直中心線ｖを挟んで、同一円
周上の左右に所要の開きをもつ２個のロックピン６，７
が、半径上，外向きに内装され、背部のばね８，８によ
り外方向へ付勢されている。

【００２１】なお、ここで言う所要の開きとは、コネク
チングロッド３の振子運動による傾斜角の開きと一致す
る開きをいうもので、たとえば、コネクチングロッド３
の振子運動による傾斜角の開きが最大４０度である場
合、２個のロックピン６，７はピストンピン２の垂直中
心線ｖを挟んで左右へ２０度ずつの傾きをもって開いて
おり、両ロックピン６，７は４０度に開いた位置に対称
的に配置されている。

【００２２】そして、ピストンピン２には、外側から、
内周円と外周円とが偏心する偏心スリーブ５が回転自在
に嵌挿され、且つ、偏心スリーブ５の周壁部には、両ロ
ックピン６，７と個別に対向して、各ロックピン６，７
の進入を許容しうる１個の貫通穴９が形成されている。
さらに、この貫通穴９内にはこの貫通穴９の長さより少
し短いスリーブピン１０が摺動自在に嵌挿されている。

【００２３】また、偏心スリーブ５の外側からは、コネ
クチングロッド３の小端部３ａの軸穴が回転自在に嵌挿
され、且つ、コネクチングロッド３内には軸穴の直径方
向に向けて、両ロックピン６，７および貫通穴９と一直
線上になるようにして対向するコネクチングロッドピン
（以下、必要に応じてコンロッドピンという）１１が設
けられている。

【００２４】なお、ロックピン６，７とスリーブピン１
０とコンロッドピン１１はほぼ同じ太さに形成されてお
り、従って、これらが一直線上になるとき、互いに相隣
れるピンの穴側へ進入し得るようになっている。さら
に、コネクチングロッド３の内部には、コネクチングロ
ッドピン駆動機構Ａが埋設されており、このコネクチン
グロッドピン駆動機構Ａは、流体圧式シリンダ機構Ｂと
流体圧切替機構Ｃと流体圧発生部Ｄとから成り、これら
各部が油路１２，１２′，１３，１３′にて接続されて
いる。

【００２５】したがって、図１に示すように、ロックピ
ン７とスリーブピン１０とが対向して一直線上になり、
コンロッドピン１１がこれらと対向していないときに
は、ロックピン７はばね８に押されて、偏心スリーブ５
の貫通穴９内に進入し、ピストンピン２と偏心スリーブ
５とを係止して固定するのに対し、コネクチングロッド
３は係止されないで回転可能となっている。

【００２６】ところで、この係止状態は、後で詳しく説
明するが、エンジンが高圧縮比状態に固定されて運転し
ている状態を示す図８に相当するものである。そして、
この状態で、コネクチングロッド３が右に振れて左傾斜
し、コンロッドピン１１がスリーブピン１０およびロッ
クピン７と一直線上になったときに、コンロッドピン１
１のピストン部１１ａの後方に、流体圧切替機構Ｃおよ
び流体圧発生部Ｄからの高油圧がかかると、コンロッド
ピン１１は押し出されるようになっている。

【００２７】すると、コンロッドピン１１の先端は貫通
穴９内に進入してスリーブピン１０を押し、スリーブピ
ン１０はロックピン７を押して貫通穴９から押し出すも
ので、これにより、コネクチングロッド３と偏心スリー
ブ５は係止されて固定し、偏心スリーブ５とピストンピ
ン２は係止が外れて回転可能となるようになっている
（図１０参照）。

【００２８】しかし、このような係止状態で、コンロッ
ドピン１１のピストン部１１ａの前方に前記の高圧がか
かると、コンロッドピン１１は後退し、コネクチングロ
ッド３と偏心スリーブ５は回転可能となり、偏心スリー
ブ５とピストンピン２は固定されるようになっている
（図７参照）。また、偏心スリーブ５とコネクチングロ
ッド３が固定されていて、コネクチングロッド３の振子
運動により、コネクチングロッド３と偏心スリーブ５と
が一緒に回ってロックピン６の位置にきたときに、ピス
トン部１１の後方に前記の高圧がかかると、コンロッド
ピン１１はスリーブピン１０を押して貫通穴９に入り、
コネクチングロッド３と偏心スリーブ５とを固定し、偏
心スリーブ５とピストンピン２とは回転可能となるよう
になっている（図５参照）。

【００２９】しかし、この係止状態で、コンロッドピン
１１のピストン部１１ａの前方に前記の高圧がかかる
と、コンロッドピン１１は後退し、コネクチングロッド
３と偏心スリーブ５は回転可能となり、偏心スリーブ５
とピストンピン２は固定されるようになっている（図１
２参照）。ちなみに、上記のように、ロックピン６，７
とスリーブピン１０とコンロッドピン１１が、互い押し
合い相隣れる穴に進入して係止することができるように
なっているのは、スリーブピン１０の長さが貫通穴９の
長さよりも少し短く構成されていることに因るものであ
り、また、ロックピン６，７を付勢するばね８，８と、
コンロッドピン１１のピストン部１１ａの前方あるいは
後方にかけられる高油圧との釣合関係により行なわれる
ものである。

【００３０】その外、両ロックピン６，７とスリーブピ
ン１０とコンロッドピン１１との各係止ならびに離脱の
態様は、エンジンの高圧縮比指令時，高圧縮比固定時，
低圧縮比指令時，低圧縮比固定時，高・低圧縮比の指令
時から固定時までの過渡時などに応じて、様々に組み合
わが変化するものであるが、これらについては作動説明
の項で詳述する。

【００３１】つぎに、コネクチングロッドピン駆動機構
Ａを構成する各部Ｂ，Ｃ，Ｄを図１，２について詳細に
説明すると、まず、流体圧式シリンダ機構Ｂには、コン
ロッドピン１１の基部に付設されたピストン部１１ａを
摺動可能に収蔵する流体室１４が設けられ、この流体室
１４がピストン部１１ａで仕切られる前室１４ａと後室
１４ｂとに分室されている。

【００３２】この流体室１４の前室１４ａと後室１４ｂ
とからはそれぞれ２本の油路１２′と１２を経て流体圧
切替機構Ｃに連通されており、流体圧切替機構Ｃからの
油圧が前室１４ａにかかるとコンロッドピン１１は後退
してコネクチングロッド３内に引っ込み、油圧が後室１
４ｂにかかるとコンロッドピン１１は前進してコネクチ
ングロッド３からその先端が押し出されるようになって
いる。

【００３３】ちなみに、図１では２本の油路１２，１
２′が屈折した「く」の字状に図示されているが、これ
は油路形成の工作上、２方向から穴を堀りその交差部か
ら外の部分を埋めて盲穴とするようにして形成したこと
によるものである。また、流体圧切替機構Ｃは、図２に
示すように切替室１５内にスプリング１６にて付勢され
る切替子１７が水平方向へ摺動するように内装されてお
り、コネクチングロッド３の運動による慣性力の影響を
できるだけ受けない方向へ摺動するよう構成されてい
る。

【００３４】そして、切替子１７には、その内部を縦方
向に貫通する２本の直立通路１８，２０と、同じく縦方
向に貫通する２本の傾斜通路１９，２１とが形成され、
各通路の上下端は切替子１７の上下面にそれぞれ形成さ
れる４筋ずつの横溝ａ，ｂ，ｃ，ｄおよびｅ，ｆ，ｇ，
ｈに開口されている。すなわち、切替子１７の右側か
ら、上１番目の横溝ａと下１番目の横溝ｅは、第１の直
立通路１８にて結ばれ、上３番目の横溝ｃと下３番目の
横溝ｇは、第２の直立通路２０にて結ばれており、ま
た、上２番目の横溝ｂと下４番目の横溝ｈは、第２の傾
斜通路２１にて結ばれ、上４番目の横溝ｄと下２番目の
横溝ｆは、第１の傾斜通路１９にて結ばれている。

【００３５】なお、この場合の、第１の直立通路１８と
第２の直立通路２０は同一断面上に形成されてよいが、
第１の傾斜通路１９と第２の傾斜通路２１は、第１，第
２の直立通路１８，２０に対して、それぞれ異なる断面
上に形成されている。したがって、切替子１７が図２の
位置では、横溝ａ−ｅとｃ−ｇを結ぶ直立通路１８，２
０により油路１２−１３と１２′−１３′が連通されて
おり、また、切替子１７が右方に移動すると、横溝ｄ−
ｆとｂ−ｈを結ぶ傾斜通路１９，２１により油路１２′
−１３と１２−１３′が連通されることになるもので、
切替子１７の左右への移動により、油路１２、１２′間
と油路１３，１３′間の接続が切り替えられるようにな
っている。

【００３６】また、流体圧発生部Ｄは、流体圧切替機構
Ｃから引き出されて油路１３と油路１３′とを連通する
閉回路中に設けられるもので、この閉回路は切替子１７
がスプリング１６に抗して左方位置（図２の位置）に在
るとき、下１番目の横溝ｅと下３番目の横溝ｇに連通さ
れている。そして、この閉回路中には、コネクチングロ
ッド３の軸方向に沿うやや長手状の流体圧発生用空間部
２２が形成され、この流体圧発生用空間部２２内には浮
動状態で嵌挿される質量体（マス）２３が設けられて、
質量体２３の両端部側の流体圧発生用空間部２２内がそ
れぞれ流体圧室２２ａ，２２ｂとして形成されている。

【００３７】したがって、コネクチングロッド３が右傾
斜しつつ上方に移動するとき（燃焼室の圧縮行程と排気
行程）は、質量体２３は慣性力で下方に移動し、質量体
２３の移動する先側の流体圧室２２ａに高油圧を発生さ
せ、質量体２３の移動する後側の流体圧室２２ｂに低油
圧を発生させるもので、この高油圧が油路１３′を通っ
て流体圧切替機構Ｃに送られるようになっている。

【００３８】また、コネクチングロッド３が左傾斜しつ
つ下方に移動するとき（燃焼室の吸入行程と膨張行程）
は、質量体２３は慣性力で上方に移動し、上記と反対
に、流体圧室２２ｂに高油圧を発生させ、流体圧室２２
ａに低油圧を発生させ、この高油圧が別の油路１３を通
って流体圧切替機構Ｃに送られるようになっている。さ
らに、図１〜３に示すように、流体圧切替機構Ｃの切替
室１５の一部にはコネクチングロッド３内を通る油路２
４が接続されて、この油路２４の他端部がコネクチング
ロッド３の大端部３ｂにおいて、クランクピン４の油通
路２６およびクランクシャフト２５の油通路２７と連通
されおり、その先は、流体圧切替機構Ｃの切替子１７を
切替作動させる図４に示す油圧供給回路に接続されてい
る。

【００３９】そして、図４に示すこの油圧供給回路は、
リザーバ２８からオイルポンプ２９およびオイルフィル
タ３０を経由してスイッチングバルブ３１に連通される
油供給路３２と、オイルポンプ２９を経由しないでスイ
ッチングバルブ３１に連通される油戻し路３２′とが形
成され、このスイッチングバルブ３１から上記した油通
路２６，２７を経て、コネクチングロッド３の油路２４
へ連通されている。

【００４０】さらに、この油圧供給回路のスイッチング
バルブ３１は、エンジン負荷センサ３３，エンジン回転
数センサ３４等の検知信号を受けスイッチングバルブ３
１に切替信号を送るコントローラ３５によって制御され
るようになっている。すなわち、図１５に示すように、
エンジンの運転状態をエンジン負荷センサ３３およびエ
ンジン回転数センサ３４の検知信号を得て、エンジンを
高圧縮比状態にて運転させる必要があるときには、コン
トローラ３５より高圧縮比指令を出して、スイッチング
バルブ３１をオイルポンプ２９を経由しない油戻し路３
２′に接続して、油路２４にリザーバ圧（低圧）をかけ
るようにしている。

【００４１】これにより、流体圧切替機構Ｃには低圧が
かかり、切替子１７はスプリング１６に押されて右方へ
移動するようになっている。また、各センサ３３，３４
の検知信号を得て、エンジンを低圧縮比状態にて運転さ
せる必要があるときには、コントローラ３５より低圧縮
比指令を出して、スイッチングバルブ３１をオイルポン
プ２９を経由する油供給路３２に接続して、油路２４に
高圧をかけるようにしている。

【００４２】これにより、流体圧切替機構Ｃには高圧が
かかり、切替子１７はスプリング１６を押して左方（図
２の位置）へ移動するようになっている。つづいて、本
装置の作動状態を図５〜１４に基づいて説明する。図５
〜９は本装置が、高圧縮比状態（以下、必要に応じて
「ハイ状態」という）に移行する行程を示すものであ
り、コントローラ３５より高圧縮比指令（以下、必要に
応じて「ハイ指令」という）が出されると、油路２４の
油圧がリザーバ圧（低圧状態）になるため、流体圧切替
機構Ｃの切替子１７はスプリング１６の作用により、図
２の右方向へ移動し、これによりコネクチングロッド３
が第１の傾斜位置（図５の位置）にきて、ロックピン
６，貫通穴９，コンロッドピン１１が一直線上になった
とき、流体圧式シリンダ機構Ｂの後室１４ｂが高圧にな
るので、コンロッドピン１１はやや押し出されて、ロッ
クピン６を後退させ、ピストンピン２と偏心スリーブ５
との結合状態を解除するとともに、コネクチングロッド
３と偏心スリーブ５を固定して図５の状態となる。

【００４３】したがって、この状態でコネクチングロッ
ド３が更に振子運動をつづけると、偏心スリーブ５がコ
ネクチングロッド３と一緒に回り、図６に示す過渡状態
を経過して、コネクチングロッド３が第２の傾斜位置
（図７の位置）に来ると、今度は流体圧式シリンダ機構
Ｂの前室１４ａが高圧になるので、コンロッドピン１１
は貫通穴９から引き抜かれて後退し、これによりロック
ピン７がばね８の付勢によって突き出されて貫通穴９内
に進入してくる。

【００４４】これにより、コネクチングロッド３と偏心
スリーブ５は固定が外れ、偏心スリーブ５とピストンピ
ン２とが固定されて、図７に示すハイ状態となる。する
と、図８，９に示すようにコネクチングロッド３が振子
運動しても、偏心スリーブ５はピストンピン２の右側の
ロックピン７の位置で固定された状態が維持されるもの
で、この右側のロックピン７との固定により高圧縮比状
態での運転が継続して行なわれるものである。

【００４５】なお、上記したように流体圧式シリンダ機
構Ｂの後室１４ｂが高圧になったり、前室１４ａが高圧
になったりする理由を説明すると、このようにハイ指令
が出された状態では、流体圧切替機構Ｃの切替子１７
は、図２の右方向に移動しているので、油路１３から油
路１２′への経路（１３−ｆ−ｄ−１２′）と、油路１
３′から油路１２への経路（１３′−ｈ−ｂ−１２）と
の傾斜通路が形成されており、この通路形成状態で、コ
ネクチングロッド３が振子運動により左方向へ振れ上昇
するときには、流体圧発生部Ｄの流体圧発生用空間部２
２内の質量体２３は慣性により下方に移動して移動先側
の流体圧室２２ａに高圧を発生させるもので、これは経
路（１３′−ｈ−ｂ−１２）を経て流体圧式シリンダ機
構Ｂの後室１４ｂへ高圧をかけることになる。

【００４６】また、コネクチングロッド３が振子運動に
より右方向へ振れ下降するときには、流体圧発生部Ｄの
流体圧発生用空間部２２内の質量体２３は慣性により上
方に移動して移動先側の流体圧室２２ｂに高圧を発生さ
せるもので、これは経路（１３−ｆ−ｄ−１２′）を経
て流体圧式シリンダ機構Ｂの前室１４ａへ高圧をかける
ことになる。

【００４７】さらに、図１０〜１４は本装置が、低圧縮
比状態（以下、必要に応じてロー状態という）に移行す
る行程を示すものであり、コントローラ３５より低圧縮
比指令（以下、必要に応じて「ロー指令」という）が出
されると、油路２４がオイルポンプ２９による高圧状態
となるため、流体圧切替機構Ｃの切替子１７はスプリン
グ１６に抗して図２の状態となり、これによりコネクチ
ングロッド３が第２の傾斜位置（図１０の位置）にき
て、ロックピン７，貫通穴９，コンロッドピン１１が一
直線上になったとき、流体圧式シリンダ機構Ｂの後室１
４ｂが高圧になるので、コンロッドピン１１はやや押し
出されて、ロックピン７を後退させ、ピストンピン２と
偏心スリーブ５との結合状態を解除するとともに、コネ
クチングロッド３と偏心スリーブ５を固定して図１０の
状態となる。

【００４８】したがって、この状態でコネクチングロッ
ド３が更に振子運動を続けると、偏心スリーブ５がコネ
クチングロッド３と一緒に回り図１１に示す過渡状態を
経過して、コネクチングロッド３が第１の傾斜位置（図
１２の位置）に来ると、今度は流体圧式シリンダ機構Ｂ
の前室１４ａが高圧になるので、コンロッドピン１１は
貫通穴９から引き抜かれて後退するため、ロックピン６
がばね８の付勢によってコンロッドピン１１を押しなが
ら貫通穴９内に進入してくる。

【００４９】これにより、コネクチングロッド３と偏心
スリーブ５は固定が外れ、偏心スリーブ５とピストンピ
ン２とが固定されて、図１２に示すロー状態となる。す
ると、図１３，１４に示すようにコネクチングロッド３
は、コネクチングロッド３が振子運動しても、偏心スリ
ーブ５はピストンピン２の左側のロックピン６の位置で
固定された状態が維持されるもので、この左側のロック
ピン６との固定により低圧縮比状態での運転が継続して
行なわれるものである。

【００５０】なお、この場合における流体圧式シリンダ
機構Ｂの後室１４ｂおよび前室１４ａが高圧になる理由
は、ロー指令が出された状態では、流体圧切替機構Ｃの
切替子１７は図２に示す状態にあるので、油路１３から
油路１２への経路（１３−ｅ−ａ−１２）と、油路１
３′から油路１２′への経路（１３′−ｇ−ｃ−１
２′）との直立経路が形成されており、この経路形成状
態で、コネクチングロッド３が振子運動により右方向へ
振れ降下するときには、流体圧発生部Ｄの流体圧発生用
空間部２２内の質量体２３は慣性により上方に移動して
移動先側の流体圧室２２ｂに高圧を発生させるもので、
これは経路（１３−ｅ−ａ−１２）を経て流体圧式シリ
ンダ機構Ｂの後室１４ｂへ高圧をかけることになる。

【００５１】また、コネクチングロッド３が振子運動に
より左方向へ振れ上昇するときには、流体圧発生部Ｄの
流体圧発生用空間部２２内の質量体２３は慣性により下
方に移動して移動先側の流体圧室２２ａに高圧を発生さ
せるもので、これは経路（１３′−ｇ−ｃ−１２′）を
経て流体圧式シリンダ機構Ｂの前室１４ａへ高圧をかけ
ることになる。

【００５２】さらに、図１６，１７は、流体圧発生部Ｄ
をコネクチングロッド３の大端部３ｂとクランクピン４
との間に形成した例を示したもので、大端部３ｂの軸穴
内周面には円周方向に沿う２個の円弧状溝３６，３７が
左右ほぼ対称位置に設けられるとともに、クランクピン
４内には２個の円弧状溝３６と３７とに、それぞれ対向
し連通し得る油通路３８と油通路３９が外方向に開口し
て形成されている。

【００５３】そして、両円弧状溝３６，３７は、それぞ
れコネクチングロッド３内の油路１３′，１３を経て流
体圧切替機構Ｃに連通されている。また、クランクピン
４の油通路３８および油通路３９にかけられる高油圧
は、クランクピン４の回転に伴う遠心力にて外方向へ噴
き出される高油圧によってかけられるか、あるいは、別
に図示しない油圧源からクランクシャフト２５を通じて
供給される高油圧によってかけられるもので、後者の場
合には、供給油圧と遠心力油圧とが一緒になって一段と
高い油圧をかけることができるようになっている。

【００５４】さらに、流体圧切替機構Ｃに高圧縮比指令
または低圧縮比指令のための油圧を送る油路２４は、こ
れら円弧状溝３６，３７とは軸方向にずれた、別の全周
に亘る油通路４０にてクランクシャフト２５の油通路２
６を経由してスイッチングバルブ３１に連通されてい
る。したがって、このように構成された流体圧発生部Ｄ
は、油通路３８が一方側の円弧状溝３６と連通している
間、すなわち、油通路３８が図１６の点線状態の位置か
ら実線状態へと回転して行き円弧状溝３６と離れるまで
は、油路１３′を経由して流体圧切替機構Ｃおよび流体
圧式シリンダ機構Ｂに高油圧が供給され、これと同時
に、他方側の円弧状溝３７には油通路３９が連通され
て、流体圧切替機構Ｃおよび流体圧式シリンダ機構Ｂか
らの油圧を油路１３を経由して抜くようになっている。

【００５５】また、これと反対に、油通路３８が他方側
の円弧状溝３７と連通し、油通路３９が一方側の円弧状
溝３６と連通している間は、油路１３に高圧が送られ、
油路１３′から油圧を抜くようになっている。すなわ
ち、このような動作は、コネクチングロッド３の運動に
伴うクランクピン４の回転により、一方の円弧状溝３６
と他方の円弧状溝３７とへ、高油圧と低油圧とが交互に
かけられることによって行なわれるようになっている。

【００５６】さらに、流体圧切替機構Ｃへ高圧縮比指令
または低圧縮比指令を送る油路２４は、円弧状溝３６，
３７とは別の円周上にある油通路４０に接続されている
ので、上記動作とは関係なく別系統の動作を司るように
なっている。このような構成により、図１７に示すよう
に、高圧縮比指令時において、コネクチングロッド３が
左傾斜しつつ上昇するときには、油通路３８は一方の円
弧状溝３６につながれて、油路１３′に高圧を送り、他
方の円弧状溝３７は油通路３９につながれて油路１３を
低圧にして油通路３９より油圧を抜くように作動するも
ので、この時には、流体圧切替機構Ｃの切替子１７は右
方向へ移動されているため、油路１３′から油路１２を
経てコンロッドピン１１を押し出す方向に油圧がかけら
れる。

【００５７】そして、コネクチングロッド３が右傾斜し
つつ下降するときには、他方の円弧状溝３７を高圧と
し、一方の円弧状溝３６を低圧とするように作動するも
ので、この時には、油路１３から油路１２′を経てコン
ロッドピン１１を引き抜く方向に油圧がかけられる。ま
た、低圧縮比指令時において、コネクチングロッド３が
左傾斜しつつ上昇するときには、一方の円弧状溝３６に
高圧がかかり、他方の円弧状溝３７に低圧がかかるのは
同じであるが、この時には、流体圧切替機構Ｃの切替子
１７は左方向へ移動されているため、油路１３′から油
路１２′を経てコンロッドピン１１を引き抜く方向に油
圧がかけられる。

【００５８】そして、コネクチングロッド３が右傾斜し
つつ下降するときには、他方の円弧状溝３７を高圧と
し、一方の円弧状溝３６を低圧とするように作動するも
ので、この時には、油路１３から油路１２を経てコンロ
ッドピン１１を押し出す方向に油圧がかけられる。な
お、このようにして、油路１３′または油路１３よりの
高油圧が流体圧切替機構Ｃを経て、流体圧式シリンダ機
構Ｂのコンロッドピン１１を前進または後退させる動作
は、質量体２３による実施例によるものと同じである。

【００５９】さらに、図１８は２個のロックピン６，７
を付勢するばね構造としての他の例を示したもので、２
個のばね８，８を用いる代わりに、１個の共通ばね８ａ
の両脚片で互いに反発し合うようにして２個のロックピ
ン６と７を付勢しているものである。上述のように本発
明によるエンジンの可変圧縮比装置は、コネクチングロ
ッド３の運動に伴う傾き角の変化により圧縮比の可変量
が決められるとともに、コネクチングロッド３の振子運
動に伴って小端部の偏心スリーブ５が強制的に回転され
ることにより偏心スリーブ５の偏心量が決められるよう
になっているため、従来のように慣性力とか燃焼圧によ
らずして、圧縮比の切り替えが確実に行なわれるもので
ある。

【００６０】また、高圧縮比指令または低圧縮比指令と
同時に流体圧切替機構の切り替えによりコネクチングロ
ッドピン１１の押し出し，引き抜き操作を自動的に切り
替え、しかも、この操作に高圧をかけるようにしている
ので、コネクチングロッドピン１１の動作が確実に行な
われるものである。また、コネクチングロッドピン１１
の押し出し，引き抜き操作のための高圧の発生を、コネ
クチングロッド３の運動に伴う慣性力を利用して行なわ
せ、押出方向，引抜方向の交互へかかるようにしている
ので、確実な動作を行なわせるのに有効である。

【００６１】さらに、コネクチングロッドピンの押し出
し，引き抜き操作のための高圧の発生を、コネクチング
ロッド大端部３ｂの運動に伴うクランクピン４の回転に
より、高油圧と低油圧を交互に供給して行なわせ、コネ
クチングロッドピン１１を押出方向，引抜方向の交互へ
かかるようにしているので、確実な動作を行なわせるの
に有効である。

【００６２】また、コネクチングロッドピン１１および
ロックピン６，７は、貫通穴９よりも少し短いスリーブ
ピン１０を介してロックピン６，７およびコネクチング
ロッドピン１１を押すようにしているので、各ピンは小
さいストロークでよく相手側のピンへ移動を伝えるとと
もに、各ピン間の係合離脱動作を確実に行なわすことが
できる。

【００６３】

【発明の効果】以上詳述したように、請求項１による本
発明のエンジンの可変圧縮比装置によれば、コネクチン
グロッドの小端部とピストンピンとの間に回転可能に偏
心スリーブが介装され、該コネクチングロッドと該偏心
スリーブと該ピストンピンとを所定位置で固定すること
により、燃焼室内の圧縮比を可変しうるようにしたエン
ジンの可変圧縮比装置において、該ピストンピンの下面
側同一円周上に、垂直中心線より左右へ所要の開きをも
つ２個のロックピンが半径方向に付勢されて外向きに内
装され、該ピストンピンの外側からは該コネクチングロ
ッドの振子運動により回転される該偏心スリーブが嵌挿
され、且つ、該偏心スリーブには、該偏心スリーブの回
転により該２個のロックピンと個別に対向しうる１個の
貫通穴が設けられ、該偏心スリーブの外側からは該コネ
クチングロッドの小端部が回転自在に嵌挿され、且つ、
該コネクチングロッドの該小端部には、該ピストンピン
の下側面と対向し、該コネクチングロッドが第１の傾斜
位置に在るときに該偏心スリーブをはさんで一方の該ロ
ックピンと対向し、また、該コネクチングロッドが第１
の傾斜位置と該垂直中心線をはさんだ第２の傾斜位置に
在るときに該偏心スリーブをはさんで他方の該ロックピ
ンと対向するコネクチングロッドピンが設けられて、高
圧縮指令時には、該コネクチングロッドが第１の傾斜位
置にあるときに整合する該貫通穴へコネクチングロッド
ピンを押し出し、該コネクチングロッドが第２の傾斜位
置にあるときに該コネクチングロッドピンを引き抜くと
ともに、低圧縮指令時には、該コネクチングロッドが第
２の傾斜位置にあるときに整合する該貫通穴へ該コネク
チングロッドピンを押し出し、該コネクチングロッドが
第１の傾斜位置にあるときに該コネクチングロッドピン
を引き抜くように、該コネクチングロッドピンを駆動す
るコネクチングロッドピン駆動機構が設けられているの
で、コネクチングロッドの傾き角の変化で圧縮比の可変
量が決まり、また、コネクチングロッドの振子運動によ
る強制的回転で偏心スリーブの偏心量が決まり、圧縮比
の切り替えが確実に行なわれるという利点がある。

【００６４】また、請求項２による本発明のエンジンの
可変圧縮比装置によれば、該コネクチングロッドピン駆
動機構が、該コネクチングロッドに埋設されるととも
に、該コネクチングロッドピン駆動機構が、該コネクチ
ングロッドピンに付設されたピストン部と該ピストン部
で仕切られた２つの流体室とを有する流体圧式シリンダ
機構と、該流体圧式シリンダ機構の両流体室への流体圧
の状態を高圧状態または低圧状態に切り替える流体圧切
替機構と、該流体圧切替機構より引き出した閉回路中
に、高圧の流体と低圧の流体とを発生する流体圧発生部
とをそなえて構成されているので、圧縮比の切替動作が
コネクチングロッドピン駆動機構を構成する各機構によ
り自動的且つ確実に行なわれるという利点がある。

【００６５】また、請求項３による本発明のエンジンの
可変圧縮比装置によれば、該流体圧発生部が、該コネク
チングロッドの運動に伴って高圧の流体と低圧の流体と
を発生する流体発生部として構成されているので、コネ
クチングロッドピンの可動を高圧にて確実に行なわし得
る利点がある。また、請求項４による本発明のエンジン
の可変圧縮比装置によれば、該流体圧発生部が、該コネ
クチングロッドの軸方向に沿い配設された流体圧発生用
空間部と、該空間部内に浮動状態で嵌挿された質量体と
をそなえて構成され、且つ、該空間部内に該質量体を浮
動状態で嵌挿することにより、該空間部内において、該
質量体の両端部に対向する一対の流体圧室が形成され
て、該コネクチングロッドの可動に伴う該質量体の慣性
力により、該質量体の移動先に位置する流体圧室に高圧
を発生させるとともに、該質量体の移動先とは反対側に
位置する流体圧室に低圧を発生させるように構成されて
いるので、コネクチングロッドピンにかける高圧を自動
的且つ交互に発生し得る利点がある。

【００６６】また、請求項５による本発明のエンジンの
可変圧縮比装置によれば、該流体圧発生部が、該コネク
チングロッドの大端部とクランクピンとの間に設けら
れ、それぞれが該流体圧切替機構と連通する左右一対の
円弧状溝と、該クランクピンの内部から外方向に向けて
設けられ、該一対の円弧状溝と相互に対向し連通し得る
一対の油通路とをそなえて構成され、該クランクピンの
回転により、一方側の該油通路からの高流体圧と他方側
の該油通路からの低流体圧が、一方側の円弧状溝と他方
側の該通路へ交互に発生させるように構成されているの
で、コネクチングロッドピンにかける高圧をクランクピ
ンの回転運動に伴いて強制的にかけ、コネクチングロッ
ドピンの自動的且つ交互に提供し得る利点がある。

【００６７】さらに、請求項６による本発明のエンジン
の可変圧縮比装置によれば、該偏心スリーブの該貫通穴
内には、該貫通穴の長さより少し短い長さのスリーブピ
ンが設けられ、該ロックピンと該コネクチングロッドピ
ンが、該スリーブピンを介して対向しているので、ロッ
クピンおよびコネクチングロッドピンは、共に少ない移
動量で相手のピンへ移動を伝達できる利点がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明によるエンジンの可変圧縮比装置の一実
施例を示すコネクチングロッド部分の縦断面図である。

【図２】本装置の流体圧切替機構の拡大断面図である。

【図３】本装置の全体構成図である。

【図４】本装置の油圧供給回路図である。

【図５】高圧縮比指令が出されたときの作動状態を示す
小端部断面図である。

【図６】図５の状態から高圧縮状態へ移行する過渡状態
を示す小端部断面図である。

【図７】高圧縮比完了状態を示す小端部断面図である。

【図８】高圧縮比固定状態を示す小端部断面図である。

【図９】高圧縮比固定状態を示す小端部断面図である。

【図１０】低圧縮比指令が出されたときの作動状態を示
す小端部断面図である。

【図１１】図１０の状態から低圧縮状態へ移行する過渡
状態を示す小端部断面図である。

【図１２】低圧縮比完了状態を示す小端部断面図であ
る。

【図１３】低圧縮比固定状態を示す小端部断面図であ
る。

【図１４】低圧縮比固定状態を示す小端部断面図であ
る。

【図１５】エンジンの高圧縮比域と低圧縮比域とを示す
高低圧縮比領域図である。

【図１６】流体圧発生部の他の例を示す構成図である。

【図１７】流体圧発生部の他の例による作動説明図であ
る。

【図１８】ロックピン付勢構造の他の例を示す概略図で
ある。

【図１９】従来例によるコネクチングロッドの大端部に
偏心スリーブを設けた全体構成図である。

【符号の説明】

１ピストン２ピストンピン３コネクチングロッド３ａ小端部３ｂ大端部４クランクピン５偏心スリーブ６，７ロックピン８ばね８ａ共通ばね９貫通穴１０スリーブピン１１コネクチングロッドピン（コンロッドピン）１１ａピストン部１２，１２′，１３，１３′ 油路１４流体室１４ａ前室１４ｂ後室１５切替室１６スプリング１７切替子１８，２０直立通路１９，２１傾斜通路２２流体圧発生用空間部２２ａ，２２ｂ流体圧室２３質量体２４油路２５クランクシャフト２６，２７，３８，３９，４０油通路２８リザーバ２９オイルポンプ３０オイルフィルタ３１スイッチングバルブ３２油供給路３２′ 油戻し路３３エンジン負荷センサ３４エンジン回転数センサ３５コントローラ３６，３７円弧状溝ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ，ｇ，ｈ横溝ｖ垂直中心線Ａコネクチングロッドピン駆動機構Ｂ流体圧式シリンダ機構Ｃ流体圧切替機構Ｄ流体圧発生部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】コネクチングロッドの小端部とピストン
ピンとの間に回転可能に偏心スリーブが介装され、該偏
心スリーブと該ピストンピンとを所定位置で固定するこ
とにより、燃焼室内の圧縮比を可変しうるようにしたエ
ンジンの可変圧縮比装置において、該ピストンピンの下面側同一円周上に、垂直中心線より
左右へ所要の開きをもつ２個のロックピンが半径方向に
付勢されて外向きに内装され、該ピストンピンの外側からは該コネクチングロッドの振
子運動により回転される該偏心スリーブが嵌挿され、且つ、該偏心スリーブには、該偏心スリーブの回転によ
り該２個のロックピンと個別に対向しうる１個の貫通穴
が設けられ、該偏心スリーブの外側からは該コネクチングロッドの小
端部が回転自在に嵌挿され、且つ、該コネクチングロッドの該小端部には、該ピスト
ンピンの下側面と対向し、該コネクチングロッドが第１
の傾斜位置に在るときに該偏心スリーブをはさんで一方
の該ロックピンと対向し、また、該コネクチングロッド
が第１の傾斜位置と該垂直中心線をはさんだ第２の傾斜
位置に在るときに該偏心スリーブをはさんで他方の該ロ
ックピンと対向するコネクチングロッドピンが設けられ
て、高圧縮指令時には、該コネクチングロッドが第１の傾斜
位置にあるときに整合する該貫通穴へコネクチングロッ
ドピンを押し出し、該コネクチングロッドが第２の傾斜
位置にあるときに該コネクチングロッドピンを引き抜く
とともに、低圧縮指令時には、該コネクチングロッドが
第２の傾斜位置にあるときに整合する該貫通穴へ該コネ
クチングロッドピンを押し出し、該コネクチングロッド
が第１の傾斜位置にあるときに該コネクチングロッドピ
ンを引き抜くように、該コネクチングロッドピンを駆動
するコネクチングロッドピン駆動機構が設けられたこと
を特徴とする、エンジンの可変圧縮比装置。
【請求項２】該コネクチングロッドピン駆動機構が、
該コネクチングロッドに埋設されるとともに、該コネク
チングロッドピン駆動機構が、該コネクチングロッドピ
ンに付設されたピストン部と該ピストン部で仕切られた
２つの流体室とを有する流体圧式シリンダ機構と、該流
体圧式シリンダ機構の両流体室への流体圧の状態を高圧
状態または低圧状態に切り替える流体圧切替機構と、該
流体圧切替機構より引き出した閉回路中に、高圧の流体
と低圧の流体とを発生する流体圧発生部とをそなえて構
成されたことを特徴とする、請求項１記載のエンジンの
可変圧縮比装置。
【請求項３】該流体圧発生部が、該コネクチングロッ
ドの運動に伴って高圧の流体と低圧の流体とを発生する
流体発生部として構成されたことを特徴とする、請求項
２記載のエンジンの可変圧縮比装置。
【請求項４】該流体圧発生部が、該コネクチングロッ
ドの軸方向に沿い配設された流体圧発生用空間部と、該
空間部内に浮動状態で嵌挿された質量体とをそなえて構
成され、且つ、該空間部内に該質量体を浮動状態で嵌挿
することにより、該空間部内において、該質量体の両端
部に対向する一対の流体圧室が形成されて、該コネクチ
ングロッドの可動に伴う該質量体の慣性力により、該質
量体の移動先に位置する流体圧室に高圧を発生させると
ともに、該質量体の移動先とは反対側に位置する流体圧
室に低圧を発生させるように構成されていることを特徴
とする、請求項３記載のエンジンの可変圧縮比装置。
【請求項５】該流体圧発生部が、該コネクチングロッ
ドの大端部とクランクピンとの間に設けられ、それぞれ
が該流体圧切替機構と連通する左右一対の円弧状溝と、
該クランクピンの内部から外方向に向けて設けられ、該
一対の円弧状溝と相互に対向し連通し得る一対の油通路
とをそなえて構成され、該クランクピンの回転により、
一方側の該油通路からの高流体圧と他方側の該油通路か
らの低流体圧が、一方側の円弧状溝と他方側の該通路へ
交互に発生させるように構成されたことを特徴とする、
請求項３記載のエンジンの可変圧縮比装置。
【請求項６】該偏心スリーブの該貫通穴内には、該貫
通穴の長さより少し短いスリーブピンが設けられ、該ロ
ックピンと該コネクチングロッドピンが、該スリーブピ
ンを介して対向していることを特徴とする、請求項１記
載のエンジンの可変圧縮比装置。