JPH0593243A - 炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食性にすぐれたラインパイプ用鋼 - Google Patents
炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食性にすぐれたラインパイプ用鋼Info
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- JPH0593243A JPH0593243A JP3187007A JP18700791A JPH0593243A JP H0593243 A JPH0593243 A JP H0593243A JP 3187007 A JP3187007 A JP 3187007A JP 18700791 A JP18700791 A JP 18700791A JP H0593243 A JPH0593243 A JP H0593243A
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- hydrogen sulfide
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 必須成分として特定含有率のＣ、Ｓｉ、Ｍ
ｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｌ およびＣａと、
選択成分としてのＴｉ、Ｎｂ、ＶおよびＭｏの１種また
は２種以上を含有しまたは含有せず、かつＣｕ／Ｎｉ、
Ｐｃｍ（％）およびＡＣＲ値を特定した炭酸ガスおよび
硫化水素ガスに対する耐食性にすぐれたラインパイプ用
鋼。 【効果】 本発明にかかる鋼は、溶接性を損なうことな
く、炭酸ガスと硫化水素ガスが同時に混在する環境下で
も良好な耐食性を有する。
ｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｌ およびＣａと、
選択成分としてのＴｉ、Ｎｂ、ＶおよびＭｏの１種また
は２種以上を含有しまたは含有せず、かつＣｕ／Ｎｉ、
Ｐｃｍ（％）およびＡＣＲ値を特定した炭酸ガスおよび
硫化水素ガスに対する耐食性にすぐれたラインパイプ用
鋼。 【効果】 本発明にかかる鋼は、溶接性を損なうことな
く、炭酸ガスと硫化水素ガスが同時に混在する環境下で
も良好な耐食性を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭酸ガスや硫化水素ガ
スに対する耐食性がすぐれ、同時に円周溶接性にすぐれ
たラインパイプ用鋼に関する。
スに対する耐食性がすぐれ、同時に円周溶接性にすぐれ
たラインパイプ用鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭酸ガスや硫化水素ガスを含有する天然
ガスや石油の輸送に用いられる鋼管の腐食は、前者につ
いては全面腐食および溶接部での局部腐食が問題にな
り、後者については硫化水素ガスに起因する水素誘起割
れ（Hydrogen Induced Cracking；以下ＨＩＣと略す）
と呼ばれる割れが問題になっている。これらの問題に対
する対策として炭酸ガス腐食に対しては、特公昭５９−
１９１７９号公報、特公昭６１−１６４１８号公報、特
開昭５７−５８４８号公報および特開昭５８−１３３３
４８号公報に開示されているように、Ｃｒをそれぞれ
１．０〜３．０％、０．５〜５．０％および１．０〜
５．０％含有させる方法、あるいはインヒビタ−の注入
と露点管理というランニングコストの高い方法がとられ
ている。また、少量のＣｕかＮｉを添加する方法もあ
る。
ガスや石油の輸送に用いられる鋼管の腐食は、前者につ
いては全面腐食および溶接部での局部腐食が問題にな
り、後者については硫化水素ガスに起因する水素誘起割
れ（Hydrogen Induced Cracking；以下ＨＩＣと略す）
と呼ばれる割れが問題になっている。これらの問題に対
する対策として炭酸ガス腐食に対しては、特公昭５９−
１９１７９号公報、特公昭６１−１６４１８号公報、特
開昭５７−５８４８号公報および特開昭５８−１３３３
４８号公報に開示されているように、Ｃｒをそれぞれ
１．０〜３．０％、０．５〜５．０％および１．０〜
５．０％含有させる方法、あるいはインヒビタ−の注入
と露点管理というランニングコストの高い方法がとられ
ている。また、少量のＣｕかＮｉを添加する方法もあ
る。
【０００３】他方硫化水素ガスによるＨＩＣ対策として
は、特公昭６０−３５９８２号公報、特公昭６１−５５
５７０号公報、特公平１−２１８４９号公報、特開昭６
２−２１１３２６号公報および特開昭６３−１３７１４
０号公報に開示されているように、基本添加元素として
Ｃｕが含有されており、さらに必要に応じてＮｉおよび
Ｃｒを含有することが示されている。
は、特公昭６０−３５９８２号公報、特公昭６１−５５
５７０号公報、特公平１−２１８４９号公報、特開昭６
２−２１１３２６号公報および特開昭６３−１３７１４
０号公報に開示されているように、基本添加元素として
Ｃｕが含有されており、さらに必要に応じてＮｉおよび
Ｃｒを含有することが示されている。
【０００４】しかし、パイプラインの実際の使用環境
は、炭酸ガスと硫化水素ガスが混在する場合が多い。し
かも両者が大量に含まれる場合もあり、さらに場所によ
っては環境ガス組成が経時的に少しづつ変化して、稼働
当初は炭酸ガス環境であってもその後次第に硫化水素ガ
スが混入するようになる場合も多い。このような環境で
使用すると、従来の炭酸ガスを対象にした鋼では耐ＨＩ
Ｃ性が不十分であり、また硫化水素ガスを対象にした鋼
では全面腐食および溶接部での耐局部腐食性に難点があ
った。以上のように、従来から硫化水素ガス腐食を対象
にした鋼、あるいは炭酸ガス腐食を対象にした鋼は使用
されているが、硫化水素ガスおよび炭酸ガスの両者に対
して満足すべき耐食性を有し、なおかつ、良好な溶接性
をそなえた鋼は未だ開発されていなかった。
は、炭酸ガスと硫化水素ガスが混在する場合が多い。し
かも両者が大量に含まれる場合もあり、さらに場所によ
っては環境ガス組成が経時的に少しづつ変化して、稼働
当初は炭酸ガス環境であってもその後次第に硫化水素ガ
スが混入するようになる場合も多い。このような環境で
使用すると、従来の炭酸ガスを対象にした鋼では耐ＨＩ
Ｃ性が不十分であり、また硫化水素ガスを対象にした鋼
では全面腐食および溶接部での耐局部腐食性に難点があ
った。以上のように、従来から硫化水素ガス腐食を対象
にした鋼、あるいは炭酸ガス腐食を対象にした鋼は使用
されているが、硫化水素ガスおよび炭酸ガスの両者に対
して満足すべき耐食性を有し、なおかつ、良好な溶接性
をそなえた鋼は未だ開発されていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ラインパイ
プの基本特性として具備すべき溶接性を損なうことな
く、炭酸ガスと硫化水素ガスが混在する環境でも良好な
耐食性を有するラインパイプ用鋼を提供するためになさ
れたものである。
プの基本特性として具備すべき溶接性を損なうことな
く、炭酸ガスと硫化水素ガスが混在する環境でも良好な
耐食性を有するラインパイプ用鋼を提供するためになさ
れたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃ：０．０４
〜０．１０％、Ｓｉ：０．１５〜０．５０％、Ｍｎ：
０．８０〜１．５０％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．０
０５％、Ｃｒ：０．３０〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５
〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜０．２５％、Ａｌ：
０．００５〜０．０５０％、Ｃａ：０．００２０〜０．
００６０％、かつＣｕ／Ｎｉ＝０．８〜３．０で、次式
で表されるＡＣＲ値が１．０〜３．０であり、さらに次
式で表されるＰｃｍ（％）が０．１９％以下であること
を特徴とする炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食
性にすぐれたラインパイプ用鋼であり ＡＣＲ＝（％）Ｃａ* ／１．２５（％）Ｓ， ただし （％）Ｃａ* ＝（％）Ｃａ−〔１３０（％）Ｃａ＋０．１８〕×（％）Ｏ， Ｐｃｍ（％）＝（％）Ｃ＋（％）Ｓｉ／３０＋（％）Ｍｎ／２０＋（％）Ｃｕ ／２０＋（％）Ｎｉ／６０＋（％）Ｃｒ／２０ であり、また
〜０．１０％、Ｓｉ：０．１５〜０．５０％、Ｍｎ：
０．８０〜１．５０％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．０
０５％、Ｃｒ：０．３０〜１．５０％、Ｎｉ：０．０５
〜０．２０％、Ｃｕ：０．０５〜０．２５％、Ａｌ：
０．００５〜０．０５０％、Ｃａ：０．００２０〜０．
００６０％、かつＣｕ／Ｎｉ＝０．８〜３．０で、次式
で表されるＡＣＲ値が１．０〜３．０であり、さらに次
式で表されるＰｃｍ（％）が０．１９％以下であること
を特徴とする炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食
性にすぐれたラインパイプ用鋼であり ＡＣＲ＝（％）Ｃａ* ／１．２５（％）Ｓ， ただし （％）Ｃａ* ＝（％）Ｃａ−〔１３０（％）Ｃａ＋０．１８〕×（％）Ｏ， Ｐｃｍ（％）＝（％）Ｃ＋（％）Ｓｉ／３０＋（％）Ｍｎ／２０＋（％）Ｃｕ ／２０＋（％）Ｎｉ／６０＋（％）Ｃｒ／２０ であり、また
【０００７】Ｃ：０．０４〜０．１０％、Ｓｉ：０．１
５〜０．５０％、Ｍｎ：０．８０〜１．５０％、Ｐ≦
０．０１５％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｒ：０．３０〜
１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．２０％、Ｃｕ：０．
０５〜０．２５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、
Ｃａ：０．００２０〜０．００６０％、かつＣｕ／Ｎｉ
＝０．８〜３．０で、次式で表されるＡＣＲ値が１．０
〜３．０であり、さらにＴｉ：０．０１０〜０．０３０
％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０５０％、Ｖ：０．０１０
〜０．０５０％、およびＭｏ：０．０５〜０．１５％の
うちの１種または２種以上を含有し、さらに次式で表さ
れるＰｃｍ（％）が０．１９％以下であることを特徴と
する炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食性にすぐ
れたラインパイプ用鋼である。 ＡＣＲ＝（％）Ｃａ* ／１．２５（％）Ｓ 但し （％）Ｃａ* ＝（％）Ｃａ−〔１３０（％）Ｃａ＋０．１８〕×（％）Ｏ Ｐｃｍ（％）＝（％）Ｃ＋（％）Ｓｉ／３０＋（％）Ｍｎ／２０＋（％）Ｃｕ／ ２０＋（％）Ｎｉ／６０＋（％）Ｃｒ／２０＋（％）Ｖ／１０＋（％）Ｍｏ／１ ５ ここで、％はすべて重量％を示すものとする。
５〜０．５０％、Ｍｎ：０．８０〜１．５０％、Ｐ≦
０．０１５％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｒ：０．３０〜
１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．２０％、Ｃｕ：０．
０５〜０．２５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、
Ｃａ：０．００２０〜０．００６０％、かつＣｕ／Ｎｉ
＝０．８〜３．０で、次式で表されるＡＣＲ値が１．０
〜３．０であり、さらにＴｉ：０．０１０〜０．０３０
％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０５０％、Ｖ：０．０１０
〜０．０５０％、およびＭｏ：０．０５〜０．１５％の
うちの１種または２種以上を含有し、さらに次式で表さ
れるＰｃｍ（％）が０．１９％以下であることを特徴と
する炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食性にすぐ
れたラインパイプ用鋼である。 ＡＣＲ＝（％）Ｃａ* ／１．２５（％）Ｓ 但し （％）Ｃａ* ＝（％）Ｃａ−〔１３０（％）Ｃａ＋０．１８〕×（％）Ｏ Ｐｃｍ（％）＝（％）Ｃ＋（％）Ｓｉ／３０＋（％）Ｍｎ／２０＋（％）Ｃｕ／ ２０＋（％）Ｎｉ／６０＋（％）Ｃｒ／２０＋（％）Ｖ／１０＋（％）Ｍｏ／１ ５ ここで、％はすべて重量％を示すものとする。
【０００８】
【作用】本発明は、Ｃｒ、Ｃｕ、ＮｉおよびＣａ、さら
にはＴｉ、Ｎｂ、ＶおよびＭｏ等のバランスのとれた添
加量と、溶接時の最高硬さを反映するＰｃｍ（％）との
適切なバランスを主眼とするラインパイプ用鋼である。
以下、化学組成および各特性値の限定理由についてのべ
る。
にはＴｉ、Ｎｂ、ＶおよびＭｏ等のバランスのとれた添
加量と、溶接時の最高硬さを反映するＰｃｍ（％）との
適切なバランスを主眼とするラインパイプ用鋼である。
以下、化学組成および各特性値の限定理由についてのべ
る。
【０００９】Ｃ：０．０４％未満では必要な強度をえる
ために他の元素をＰｃｍ（％）が０．１９％をこえる範
囲で添加する必要があり、良好な溶接性を確保できな
い。また、Ｃが０．１０％をこえると本発明ではＣｒお
よびＣｕの添加を特徴としているため、Ｐｃｍ（％）の
調整が困難となる。したがってＣは０．０４〜０．１０
％の範囲に限定する。 Ｓｉ：Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤として必要であるが、
０．１５％未満ではＡｌを多く添加する必要があり、さ
らに靱性の劣化をきたすことがあり、一方０．５０％を
こえても同様に靱性の劣化をきたす。したがってＳｉは
０．１５〜０．５０％の範囲に限定する。 Ｍｎ：Ｍｎは鋼に強度をあたえる有効な元素であるが、
０．８０％未満では他の元素の添加量が多くなりすぎ、
溶接性が劣化する。また、１．５％をこえると低温変態
生成物が多くなり、ＨＩＣ感受性が著しく増加する。し
たがってＭｎは０．８０〜１．５０％の範囲に限定す
る。
ために他の元素をＰｃｍ（％）が０．１９％をこえる範
囲で添加する必要があり、良好な溶接性を確保できな
い。また、Ｃが０．１０％をこえると本発明ではＣｒお
よびＣｕの添加を特徴としているため、Ｐｃｍ（％）の
調整が困難となる。したがってＣは０．０４〜０．１０
％の範囲に限定する。 Ｓｉ：Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤として必要であるが、
０．１５％未満ではＡｌを多く添加する必要があり、さ
らに靱性の劣化をきたすことがあり、一方０．５０％を
こえても同様に靱性の劣化をきたす。したがってＳｉは
０．１５〜０．５０％の範囲に限定する。 Ｍｎ：Ｍｎは鋼に強度をあたえる有効な元素であるが、
０．８０％未満では他の元素の添加量が多くなりすぎ、
溶接性が劣化する。また、１．５％をこえると低温変態
生成物が多くなり、ＨＩＣ感受性が著しく増加する。し
たがってＭｎは０．８０〜１．５０％の範囲に限定す
る。
【００１０】ＰおよびＳ：Ｐは偏析を通じて、またＳは
非金属介在物を通じて耐ＨＩＣ性および耐ＳＳＣＣ性を
劣化させる。したがってＰ≦０．０１５％、Ｓ≦０．０
０５％に限定する。 Ｃｒ：炭酸ガス耐食性改善のため添加するが、０．３０
％未満ではその効果が実質的になく、１．５０％をこえ
ると炭酸ガス耐食性の改善が飽和するだけでなく、溶接
性が劣化する。したがってＣｒは０．３０〜１．５０％
の範囲に限定する。 Ｃｕ：耐ＨＩＣ性の改善のために添加するが、０．０５
％未満ではその効果が実質的にない。またＣｕはＣｒの
炭酸ガス耐食性の改善を阻害するため、０．２５％以下
とした。したがってＣｕは０．０５〜０．２５％の範囲
に限定する。 Ｎｉ：ＮｉはＣｒおよびＣｕほどではないが炭酸ガス耐
食性および耐ＨＩＣ性の改善に関して有効であり、かつ
Ｃｕ添加による熱間加工性の劣化を防止し、さらには低
温靱性の改善にも有効である。０．０５％未満では効果
がなく、０．２０％をこえても効果は飽和し、逆にコス
ト高の原因となる。したがってＮｉは０．０５〜０．２
０％の範囲に限定する。なお、Ｃｕ／Ｎｉ＝０．８〜
３．０の範囲に限定したのはコスト高になることなくＮ
ｉの効果を発揮させるためである。
非金属介在物を通じて耐ＨＩＣ性および耐ＳＳＣＣ性を
劣化させる。したがってＰ≦０．０１５％、Ｓ≦０．０
０５％に限定する。 Ｃｒ：炭酸ガス耐食性改善のため添加するが、０．３０
％未満ではその効果が実質的になく、１．５０％をこえ
ると炭酸ガス耐食性の改善が飽和するだけでなく、溶接
性が劣化する。したがってＣｒは０．３０〜１．５０％
の範囲に限定する。 Ｃｕ：耐ＨＩＣ性の改善のために添加するが、０．０５
％未満ではその効果が実質的にない。またＣｕはＣｒの
炭酸ガス耐食性の改善を阻害するため、０．２５％以下
とした。したがってＣｕは０．０５〜０．２５％の範囲
に限定する。 Ｎｉ：ＮｉはＣｒおよびＣｕほどではないが炭酸ガス耐
食性および耐ＨＩＣ性の改善に関して有効であり、かつ
Ｃｕ添加による熱間加工性の劣化を防止し、さらには低
温靱性の改善にも有効である。０．０５％未満では効果
がなく、０．２０％をこえても効果は飽和し、逆にコス
ト高の原因となる。したがってＮｉは０．０５〜０．２
０％の範囲に限定する。なお、Ｃｕ／Ｎｉ＝０．８〜
３．０の範囲に限定したのはコスト高になることなくＮ
ｉの効果を発揮させるためである。
【００１１】Ａｌ：Ａｌは脱酸のため０．００５％以上
添加するが、０．０５０％をこえると清浄度を損なう。
したがってＡｌは０．００５〜０．０５０％の範囲に限
定する。 Ｃａ：厳しい環境下で使用されるパイプラインの耐ＨＩ
Ｃ性の改善にはＣｕ添加だけでは不十分で、Ｃａ添加に
より硫黄（Ｓ）系介在物の形状制御をおこなうが、その
効果を得るためには０．００２０％以上の添加が必要で
あり、他方、０．００６０％以上の添加は逆に耐ＨＩＣ
性が劣化する。したがってＣａは０．００２０〜０．０
０６０％の範囲に限定する。また、Ｃａが適正範囲にあ
ってもＳとの関連において適正添加量が存在し、その適
正添加量は次式で示されるＡＣＲ値が１．０〜３．０の
範囲である。 ＡＣＲ＝（％）Ｃａ* ／１．２５（％）Ｓ ただし （％）Ｃａ* ＝（％）Ｃａ−〔１３０（％）Ｃａ＋０．１８〕×（％）Ｏ。 ここで用いているＡＣＲ値は、添加されたＣａがＳと有
効に結合する割合を示しており、ＡＣＲ＝１．０は化学
量論的にＳの全部を固定していることを示している。Ａ
ＣＲ値が高くなればＣａによる形状制御の信頼性は向上
するが、３．０をこえると、ＣａＯ系の介在物が多くな
り、かえって耐ＨＩＣ性や耐ＳＳＣＣ性が劣化する。し
たがってＡＣＲ値は１．０〜３．０の範囲に限定する。
添加するが、０．０５０％をこえると清浄度を損なう。
したがってＡｌは０．００５〜０．０５０％の範囲に限
定する。 Ｃａ：厳しい環境下で使用されるパイプラインの耐ＨＩ
Ｃ性の改善にはＣｕ添加だけでは不十分で、Ｃａ添加に
より硫黄（Ｓ）系介在物の形状制御をおこなうが、その
効果を得るためには０．００２０％以上の添加が必要で
あり、他方、０．００６０％以上の添加は逆に耐ＨＩＣ
性が劣化する。したがってＣａは０．００２０〜０．０
０６０％の範囲に限定する。また、Ｃａが適正範囲にあ
ってもＳとの関連において適正添加量が存在し、その適
正添加量は次式で示されるＡＣＲ値が１．０〜３．０の
範囲である。 ＡＣＲ＝（％）Ｃａ* ／１．２５（％）Ｓ ただし （％）Ｃａ* ＝（％）Ｃａ−〔１３０（％）Ｃａ＋０．１８〕×（％）Ｏ。 ここで用いているＡＣＲ値は、添加されたＣａがＳと有
効に結合する割合を示しており、ＡＣＲ＝１．０は化学
量論的にＳの全部を固定していることを示している。Ａ
ＣＲ値が高くなればＣａによる形状制御の信頼性は向上
するが、３．０をこえると、ＣａＯ系の介在物が多くな
り、かえって耐ＨＩＣ性や耐ＳＳＣＣ性が劣化する。し
たがってＡＣＲ値は１．０〜３．０の範囲に限定する。
【００１２】Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＭｏは、ＨＩＣ感受
性を高める偏析を助長することなく鋼の強度および靱性
を向上させる効果を有しているため、Ｔｉ：０．０１０
〜０．０５０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０５０％、
Ｖ：０．０１０〜０．０５０％、Ｍｏ：０．０５〜０．
１５の範囲で添加された１種または２種以上を要求に応
じて添加するが、その含有量がそれぞれの下限値未満で
はその効果が顕著にあらわれない。他方、上限値を越え
ると、効果が飽和するようになり、コスト的に不利にな
るだけでなく、ＶやＭｏはＰｃｍ値をいたずらに上昇さ
せる結果となる。したがって、Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＭ
ｏは前述の範囲に限定する。Ｐｃｍ（％）が０．１９％
をこえると、溶接金属中拡散性水素量の多いセルロ−ズ
系被覆ア−ク溶接棒での溶接のさい、熱影響部最高硬さ
（ヴィッカ−ス硬さ、荷重＝１０ｋｇ）が２８０をこえ
ることがあり、溶接水素割れやＨＩＣ感受性が増加す
る。したがってＰｃｍ（％）は０．１９％以下に限定す
る。化学組成に対して以上のような限定を付すことによ
って、炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食性を同
時に満足する、すぐれたラインパイプ用鋼をえることが
できる。
性を高める偏析を助長することなく鋼の強度および靱性
を向上させる効果を有しているため、Ｔｉ：０．０１０
〜０．０５０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０５０％、
Ｖ：０．０１０〜０．０５０％、Ｍｏ：０．０５〜０．
１５の範囲で添加された１種または２種以上を要求に応
じて添加するが、その含有量がそれぞれの下限値未満で
はその効果が顕著にあらわれない。他方、上限値を越え
ると、効果が飽和するようになり、コスト的に不利にな
るだけでなく、ＶやＭｏはＰｃｍ値をいたずらに上昇さ
せる結果となる。したがって、Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＭ
ｏは前述の範囲に限定する。Ｐｃｍ（％）が０．１９％
をこえると、溶接金属中拡散性水素量の多いセルロ−ズ
系被覆ア−ク溶接棒での溶接のさい、熱影響部最高硬さ
（ヴィッカ−ス硬さ、荷重＝１０ｋｇ）が２８０をこえ
ることがあり、溶接水素割れやＨＩＣ感受性が増加す
る。したがってＰｃｍ（％）は０．１９％以下に限定す
る。化学組成に対して以上のような限定を付すことによ
って、炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食性を同
時に満足する、すぐれたラインパイプ用鋼をえることが
できる。
【００１３】
【実施例】表１に示す化学組成をもつ鋼種について、引
張強さ特性、炭酸ガス耐食性および耐ＨＩＣ性を調査し
た。ここで、鋼Ｄ以外については、通常の制御圧延方法
で厚さ１２．７ｍｍの熱延鋼板とし、えられた鋼材につ
いて引張強さ特性、炭酸ガス耐食性および耐ＨＩＣ性を
調査した。表中、鋼種Ａ〜Ｐは本発明にかかる鋼種であ
り、鋼種Ｑ〜Ｔは比較例の鋼種を示す。また、鋼種Ｄに
ついてはビレット加工後、外径１６８．３ｍｍ、厚さ１
２．７ｍｍの継目無鋼管を製造した。造管後、９２０℃
×１０ｍｉｎ水冷、６３０℃×１５ｍｉｎ焼戻しの熱処
理をほどこした。試験方法としては、炭酸ガス耐食性は
１２ｍｍ厚−５０ｍｍ幅−１００ｍｍ長の寸法の試験片
を５０℃、３．５％ＮａＣｌ水溶液、１気圧飽和炭酸ガ
スの環境中に１ｍ／ｓｅｃの流速を与え、３０日間浸漬
した。また、ＨＩＣ試験は１２ｍｍ厚−５０ｍｍ幅−１
００ｍｍ長の寸法の試験片を１気圧硫化水素ガスが飽和
した０．５％酢酸＋５％ＮａＣｌ水溶液中に９６時間浸
漬し、その後超音波探傷によってＨＩＣ割れを検出し、
その結果を割れ面積率（％）で表示した。以上の試験結
果を表２にまとめて示した。
張強さ特性、炭酸ガス耐食性および耐ＨＩＣ性を調査し
た。ここで、鋼Ｄ以外については、通常の制御圧延方法
で厚さ１２．７ｍｍの熱延鋼板とし、えられた鋼材につ
いて引張強さ特性、炭酸ガス耐食性および耐ＨＩＣ性を
調査した。表中、鋼種Ａ〜Ｐは本発明にかかる鋼種であ
り、鋼種Ｑ〜Ｔは比較例の鋼種を示す。また、鋼種Ｄに
ついてはビレット加工後、外径１６８．３ｍｍ、厚さ１
２．７ｍｍの継目無鋼管を製造した。造管後、９２０℃
×１０ｍｉｎ水冷、６３０℃×１５ｍｉｎ焼戻しの熱処
理をほどこした。試験方法としては、炭酸ガス耐食性は
１２ｍｍ厚−５０ｍｍ幅−１００ｍｍ長の寸法の試験片
を５０℃、３．５％ＮａＣｌ水溶液、１気圧飽和炭酸ガ
スの環境中に１ｍ／ｓｅｃの流速を与え、３０日間浸漬
した。また、ＨＩＣ試験は１２ｍｍ厚−５０ｍｍ幅−１
００ｍｍ長の寸法の試験片を１気圧硫化水素ガスが飽和
した０．５％酢酸＋５％ＮａＣｌ水溶液中に９６時間浸
漬し、その後超音波探傷によってＨＩＣ割れを検出し、
その結果を割れ面積率（％）で表示した。以上の試験結
果を表２にまとめて示した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】表１、表２から明らかなように、本発明に
かかる鋼は良好な炭酸ガス耐食性、耐ＨＩＣ性および溶
接性を示すことが分かる。
かかる鋼は良好な炭酸ガス耐食性、耐ＨＩＣ性および溶
接性を示すことが分かる。
【００１７】
【発明の効果】以上のように本発明にかかる鋼は、良好
な炭酸ガス耐食性、耐ＨＩＣ性および溶接性を示し、炭
酸ガスと硫化水素ガスとを同時に含む過酷な環境下でも
十分使用でき、かつ廉価に製造できる鋼である。
な炭酸ガス耐食性、耐ＨＩＣ性および溶接性を示し、炭
酸ガスと硫化水素ガスとを同時に含む過酷な環境下でも
十分使用でき、かつ廉価に製造できる鋼である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０４〜０．１０％、Ｓｉ：０．
１５〜０．５０％、Ｍｎ：０．８０〜１．５０％、Ｐ≦
０．０１５％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｒ：０．３０〜
１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．２０％、Ｃｕ：０．
０５〜０．２５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、
Ｃａ：０．００２０〜０．００６０％、かつＣｕ／Ｎｉ
＝０．８〜３．０で、次式で表されるＡＣＲ値が１．０
〜３．０であり、さらに次式で表されるＰｃｍ（％）が
０．１９％以下であることを特徴とする炭酸ガスおよび
硫化水素ガスに対する耐食性にすぐれたラインパイプ用
鋼。 ＡＣＲ＝（％）Ｃａ* ／１．２５（％）Ｓ， ただし （％）Ｃａ* ＝（％）Ｃａ−〔１３０（％）Ｃａ＋０．１８〕×（％）Ｏ。 Ｐｃｍ（％）＝（％）Ｃ＋（％）Ｓｉ／３０＋（％）Ｍｎ／２０＋（％）Ｃｕ／ ２０＋（％）Ｎｉ／６０＋（％）Ｃｒ／２０。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０４〜０．１０％、Ｓｉ：０．
１５〜０．５０％、Ｍｎ：０．８０〜１．５０％、Ｐ≦
０．０１５％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｒ：０．３０〜
１．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．２０％、Ｃｕ：０．
０５〜０．２５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５０％、
Ｃａ：０．００２０〜０．００６０％、かつＣｕ／Ｎｉ
＝０．８〜３．０で、次式で表されるＡＣＲ値が１．０
〜３．０であり、さらにＴｉ：０．０１０〜０．０３０
％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０５０％、Ｖ：０．０１０
〜０．０５０％、およびＭｏ：０．０５〜０．１５％の
うちの１種または２種以上を含有し、さらに次式で表さ
れるＰｃｍ（％）が０．１９％以下であることを特徴と
する炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食性にすぐ
れたラインパイプ用鋼。 ＡＣＲ＝（％）Ｃａ* ／１．２５（％）Ｓ 但し （％）Ｃａ* ＝（％）Ｃａ−〔１３０（％）Ｃａ＋０．１８〕×（％）Ｏ Ｐｃｍ（％）＝（％）Ｃ＋（％）Ｓｉ／３０＋（％）Ｍｎ／２０＋（％）Ｃｕ／ ２０＋（％）Ｎｉ／６０＋（％）Ｃｒ／２０＋（％）Ｖ／１０＋（％）Ｍｏ／１ ５
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|---|---|---|---|
| JP3187007A JP2503329B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | 炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐ｈｉｃ性にすぐれたラインパイプ用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP3187007A JP2503329B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | 炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐ｈｉｃ性にすぐれたラインパイプ用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0593243A true JPH0593243A (ja) | 1993-04-16 |
| JP2503329B2 JP2503329B2 (ja) | 1996-06-05 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP3187007A Expired - Fee Related JP2503329B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | 炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐ｈｉｃ性にすぐれたラインパイプ用鋼 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2503329B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0674013A2 (en) * | 1994-03-22 | 1995-09-27 | Nippon Steel Corporation | Steel plate having excellent corrosion resistance and sulfide stress cracking resistance |
| JP2001011528A (ja) * | 1999-06-24 | 2001-01-16 | Kawasaki Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼の溶製法 |
| CN109913752A (zh) * | 2019-03-14 | 2019-06-21 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种极寒环境用x80m管线钢及生产方法 |
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-
1991
- 1991-07-02 JP JP3187007A patent/JP2503329B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2503329B2 (ja) | 1996-06-05 |
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