JP2503329B2 - 炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐hic性にすぐれたラインパイプ用鋼 - Google Patents
炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐hic性にすぐれたラインパイプ用鋼Info
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- JP2503329B2 JP2503329B2 JP3187007A JP18700791A JP2503329B2 JP 2503329 B2 JP2503329 B2 JP 2503329B2 JP 3187007 A JP3187007 A JP 3187007A JP 18700791 A JP18700791 A JP 18700791A JP 2503329 B2 JP2503329 B2 JP 2503329B2
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、炭酸ガスや硫化水素ガ
スに対する耐食性がすぐれ、同時に円周溶接性にすぐれ
たラインパイプ用鋼に関する。
スに対する耐食性がすぐれ、同時に円周溶接性にすぐれ
たラインパイプ用鋼に関する。
【0002】
【従来の技術】炭酸ガスや硫化水素ガスを含有する天然
ガスや石油の輸送に用いられる鋼管の腐食は、前者につ
いては全面腐食および溶接部での局部腐食が問題にな
り、後者については硫化水素ガスに起因する水素誘起割
れ(Hydrogen Induced Cracking;以下HICと略す)
と呼ばれる割れが問題になっている。これらの問題に対
する対策として炭酸ガス腐食に対しては、特公昭59−
19179号公報、特公昭61−16418号公報、特
開昭57−5848号公報および特開昭58−1333
48号公報に開示されているように、Crをそれぞれ
1.0〜3.0%、0.5〜5.0%および1.0〜
5.0%含有させる方法、あるいはインヒビタ−の注入
と露点管理というランニングコストの高い方法がとられ
ている。また、少量のCuかNiを添加する方法もあ
る。
ガスや石油の輸送に用いられる鋼管の腐食は、前者につ
いては全面腐食および溶接部での局部腐食が問題にな
り、後者については硫化水素ガスに起因する水素誘起割
れ(Hydrogen Induced Cracking;以下HICと略す)
と呼ばれる割れが問題になっている。これらの問題に対
する対策として炭酸ガス腐食に対しては、特公昭59−
19179号公報、特公昭61−16418号公報、特
開昭57−5848号公報および特開昭58−1333
48号公報に開示されているように、Crをそれぞれ
1.0〜3.0%、0.5〜5.0%および1.0〜
5.0%含有させる方法、あるいはインヒビタ−の注入
と露点管理というランニングコストの高い方法がとられ
ている。また、少量のCuかNiを添加する方法もあ
る。
【0003】他方硫化水素ガスによるHIC対策として
は、特公昭60−35982号公報、特公昭61−55
570号公報、特公平1−21849号公報、特開昭6
2−211326号公報および特開昭63−13714
0号公報に開示されているように、基本添加元素として
Cuが含有されており、さらに必要に応じてNiおよび
Crを含有することが示されている。
は、特公昭60−35982号公報、特公昭61−55
570号公報、特公平1−21849号公報、特開昭6
2−211326号公報および特開昭63−13714
0号公報に開示されているように、基本添加元素として
Cuが含有されており、さらに必要に応じてNiおよび
Crを含有することが示されている。
【0004】しかし、パイプラインの実際の使用環境
は、炭酸ガスと硫化水素ガスが混在する場合が多い。し
かも両者が大量に含まれる場合もあり、さらに場所によ
っては環境ガス組成が経時的に少しづつ変化して、稼働
当初は炭酸ガス環境であってもその後次第に硫化水素ガ
スが混入するようになる場合も多い。このような環境で
使用すると、従来の炭酸ガスを対象にした鋼では耐HI
C性が不十分であり、また硫化水素ガスを対象にした鋼
では全面腐食および溶接部での耐局部腐食性に難点があ
った。以上のように、従来から硫化水素ガス腐食を対象
にした鋼、あるいは炭酸ガス腐食を対象にした鋼は使用
されているが、硫化水素ガスおよび炭酸ガスの両者に対
して満足すべき耐食性を有し、なおかつ、良好な溶接性
をそなえた鋼は未だ開発されていなかった。
は、炭酸ガスと硫化水素ガスが混在する場合が多い。し
かも両者が大量に含まれる場合もあり、さらに場所によ
っては環境ガス組成が経時的に少しづつ変化して、稼働
当初は炭酸ガス環境であってもその後次第に硫化水素ガ
スが混入するようになる場合も多い。このような環境で
使用すると、従来の炭酸ガスを対象にした鋼では耐HI
C性が不十分であり、また硫化水素ガスを対象にした鋼
では全面腐食および溶接部での耐局部腐食性に難点があ
った。以上のように、従来から硫化水素ガス腐食を対象
にした鋼、あるいは炭酸ガス腐食を対象にした鋼は使用
されているが、硫化水素ガスおよび炭酸ガスの両者に対
して満足すべき耐食性を有し、なおかつ、良好な溶接性
をそなえた鋼は未だ開発されていなかった。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ラインパイ
プの基本特性として具備すべき溶接性を損なうことな
く、炭酸ガスと硫化水素ガスが混在する環境でも良好な
耐食性を有するラインパイプ用鋼を提供するためになさ
れたものである。
プの基本特性として具備すべき溶接性を損なうことな
く、炭酸ガスと硫化水素ガスが混在する環境でも良好な
耐食性を有するラインパイプ用鋼を提供するためになさ
れたものである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量%で、
C:0.04〜0.10%、Si:0.15〜0.50
%、Mn:0.80〜1.50%、P≦0.015%、
S≦0.005%、Cr:0.30〜1.50%、N
i:0.05〜0.20%、Cu:0.05〜0.25
%、Al:0.005〜0.050%、Ca:0.00
20〜0.0060%、かつCu/Ni=0.8〜3.
0で、次式で表されるACR値が1.0〜3.0であ
り、さらに次式で表されるPcm(%)が0.19%以
下で、残部Feおよび不可避的不純物であることを特徴
とする炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐H
IC性にすぐれたラインパイプ用鋼であり、 ACR=(%)Ca* /1.25(%)S, ただし (%)Ca* =(%)Ca−〔130(%)Ca+0.
18〕×(%)O、Pcm(%)=(%)C+(%)S
i/30+(%)Mn/20+(%)Cu/20+
(%)Ni/60+(%)Cr/20、また、
C:0.04〜0.10%、Si:0.15〜0.50
%、Mn:0.80〜1.50%、P≦0.015%、
S≦0.005%、Cr:0.30〜1.50%、N
i:0.05〜0.20%、Cu:0.05〜0.25
%、Al:0.005〜0.050%、Ca:0.00
20〜0.0060%、かつCu/Ni=0.8〜3.
0で、次式で表されるACR値が1.0〜3.0であ
り、さらに次式で表されるPcm(%)が0.19%以
下で、残部Feおよび不可避的不純物であることを特徴
とする炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐H
IC性にすぐれたラインパイプ用鋼であり、 ACR=(%)Ca* /1.25(%)S, ただし (%)Ca* =(%)Ca−〔130(%)Ca+0.
18〕×(%)O、Pcm(%)=(%)C+(%)S
i/30+(%)Mn/20+(%)Cu/20+
(%)Ni/60+(%)Cr/20、また、
【0007】C:0.04〜0.10%、Si:0.1
5〜0.50%、Mn:0.80〜1.50%、P≦
0.015%、S≦0.005%、Cr:0.30〜
1.50%、Ni:0.05〜0.20%、Cu:0.
05〜0.25%、Al:0.005〜0.050%、
Ca:0.0020〜0.0060%、かつCu/Ni
=0.8〜3.0で、次式で表されるACR値が1.0
〜3.0であり、さらにNb:0.010〜0.050
%、V:0.010〜0.050%、およびMo:0.
05〜0.15%のうちの1種または2種以上を含有
し、さらに次式で表されるPcm(%)が0.19%以
下で、残部Feおよび不可避的不純物であることを特徴
とする炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐H
IC性にすぐれたラインパイプ用鋼である。 ACR=(%)Ca* /1.25(%)S, ただし (%)Ca* =(%)Ca−〔130(%)Ca+0.
18〕×(%)O、Pcm(%)=(%)C+(%)S
i/30+(%)Mn/20+(%)Cu/20+
(%)Ni/60+(%)Cr/20+(%)V/10
+(%)Mo/15。 ここで、%はすべて重量%を示すものとする。
5〜0.50%、Mn:0.80〜1.50%、P≦
0.015%、S≦0.005%、Cr:0.30〜
1.50%、Ni:0.05〜0.20%、Cu:0.
05〜0.25%、Al:0.005〜0.050%、
Ca:0.0020〜0.0060%、かつCu/Ni
=0.8〜3.0で、次式で表されるACR値が1.0
〜3.0であり、さらにNb:0.010〜0.050
%、V:0.010〜0.050%、およびMo:0.
05〜0.15%のうちの1種または2種以上を含有
し、さらに次式で表されるPcm(%)が0.19%以
下で、残部Feおよび不可避的不純物であることを特徴
とする炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐H
IC性にすぐれたラインパイプ用鋼である。 ACR=(%)Ca* /1.25(%)S, ただし (%)Ca* =(%)Ca−〔130(%)Ca+0.
18〕×(%)O、Pcm(%)=(%)C+(%)S
i/30+(%)Mn/20+(%)Cu/20+
(%)Ni/60+(%)Cr/20+(%)V/10
+(%)Mo/15。 ここで、%はすべて重量%を示すものとする。
【0008】
【作用】本発明は、Cr、Cu、NiおよびCa、さら
にはNb、VおよびMo等のバランスのとれた添加量
と、溶接時の最高硬さを反映するPcm(%)との適切
なバランスを主眼とするラインパイプ用鋼である。以
下、化学組成および各特性値の限定理由について述べ
る。
にはNb、VおよびMo等のバランスのとれた添加量
と、溶接時の最高硬さを反映するPcm(%)との適切
なバランスを主眼とするラインパイプ用鋼である。以
下、化学組成および各特性値の限定理由について述べ
る。
【0009】C:0.04%未満では必要な強度をえる
ために他の元素をPcm(%)が0.19%をこえる範
囲で添加する必要があり、良好な溶接性を確保できな
い。また、Cが0.10%をこえると本発明ではCrお
よびCuの添加を特徴としているため、Pcm(%)の
調整が困難となる。したがってCは0.04〜0.10
%の範囲に限定する。 Si:Siは、製鋼時の脱酸剤として必要であるが、
0.15%未満ではAlを多く添加する必要があり、さ
らに靱性の劣化をきたすことがあり、一方0.50%を
こえても同様に靱性の劣化をきたす。したがってSiは
0.15〜0.50%の範囲に限定する。 Mn:Mnは鋼に強度をあたえる有効な元素であるが、
0.80%未満では他の元素の添加量が多くなりすぎ、
溶接性が劣化する。また、1.5%をこえると低温変態
生成物が多くなり、HIC感受性が著しく増加する。し
たがってMnは0.80〜1.50%の範囲に限定す
る。
ために他の元素をPcm(%)が0.19%をこえる範
囲で添加する必要があり、良好な溶接性を確保できな
い。また、Cが0.10%をこえると本発明ではCrお
よびCuの添加を特徴としているため、Pcm(%)の
調整が困難となる。したがってCは0.04〜0.10
%の範囲に限定する。 Si:Siは、製鋼時の脱酸剤として必要であるが、
0.15%未満ではAlを多く添加する必要があり、さ
らに靱性の劣化をきたすことがあり、一方0.50%を
こえても同様に靱性の劣化をきたす。したがってSiは
0.15〜0.50%の範囲に限定する。 Mn:Mnは鋼に強度をあたえる有効な元素であるが、
0.80%未満では他の元素の添加量が多くなりすぎ、
溶接性が劣化する。また、1.5%をこえると低温変態
生成物が多くなり、HIC感受性が著しく増加する。し
たがってMnは0.80〜1.50%の範囲に限定す
る。
【0010】PおよびS:Pは偏析を通じて、またSは
非金属介在物を通じて耐HIC性および耐SSCC性を
劣化させる。したがってP≦0.015%、S≦0.0
05%に限定する。 Cr:炭酸ガス耐食性改善のため添加するが、0.30
%未満ではその効果が実質的になく、1.50%をこえ
ると炭酸ガス耐食性の改善が飽和するだけでなく、溶接
性が劣化する。したがってCrは0.30〜1.50%
の範囲に限定する。 Cu:耐HIC性の改善のために添加するが、0.05
%未満ではその効果が実質的にない。またCuはCrの
炭酸ガス耐食性の改善を阻害するため、0.25%以下
とした。したがってCuは0.05〜0.25%の範囲
に限定する。 Ni:NiはCrおよびCuほどではないが炭酸ガス耐
食性および耐HIC性の改善に関して有効であり、かつ
Cu添加による熱間加工性の劣化を防止し、さらには低
温靱性の改善にも有効である。0.05%未満では効果
がなく、0.20%をこえても効果は飽和し、逆にコス
ト高の原因となる。したがってNiは0.05〜0.2
0%の範囲に限定する。なお、Cu/Ni=0.8〜
3.0の範囲に限定したのはコスト高になることなくN
iの効果を発揮させるためである。
非金属介在物を通じて耐HIC性および耐SSCC性を
劣化させる。したがってP≦0.015%、S≦0.0
05%に限定する。 Cr:炭酸ガス耐食性改善のため添加するが、0.30
%未満ではその効果が実質的になく、1.50%をこえ
ると炭酸ガス耐食性の改善が飽和するだけでなく、溶接
性が劣化する。したがってCrは0.30〜1.50%
の範囲に限定する。 Cu:耐HIC性の改善のために添加するが、0.05
%未満ではその効果が実質的にない。またCuはCrの
炭酸ガス耐食性の改善を阻害するため、0.25%以下
とした。したがってCuは0.05〜0.25%の範囲
に限定する。 Ni:NiはCrおよびCuほどではないが炭酸ガス耐
食性および耐HIC性の改善に関して有効であり、かつ
Cu添加による熱間加工性の劣化を防止し、さらには低
温靱性の改善にも有効である。0.05%未満では効果
がなく、0.20%をこえても効果は飽和し、逆にコス
ト高の原因となる。したがってNiは0.05〜0.2
0%の範囲に限定する。なお、Cu/Ni=0.8〜
3.0の範囲に限定したのはコスト高になることなくN
iの効果を発揮させるためである。
【0011】Al:Alは脱酸のため0.005%以上
添加するが、0.050%をこえると清浄度を損なう。
したがってAlは0.005〜0.050%の範囲に限
定する。 Ca:厳しい環境下で使用されるパイプラインの耐HI
C性の改善にはCu添加だけでは不十分で、Ca添加に
より硫黄(S)系介在物の形状制御をおこなうが、その
効果を得るためには0.0020%以上の添加が必要で
あり、他方、0.0060%以上の添加は逆に耐HIC
性が劣化する。したがってCaは0.0020〜0.0
060%の範囲に限定する。また、Caが適正範囲にあ
ってもSとの関連において適正添加量が存在し、その適
正添加量は次式で示されるACR値が1.0〜3.0の
範囲である。 ACR=(%)Ca* /1.25(%)S ただし (%)Ca* =(%)Ca−〔130(%)Ca+0.18〕×(%)O。 ここで用いているACR値は、添加されたCaがSと有
効に結合する割合を示しており、ACR=1.0は化学
量論的にSの全部を固定していることを示している。A
CR値が高くなればCaによる形状制御の信頼性は向上
するが、3.0をこえると、CaO系の介在物が多くな
り、かえって耐HIC性や耐SSCC性が劣化する。し
たがってACR値は1.0〜3.0の範囲に限定する。
添加するが、0.050%をこえると清浄度を損なう。
したがってAlは0.005〜0.050%の範囲に限
定する。 Ca:厳しい環境下で使用されるパイプラインの耐HI
C性の改善にはCu添加だけでは不十分で、Ca添加に
より硫黄(S)系介在物の形状制御をおこなうが、その
効果を得るためには0.0020%以上の添加が必要で
あり、他方、0.0060%以上の添加は逆に耐HIC
性が劣化する。したがってCaは0.0020〜0.0
060%の範囲に限定する。また、Caが適正範囲にあ
ってもSとの関連において適正添加量が存在し、その適
正添加量は次式で示されるACR値が1.0〜3.0の
範囲である。 ACR=(%)Ca* /1.25(%)S ただし (%)Ca* =(%)Ca−〔130(%)Ca+0.18〕×(%)O。 ここで用いているACR値は、添加されたCaがSと有
効に結合する割合を示しており、ACR=1.0は化学
量論的にSの全部を固定していることを示している。A
CR値が高くなればCaによる形状制御の信頼性は向上
するが、3.0をこえると、CaO系の介在物が多くな
り、かえって耐HIC性や耐SSCC性が劣化する。し
たがってACR値は1.0〜3.0の範囲に限定する。
【0012】Nb、VおよびMoは、HIC感受性を高
める偏析を助長することなく鋼の強度および靱性を向上
させる効果を有しているため、Nb:0.010〜0.
050%、V:0.010〜0.050%、Mo:0.
05〜0.15%の範囲で1種または2種以上を要求に
応じて添加するが、その含有量がそれぞれの下限値未満
ではその効果が顕著にあらわれない。他方、上限値を超
えると、効果が飽和するようになり、コスト的に不利に
なるだけでなく、VやMoはPcm値をいたずらに上昇
させる結果となる。したがって、Nb、VおよびMoは
前述の範囲に限定する。Pcm(%)が0.19%を超
えると、溶接金属中拡散性水素量の多いセルローズ系被
覆アーク溶接棒で溶接のさい、熱影響部最高硬さ(ヴィ
ッカース硬さ、荷重=10kg)が280を超えること
があり、溶接水素割れやHIC感受性が増加する。した
がってPcm(%)は0.19%以下に限定する。化学
組成に対して以上のような限定を付すことによって、炭
酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐HIC性を
同時に満足する、すぐれたラインパイプ用鋼を得ること
ができる。
める偏析を助長することなく鋼の強度および靱性を向上
させる効果を有しているため、Nb:0.010〜0.
050%、V:0.010〜0.050%、Mo:0.
05〜0.15%の範囲で1種または2種以上を要求に
応じて添加するが、その含有量がそれぞれの下限値未満
ではその効果が顕著にあらわれない。他方、上限値を超
えると、効果が飽和するようになり、コスト的に不利に
なるだけでなく、VやMoはPcm値をいたずらに上昇
させる結果となる。したがって、Nb、VおよびMoは
前述の範囲に限定する。Pcm(%)が0.19%を超
えると、溶接金属中拡散性水素量の多いセルローズ系被
覆アーク溶接棒で溶接のさい、熱影響部最高硬さ(ヴィ
ッカース硬さ、荷重=10kg)が280を超えること
があり、溶接水素割れやHIC感受性が増加する。した
がってPcm(%)は0.19%以下に限定する。化学
組成に対して以上のような限定を付すことによって、炭
酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐HIC性を
同時に満足する、すぐれたラインパイプ用鋼を得ること
ができる。
【0013】
【実施例】表1に示す化学組成の鋼種について、引張強
さ特性、炭酸ガス耐食性、耐HIC性および溶接最高硬
さ試験を調査した。ここに、鋼D以外については、通常
の制御圧延方法で厚さ12.7mmの熱延鋼板とし、鋼
種Dについてはビレット加工後、外径168.3mm、
厚さ12.7mmの継目無鋼管とし、造管後、920℃
×10min加熱後水冷⇒630℃×15min焼戻し
の熱処理を施した。表1において、鋼種Q〜Tは比較例
であり、本発明範囲に対して鋼種QはCおよびPcmが
高すぎかつACR値が低すぎ、鋼種RはCrが低すぎ、
鋼種SはP、CuおよびPcmがそれぞれ高すぎ、また
鋼種TはSが高すぎかつACR値が低すぎるものであ
る。これら以外の鋼種は、本発明のいずれの要件をも満
足する実施例である。試験方法としては、炭酸ガス耐食
性については12mm厚−50mm幅−100mm長の
寸法の試験片を、50℃、3.5%NaCl水溶液、1
気圧飽和炭酸ガスの環境中に1m/secの流速を与
え、30日間浸漬後、腐食減量を測定し、mm/yea
rで表示した。また、HIC試験については12mm厚
−50mm幅−100mm長の寸法の試験片を、1気圧
硫化水素ガスが飽和した0.5%酢酸+5%NaCl水
溶液中に96時間浸漬し、その後超音波探傷によってH
IC割れを検出し、結果を割れ面積率(%)で表示し
た。また、溶接最高硬さ(Hvmax)についてはJI
S Z 3101に従い1号試験材にて試験した。以上
の試験結果を表2にまとめて示した。
さ特性、炭酸ガス耐食性、耐HIC性および溶接最高硬
さ試験を調査した。ここに、鋼D以外については、通常
の制御圧延方法で厚さ12.7mmの熱延鋼板とし、鋼
種Dについてはビレット加工後、外径168.3mm、
厚さ12.7mmの継目無鋼管とし、造管後、920℃
×10min加熱後水冷⇒630℃×15min焼戻し
の熱処理を施した。表1において、鋼種Q〜Tは比較例
であり、本発明範囲に対して鋼種QはCおよびPcmが
高すぎかつACR値が低すぎ、鋼種RはCrが低すぎ、
鋼種SはP、CuおよびPcmがそれぞれ高すぎ、また
鋼種TはSが高すぎかつACR値が低すぎるものであ
る。これら以外の鋼種は、本発明のいずれの要件をも満
足する実施例である。試験方法としては、炭酸ガス耐食
性については12mm厚−50mm幅−100mm長の
寸法の試験片を、50℃、3.5%NaCl水溶液、1
気圧飽和炭酸ガスの環境中に1m/secの流速を与
え、30日間浸漬後、腐食減量を測定し、mm/yea
rで表示した。また、HIC試験については12mm厚
−50mm幅−100mm長の寸法の試験片を、1気圧
硫化水素ガスが飽和した0.5%酢酸+5%NaCl水
溶液中に96時間浸漬し、その後超音波探傷によってH
IC割れを検出し、結果を割れ面積率(%)で表示し
た。また、溶接最高硬さ(Hvmax)についてはJI
S Z 3101に従い1号試験材にて試験した。以上
の試験結果を表2にまとめて示した。
【0014】
【表1】
【0015】
【表2】
【0016】表2に示すように、比較例Q、SおよびT
は炭酸ガス腐食減量は小さいがHIC割れ面積率が大き
く、また比較例RはHIC割れ面積率は小さいが炭酸ガ
ス腐食減量は大きい。また、Pcmの高いQおよびSで
はHvmaxが280を超えている。これに対し本発明
に係る実施例は、良好な炭酸ガス耐食性、耐HIC性お
よび溶接性を示すことがわかる。
は炭酸ガス腐食減量は小さいがHIC割れ面積率が大き
く、また比較例RはHIC割れ面積率は小さいが炭酸ガ
ス腐食減量は大きい。また、Pcmの高いQおよびSで
はHvmaxが280を超えている。これに対し本発明
に係る実施例は、良好な炭酸ガス耐食性、耐HIC性お
よび溶接性を示すことがわかる。
【0017】
【発明の効果】以上のように本発明にかかる鋼は、良好
な炭酸ガス耐食性、耐HIC性および溶接性を示し、炭
酸ガスと硫化水素ガスとを同時に含む過酷な環境下でも
十分使用でき、かつ廉価に製造できる鋼である。
な炭酸ガス耐食性、耐HIC性および溶接性を示し、炭
酸ガスと硫化水素ガスとを同時に含む過酷な環境下でも
十分使用でき、かつ廉価に製造できる鋼である。
Claims (2)
- 【請求項1】 重量%で、C:0.04〜0.10%、
Si:0.15〜0.50%、Mn:0.80〜1.5
0%、P≦0.015%、S≦0.005%、Cr:
0.30〜1.50%、Ni:0.05〜0.20%、
Cu:0.05〜0.25%、Al:0.005〜0.
050%、Ca:0.0020〜0.0060%、かつ
Cu/Ni=0.8〜3.0で、次式で表されるACR
値が1.0〜3.0であり、さらに次式で表されるPc
m(%)が0.19%以下で、残部Feおよび不可避的
不純物であることを特徴とする炭酸ガス耐食性および硫
化水素ガスに対する耐HIC性にすぐれたラインパイプ
用鋼。 ACR=(%)Ca* /1.25(%)S, ただし (%)Ca* =(%)Ca−〔130(%)Ca+0.
18〕×(%)O。 Pcm(%)=(%)C+(%)Si/30+(%)M
n/20+(%)Cu/20+(%)Ni/60+
(%)Cr/20。 - 【請求項2】 重量%で、C:0.04〜0.10%、
Si:0.15〜0.50%、Mn:0.80〜1.5
0%、P≦0.015%、S≦0.005%、Cr:
0.30〜1.50%、Ni:0.05〜0.20%、
Cu:0.05〜0.25%、Al:0.005〜0.
050%、Ca:0.0020〜0.0060%、かつ
Cu/Ni=0.8〜3.0で、次式で表されるACR
値が1.0〜3.0であり、さらにNb:0.010〜
0.050%、V:0.010〜0.050%、および
Mo:0.05〜0.15%のうちの1種または2種以
上を含有し、さらに次式で表されるPcm(%)が0.
19%以下で、残部Feおよび不可避的不純物であるこ
とを特徴とする炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対
する耐HIC性にすぐれたラインパイプ用鋼。 ACR=(%)Ca* /1.25(%)S, ただし (%)Ca* =(%)Ca−〔130(%)Ca+0.
18〕×(%)O。 Pcm(%)=(%)C+(%)Si/30+(%)M
n/20+(%)Cu/20+(%)Ni/60+
(%)Cr/20+(%)V/10+(%)Mo/1
5。
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