JPH05658A - Sealing device of hydraulic boosting device - Google Patents
Sealing device of hydraulic boosting deviceInfo
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- JPH05658A JPH05658A JP3031710A JP3171091A JPH05658A JP H05658 A JPH05658 A JP H05658A JP 3031710 A JP3031710 A JP 3031710A JP 3171091 A JP3171091 A JP 3171091A JP H05658 A JPH05658 A JP H05658A
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Abstract
Description
【産業上の利用分野】本発明はブレーキ倍力装置等に用
いられる液圧倍力装置に関し、より詳しくは入力軸周り
のシール装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a hydraulic booster used in a brake booster and the like, and more particularly to a seal device around an input shaft.
【従来の技術】従来、液圧倍力装置として、ハウジング
内に摺動自在に設けたパワーピストンと、上記ハウジン
グ内でパワーピストンの後部に形成した動力室と、上記
ハウジングにパワーピストンの後部側から摺動自在に貫
通させた入力軸と、上記パワーピストンと入力軸の先端
部とに渡って設けられ、該入力軸に加えられた入力に応
じた液圧を上記動力室に供給する制御弁と、上記入力軸
の軸部とハウジングとに形成され、上記制御弁を介して
動力室とリザーバとを連通させる排出通路と、上記動力
室と排出通路間をシールするゴム製の高圧側シール部材
と、上記排出通路と大気間をシールするゴム製の低圧側
シール部材とを備えたものが知られている（特開平２−
６０８７１号公報、特開平２−７４４５６号公報）。上
記公報の液圧倍力装置においては、入力軸が前進される
と上記制御弁により該入力軸に加えられた入力に応じた
液圧が動力室に供給され、それによってパワーピストン
が前進されて倍力作用がなされるようになる。そして入
力軸への入力が解除されると、上記動力室に供給された
圧油は制御弁から排出通路を介してリザーバに排出され
る。そして上記排出通路を入力軸の軸部とハウジングと
に渡って形成した場合には、ハウジングに形成した排出
通路がハウジングと入力軸との間隙を介して動力室に連
通するのを阻止する高圧側シール部材と、ハウジングに
形成した排出通路がハウジングと入力軸との間隙を介し
て大気に連通するのを阻止する低圧側シール部材とが必
要となる。また従来、例えば入力軸とハウジングとの摺
動面間のクリアランスを小さく設定して、その摺動面を
シール手段として利用することが知られている。2. Description of the Related Art Conventionally, as a hydraulic booster, a power piston slidably provided in a housing, a power chamber formed in a rear portion of the power piston in the housing, and a rear side of the power piston in the housing. Control valve provided across the input shaft slidably penetrated from the power piston and the tip of the input shaft to supply hydraulic pressure to the power chamber according to the input applied to the input shaft. And a discharge passage formed in the shaft portion of the input shaft and the housing for communicating the power chamber and the reservoir via the control valve, and a rubber high-pressure side seal member for sealing between the power chamber and the discharge passage. And a low-pressure side rubber sealing member that seals between the discharge passage and the atmosphere is known (JP-A-2-
60871, Japanese Patent Laid-Open No. 2-74456). In the hydraulic booster of the above publication, when the input shaft is moved forward, the control valve supplies the hydraulic pressure corresponding to the input applied to the input shaft to the power chamber, whereby the power piston is moved forward. A boosting action comes to be done. When the input to the input shaft is released, the pressure oil supplied to the power chamber is discharged from the control valve to the reservoir via the discharge passage. When the discharge passage is formed across the shaft of the input shaft and the housing, the discharge passage formed in the housing prevents the discharge passage from communicating with the power chamber through the gap between the housing and the input shaft. A seal member and a low-pressure side seal member that prevents the discharge passage formed in the housing from communicating with the atmosphere through the gap between the housing and the input shaft are required. Further, conventionally, for example, it is known that the clearance between the sliding surfaces of the input shaft and the housing is set to be small and the sliding surfaces are used as the sealing means.
【発明が解決しようとする課題】ところで、特にゴム製
の高圧側シール部材は、高圧となる動力室と実質的に圧
力が零となる排出通路間の連通を遮断する必要があるの
で、その大きな圧力差をシールする能力が要求される。
そのため、該高圧側シール部材が入力軸に大きな摺動抵
抗を与える結果となり、軽快な操作フィーリングが得ら
れなかった。かかる欠点に対し、上述したように入力軸
とハウジングとの摺動面間のクリアランスを小さくして
該摺動面を高圧側シール手段として利用すれば、ゴム製
のシール部材を用いる場合に比較して摺動抵抗を小さく
でき、軽快な操作フィーリングを得ることができる。し
かしながら、排出通路を入力軸の軸部とハウジングとに
渡って形成する場合には、入力軸が進退動しても常に入
力軸側の通路とハウジング側の通路との連通を確保する
必要があることから、上記高圧側シール部材と低圧側シ
ール部材とは上記連通部分の両側に、入力軸の進退作動
量以上の間隔を隔てて配設する必要がある。そして高圧
側シール手段としての上記摺動面は、充分なシール作用
を得るために大きな軸方向長さが必要となり、しかもこ
の摺動面を上記連通部分の高圧側に軸方向に直列に設け
る必要があるので、液圧倍力装置の軸方向寸法が大きく
ならざるを得なかった。本発明はそのような事情に鑑
み、摺動面を高圧側シール手段として利用しても、液圧
倍力装置の軸方向寸法が大きくなるのを可及的に防止で
きるようにしたものである。By the way, in particular, since the rubber-made high-pressure-side sealing member is required to cut off the communication between the high-pressure power chamber and the discharge passage at which the pressure becomes substantially zero, the large size of the sealing member is required. The ability to seal the pressure differential is required.
As a result, the high-pressure side seal member gives a large sliding resistance to the input shaft, and a light operation feeling cannot be obtained. In order to solve this drawback, if the clearance between the sliding surface between the input shaft and the housing is reduced and the sliding surface is used as the high-pressure side sealing means, as compared with the case where a rubber sealing member is used, The sliding resistance can be reduced and a light operation feeling can be obtained. However, when the discharge passage is formed across the shaft portion of the input shaft and the housing, it is necessary to always ensure the communication between the passage on the input shaft side and the passage on the housing side even if the input shaft moves back and forth. Therefore, it is necessary to dispose the high-pressure side seal member and the low-pressure side seal member on both sides of the communicating portion with a space equal to or greater than the forward / backward movement amount of the input shaft. The sliding surface as the high-pressure side sealing means needs to have a large axial length in order to obtain a sufficient sealing action, and this sliding surface must be provided in series in the axial direction on the high-pressure side of the communicating portion. As a result, the axial dimension of the hydraulic booster must be increased. In view of such circumstances, the present invention makes it possible to prevent the axial size of the hydraulic booster from increasing as much as possible even if the sliding surface is used as the high-pressure side sealing means. ..
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、上述
した構成を有する従来の液圧倍力装置のシール装置にお
いて、上記ハウジングにスリーブを摺動自在に嵌合して
該スリーブを上記パワーピストンに連動させるととも
に、該スリーブに上記入力軸を摺動自在に嵌合し、上記
低圧側シール手段をハウジングと入力軸との間に設けて
上記排出通路と大気間をシールさせ、また上記高圧側シ
ール手段を、上記ハウジングとスリーブとの間に設けた
第１シール手段と、上記スリーブと入力軸との間に設け
た第２シール手段とから構成して上記動力室と排出通路
間をシールさせ、さらに上記第２シール手段をスリーブ
と入力軸との摺動面から構成したものである。That is, according to the present invention, in a seal device for a conventional hydraulic booster having the above-mentioned structure, a sleeve is slidably fitted in the housing and the sleeve is fitted in the power piston. The input shaft is slidably fitted to the sleeve, the low-pressure side sealing means is provided between the housing and the input shaft to seal the discharge passage and the atmosphere, and the high-pressure side. The sealing means is composed of a first sealing means provided between the housing and the sleeve and a second sealing means provided between the sleeve and the input shaft to seal between the power chamber and the discharge passage. Further, the second sealing means is composed of a sliding surface between the sleeve and the input shaft.
【作用】上記構成によれば、入力軸の摺動抵抗は、ハウ
ジングと入力軸との間に設けた低圧側シール手段と、高
圧側シール手段を構成する第２シール手段、すなわちス
リーブと入力軸との摺動面とによって与えられるので、
従来装置に比較して摺動抵抗を小さくでき、軽快な操作
フィーリングを得ることができる。そして入力軸が進退
動しても常に入力軸側の通路とハウジング側の通路との
連通を確保するために、例えばハウジングとスリーブと
の間の第１シール手段をゴム製シール部材とし、かつ第
１シール手段と低圧側シール手段とを従来のように入力
軸の進退作動量以上の間隔を隔ててハウジングに設けた
としても、第２シール手段としてのスリーブと入力軸と
の摺動面は、必然的に上記第１シール手段と低圧側シー
ル手段との間に形成されるようになる。つまり上述の例
の場合、ハウジングに設けた上記第１シール手段は、パ
ワーピストンと連動して進退作動するスリーブの外周面
をシールする必要があり、他方、該スリーブの内周面が
第２シール手段の摺動面を構成しているので、該摺動面
は必然的に第１シール手段よりも低圧側シール手段側に
延びるようになる。したがって、充分なシール作用を得
るために上記摺動面を軸方向に長く形成しても、該摺動
面を上記第１シール手段と低圧側シール手段との間隔に
オーバーラップして形成することができるので、液圧倍
力装置の軸方向寸法が大きくなるのを可及的に防止する
ことができる。なお、上記第１シール手段をゴム製シー
ル部材から構成する必要はなく、この第１シール手段を
ハウジングとスリーブとの摺動面から構成してもよい。According to the above construction, the sliding resistance of the input shaft is such that the low-pressure side sealing means provided between the housing and the input shaft and the second sealing means constituting the high-pressure side sealing means, that is, the sleeve and the input shaft. Is given by the sliding surface of
Sliding resistance can be reduced compared to the conventional device, and a light operation feeling can be obtained. In order to always ensure communication between the passage on the input shaft side and the passage on the housing side even if the input shaft moves back and forth, for example, the first sealing means between the housing and the sleeve is a rubber seal member, and Even if the first sealing means and the low-pressure side sealing means are provided in the housing with a space equal to or larger than the forward / backward movement amount of the input shaft as in the conventional case, the sliding surface between the sleeve as the second sealing means and the input shaft is It is inevitably formed between the first sealing means and the low pressure side sealing means. That is, in the case of the above-mentioned example, the first sealing means provided in the housing needs to seal the outer peripheral surface of the sleeve that moves forward and backward in conjunction with the power piston, while the inner peripheral surface of the sleeve has the second seal. Since it constitutes the sliding surface of the means, the sliding surface inevitably extends toward the low pressure side sealing means side of the first sealing means. Therefore, even if the sliding surface is formed to be long in the axial direction in order to obtain a sufficient sealing action, the sliding surface should be formed so as to overlap the gap between the first sealing means and the low pressure side sealing means. Therefore, it is possible to prevent the axial size of the hydraulic booster from increasing as much as possible. The first sealing means does not have to be made of a rubber sealing member, and the first sealing means may be made of a sliding surface between the housing and the sleeve.
【実施例】以下図示実施例について本発明を説明する
と、図１において、液圧倍力装置のハウジング１にボア
２を形成してあり、このボア２内に、右側後部に筒状部
３Ａを形成したパワーピストン３を摺動自在に嵌合して
いる。このパワーピストン３の左端部に設けたプッシュ
ロッド４は液密を保持してハウジング１の外部に摺動自
在に突出させてあり、その先端部を図示しないマスタシ
リンダのピストンに連動させている。上記ボア２の右端
開口部は上記ハウジング１の一部を構成するプラグ５に
よって密封してあり、このプラグ５はハウジング１に螺
着したナット６によってハウジング１に一体に固定して
いる。上記プラグ５とパワーピストン３との間には圧油
が導入される動力室８を形成してあり、またパワーピス
トン３の上記動力室８と反対側に形成した低圧室９内に
ばね１０を収容し、このばね１０の弾撥力によって通常
はパワーピストン３をプラグ５に当接する図示非作動位
置に保持している。そして上記ばね１０を収納した低圧
室９は、ハウジング１に形成した通路１１を介して図示
しないリザーバに連通している。上記ハウジング１の一
部を構成するプラグ５には図示しないブレーキペダルに
連動させた入力軸１７を摺動自在に貫通させてあり、こ
の入力軸１７の左側先端部と上記パワーピストン３の筒
状部３Ａの内側とに渡って制御弁１８を設けている。上
記制御弁１８は、パワーピストン３の筒状部３Ａ内に設
けたプレート１９に形成した第１弁座２０と、ばね２１
の弾撥力により上記動力室８と反対側から第１弁座２０
に着座させたボール弁２２と、上記入力軸１７の先端部
に設けられてボール弁２２を第１弁座２０から離座させ
る環状ピン２３と、さらにこの環状ピン２３の先端部に
形成されて上記ボール弁２２が着座する第２弁座２４と
を備えている。上記プレート１９は、リテーナ５６、５
６’およびパワーピストン３の筒状部３Ａに螺着した固
定ねじ５８によってパワーピストン３に固定している。
図示非作動状態では、ボール弁２２はばね２１の弾撥力
により上記第１弁座２０に着座し、この第１弁座２０の
右側に形成した上記動力室８と左側に形成した圧力室２
９との連通を遮断している。この圧力室２９は供給通路
３０を介して図示しないポンプに連通しており、このポ
ンプによって常に圧力室２９内に所定圧の圧油を供給し
ている。上記供給通路３０は、パワーピストン３に形成
した半径方向の通路３１と、パワーピストン３の外周面
に形成した環状溝３２と、ハウジング１に形成した半径
方向の通路３３と、さらにこの通路３３と上記ポンプと
を接続する図示しない導管とから構成している。また、
図示非作動状態では、上記環状ピン２３の先端部の第２
弁座２４は第１弁座２０に着座したボール弁２２から離
隔しており、この状態では上記動力室８は排出通路３８
を介してリザーバに連通している。この排出通路３８
は、環状ピン２３の軸部に形成した通路３９と、環状ピ
ン２３と入力軸１７との間に介在させたシム４０の軸部
に形成した通路４１と、入力軸１７の軸部に形成した通
路４２と、プラグ５に形成した通路４３と、ハウジング
１に形成した通路４４とから構成してあり、この通路４
４を上述の通路１１に接続することにより該排出通路３
８を図示しないリザーバに連通させている。さらに、上
記制御弁を構成するボール弁２２の左端部は液密を保っ
てカラー４８に摺動自在に貫通させ、該カラー４８の左
側部分にバランス室４９を形成している。そしてこのバ
ランス室４９をパワーピストン３に形成した連通路５０
および上記プレート１９に形成した透孔５１を介して上
記動力室８に連通させ、上記ボール弁２２のバランス室
４９側の受圧面積を、第１弁座２０の内径の面積から第
２弁座２４の内径の面積を差引いた面積、すなわちボー
ル弁２２の動力室８側の受圧面積より大きく設定してい
る。このような受圧面積の設定により、上記入力軸１７
および環状ピン２３が前進されてボール弁２２が第１弁
座２０から離座され、それによって動力室８内の圧力が
上昇した際に、環状ピン２３の第２弁座２２に着座して
いるボール弁２２が該第２弁座２４から離隔されて液洩
れが生じるのを防止している。然して、上記ハウジング
１の一部を構成するプラグ５にはその左端部にパワーピ
ストン３の筒状部３Ａ内に突出する筒状のガイド部５Ａ
を設けてあり、このガイド部５Ａにスリーブとしての反
力ピストン５５を摺動自在に嵌合して該ガイド部５Ａで
反力ピストン５５を摺動自在に支持させている。そして
この反力ピストン５５の軸部に上記入力軸１７を摺動自
在に嵌合することにより、上記ガイド部５Ａで支持され
た反力ピストン５５で入力軸１７を摺動自在に支持させ
ている。上記反力ピストン５５の左端部には半径方向外
方に延びるフランジ部５５Ａを形成してあり、このフラ
ンジ部５５Ａの外周部と上記パワーピストン３の筒状部
３Ａ内に設けたリテーナ５６との間にばね５７を弾装し
て、通常は上記反力ピストン５５をプレート１９に当接
した図示非作動位置に保持させている。この状態では上
記反力ピストン５５は入力軸１７に対する前進位置に位
置されて該入力軸１７に設けた段状のストッパ１７Ａか
ら離隔している。そして後に詳述するように、上記反力
ピストン５５に加わる動力室８内の油圧の作用力が上記
ばね５７のセット荷重以上となると、反力ピストン５５
がばね５７に抗して入力軸１７に対して後退され、上記
ストッパ１７Ａに当接するようになる。その結果、反力
ピストン５５がストッパ１７Ａに当接する以前には、該
反力ピストン５５に加わっていた動力室８内の油圧の作
用力がばね５７およびリテーナ５６を介してパワーピス
トン３で受けられていたのに対し、反力ピストン５５が
ストッパ１７Ａに当接すると、上記作用力が反力として
入力軸１７に伝達されるようになるので、反力ピストン
５５がストッパ１７Ａに当接する前後で倍力比を変更す
ることができる。さらに、上記ばね５７およびリテーナ
５６は、上記ガイド部５Ａの外周とパワーピストン３の
筒状部３Ａの内周との間に形成した間隙内に配置してい
る。したがって、図示非作動状態において、上記ガイド
部５Ａと、反力ピストン５５のガイド部５Ａに対する摺
動部分と、入力軸１７の反力ピストン５５に対する摺動
部分と、さらに反力ピストン５５を付勢するばね５７と
は、相互に軸方向にオーバーラップしながら半径方向に
配置されるようになる。その結果、例えば反力ピストン
５５の摺動部分と入力軸１７の摺動部分とを軸方向に直
列に配置していた従来装置に比較して、液圧倍力装置の
軸方向寸法を減少させることができる。次に、入力軸１
７の作動初期のロスストローク減少機構について説明す
ると、上記入力軸１７の先端部に先端側を縮径させた段
部１７Ｂを形成してあり、この段部１７Ｂより先端側を
筒状ストッパ部材６１の右端部に形成した半径方向内方
のフランジ部６１Ａ内に挿通させて、該筒状ストッパ部
材６１のフランジ部６１Ａを上記段部１７Ｂに当接させ
ている。そして上記段部１７Ｂよりも先端側の入力軸１
７の外周と上記筒状ストッパ部材６１の内周との間に環
状部材６２を圧入することにより、入力軸１７に筒状ス
トッパ部材６１を固定すると同時に両者間の液密を保持
している。上記筒状ストッパ部材６１の左側先端部に
は、図２に示すように、半径方向対向位置に半径方向外
方に突出するストッパ６１Ｂを一体に形成してあり、各
ストッパ６１Ｂは、上記反力ピストン５５のフランジ部
５５Ａに形成した直径方向のスリット５５Ｂを介して反
力ピストン５５の軸部分よりも外方に突出させている。
そして上記筒状ストッパ部材６１内に上述したシム４０
と環状ピン２３とを順次挿入し、かつ環状ピン２３と上
記プレート１９との間にばね６３を弾装して、図示非作
動状態では、上記ストッパ６１Ｂを上記ガイド部５Ａの
左端面に当接させて入力軸１７の後退を規制させてい
る。他方、上記リテーナ５６の左端部はストッパ６１Ｂ
に隣接した右側位置まで延長させてあり、パワーピスト
ン３の後退作動時にはそのリテーナ５６で入力軸１７の
後退を規制することができるようにしている。ところ
で、上記ボア２内に形成した動力室８の半径方向外方側
は、プラグ５の外周に設けたシール部材６６と、パワー
ピストン３の外周に設けたシール部材６７とによって液
密を保持している。他方、動力室８の半径方向内方側と
上記排出通路３８との間は、次の４箇所からなるシール
手段でシールしている。すなわち、動力室８に連通する
反力ピストン５５とガイド部５Ａとの間隙はガイド部５
Ａの内周に設けたシール部材６８によって密封してあ
り、また動力室８に連通する筒状ストッパ部材６１と環
状ピン２３との間隙は環状ピン２３の外周に設けたシー
ル部材６９によって密封している。さらに、動力室８に
連通する筒状ストッパ部材６１と反力ピストン５５との
間隙は、上述した環状部材６２と、反力ピストン５５と
入力軸１７との軸方向の相対的に長い摺動面７０とによ
って密封している。また、上記排出通路３８と大気との
間は、上記プラグ５の内外周に設けたシール部材７１、
７２によって密封している。以上の構成において、図示
しないブレーキペダルの踏込みが解除されている図示非
作動状態では、上記環状ピン２３はこれとプレート１９
との間に弾装したばね６３によって右方に付勢されてボ
ール弁２２から離隔し、動力室８は排出通路３８を介し
てリザーバに連通している。この状態から、上記ブレー
キペダルが踏込まれて入力軸１７が前進されると、上記
環状ピン２３の先端部に形成した第２弁座２４がボール
弁２２に当接して排出通路３８と動力室８との連通を遮
断するとともに、環状ピン２３によってボール弁２２が
ばね２１に抗して第１弁座２０から離座されるので（図
３のＡ点）、圧力室２９内に常時導入されていた圧油
が、環状ピン２３の外周とプレート１９の内周との間隙
を介して動力室８内に導入される。動力室８内に圧油が
導入されると、パワーピストン３がばね１０に抗して左
方に前進されるとともに、反力ピストン５５がばね５７
に抗して右方に変位されるが、その作動初期には反力ピ
ストン５５はばね５７によって入力軸１７のストッパ１
７Ａから離隔された状態に保たれている。この状態で
は、反力ピストン５５に加わる動力室８内の油圧の作用
力は、ばね５７、リテーナ５６および固定ねじ５８を介
してパワーピストン３で受けられており、該作用力が入
力軸１７に伝達されることがない。したがって、入力軸
１７を介して運転者に伝達される反力は、直接入力軸１
７に作用する動力室８内の油圧によって得られ、この際
の入力軸１７の受圧面積は相対的に小さいので、大きな
倍力比で出力が上昇する（図３の直線Ｂ参照）。上記動
力室８内の油圧が上昇してパワーピストン３の左方の前
進が進み、実質的なブレーキ作用がなされるようになる
と、上記反力ピストン５５が入力軸１７のストッパ１７
Ａに当接する（図３のＣ点）。これにより反力ピストン
５５に加わる作用力がストッパ１７Ａを介して入力軸１
７に伝達されるようになるので倍力比が小さくなり、こ
れ以後小さな倍力比で出力が上昇する（図３の直線Ｄ参
照）。また、上記ブレーキペダルの踏込み時に入力軸１
７に加わるシール部分からの抵抗は、反力ピストン５５
と入力軸１７との間の摺動面７０と、プラグ５の内周に
設けたシール部材７１とから与えられる抵抗となる。そ
して特に高圧となる動力室８と排出通路３８間のシール
手段を摺動面７０としているので、この間にゴム製のシ
ール部材を設けた場合に比較して入力軸１７に加わるシ
ール部分の抵抗を充分に小さくすることができ、それに
よりブレーキペダルの踏込み初期の操作フィーリングを
軽快なものとすることができる。さらに、上記シール部
材６８と７１は、入力軸１７が進退動しても該入力軸１
７に形成した通路４２とプラグ５に形成した通路４３と
の連通を確保しなければならないので、その入力軸１７
の進退作動量以上に軸方向に隔てて配置する必要があ
る。他方、上記摺動面７０は、充分なシール作用を得る
ためには軸方向に長く形成する必要があるが、本実施例
ではその摺動面７０を、図示非作動状態において、上記
シール部材６８と７１との間隔内に形成しているので、
摺動面７０を軸方向に長く形成しても液圧倍力装置の軸
方向寸法が大きくなるのを防止することができる。次
に、上述したブレーキ作動状態からブレーキペダルの踏
込みが解除され、上記環状ピン２３がばね６３によって
右方に変位されるとボール弁２２が第１弁座２０に着座
するので、圧力室２９と動力室８との連通が遮断され
る。これに引続き環状ピン２３の第２弁座２４がボール
弁２２から離隔すると、動力室８が排出通路３８を介し
てリザーバに連通するので、動力室８内の油圧が低下し
てパワーピストン３が右方に後退される。この際、入力
軸１７の後退は、これと一体の筒状ストッパ部材６１の
ストッパ６１Ｂがパワーピストン３と一体のリテーナ５
６に当接することによって規制されており、この状態で
は第１弁座２０に着座したボール弁２２と環状ピン２３
の第２弁座２４とが大きく離隔して両者間に大きな流路
面積を確保している。そしてパワーピストン３の右端部
がプラグ５に当接する寸前となると、リテーナ５６に当
接していた筒状ストッパ部材６１のストッパ６１Ｂがガ
イド部５Ａに当接するようになる。この状態から所定距
離だけパワーピストン３が後退してその右端部がプラグ
５に当接して停止すると、筒状ストッパ部材６１のスト
ッパ６１Ｂはパワーピストン３に対して上記所定距離だ
け前進され、上記環状ピン２３の第２弁座２４を第１弁
座２０に着座したボール弁２２に近接した位置に位置さ
せる。したがって次回のブレーキペダルの踏込み時に
は、直ちに第２弁座２４がボール弁２２に着座して動力
室８とリザーバとの連通を遮断するので、ブレーキペダ
ルの踏込み初期のロスストロークを減少させることがで
きる。なお、上記シール部材６８は、ガイド部５Ａの内
周に設ける代わりに反力ピストン５５の右端部外周に設
けるようにしてもよく、或いは該シール部材６８を省略
してガイド部５Ａと反力ピストン５５との摺動面をシー
ル手段としてもよい。さらにロスストローク減少機構を
省略してもよく、その場合には筒状ストッパ部材６１、
環状部材６２およびシム４０を省略し、環状ピン２３を
入力軸１７の先端部に一体に成形してもよい。さらに、
上記実施例では反力ピストン５５をスリーブとして利用
しているが、これに限定されるものではなく、反力ピス
トンとしての機能を有しないスリーブを設ける場合に
は、該スリーブをパワーピストンに一体に設ければよ
い。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to the illustrated embodiments. In FIG. 1, a bore 2 is formed in a housing 1 of a hydraulic booster, and a cylindrical portion 3A is formed in the bore 2 at the right rear portion. The formed power piston 3 is slidably fitted. The push rod 4 provided at the left end of the power piston 3 is kept liquid-tight and slidably protrudes to the outside of the housing 1, and the tip end thereof is interlocked with a piston of a master cylinder (not shown). The right end opening of the bore 2 is sealed by a plug 5 forming a part of the housing 1, and the plug 5 is integrally fixed to the housing 1 by a nut 6 screwed to the housing 1. A power chamber 8 into which pressure oil is introduced is formed between the plug 5 and the power piston 3, and a spring 10 is provided in a low pressure chamber 9 formed on the opposite side of the power piston 3 from the power chamber 8. The power piston 3 is housed and normally held in the inoperative position shown in FIG. The low pressure chamber 9 accommodating the spring 10 communicates with a reservoir (not shown) through a passage 11 formed in the housing 1. An input shaft 17 interlocked with a brake pedal (not shown) is slidably pierced through a plug 5 forming a part of the housing 1, and a left end portion of the input shaft 17 and a cylindrical shape of the power piston 3 are provided. A control valve 18 is provided across the inside of the portion 3A. The control valve 18 includes a first valve seat 20 formed on a plate 19 provided in the cylindrical portion 3A of the power piston 3 and a spring 21.
Due to the resilience of the first valve seat 20 from the side opposite to the power chamber 8.
A ball valve 22 which is seated on the upper end of the input shaft 17, an annular pin 23 which is provided at the tip of the input shaft 17 and separates the ball valve 22 from the first valve seat 20, and a tip of the annular pin 23. And a second valve seat 24 on which the ball valve 22 is seated. The plate 19 has retainers 56, 5
6'and the power piston 3 are fixed to the power piston 3 by fixing screws 58 screwed to the cylindrical portion 3A of the power piston 3.
In the inoperative state, the ball valve 22 is seated on the first valve seat 20 by the elastic force of the spring 21, and the power chamber 8 formed on the right side of the first valve seat 20 and the pressure chamber 2 formed on the left side of the first valve seat 20.
The communication with 9 is cut off. The pressure chamber 29 communicates with a pump (not shown) via a supply passage 30, and the pump constantly supplies pressure oil of a predetermined pressure into the pressure chamber 29. The supply passage 30 includes a radial passage 31 formed in the power piston 3, an annular groove 32 formed in the outer peripheral surface of the power piston 3, a radial passage 33 formed in the housing 1, and the passage 33. It is composed of a conduit (not shown) for connecting to the pump. Also,
In the inoperative state, the second end of the annular pin 23 is
The valve seat 24 is separated from the ball valve 22 seated on the first valve seat 20, and in this state, the power chamber 8 has the discharge passage 38.
Through the reservoir. This discharge passage 38
Is formed in the shaft portion of the annular pin 23, the passage 41 formed in the shaft portion of the shim 40 interposed between the annular pin 23 and the input shaft 17, and the shaft portion of the input shaft 17. The passage 42, the passage 43 formed in the plug 5, and the passage 44 formed in the housing 1 are provided.
4 by connecting the discharge passage 3 to the above-mentioned passage 11.
8 communicates with a reservoir (not shown). Further, the left end portion of the ball valve 22 constituting the control valve is kept liquid-tight and slidably penetrates through the collar 48, and a balance chamber 49 is formed on the left side portion of the collar 48. Then, the balance chamber 49 has a communication passage 50 formed in the power piston 3.
Also, the pressure receiving area of the ball valve 22 on the balance chamber 49 side is made to communicate with the power chamber 8 through the through hole 51 formed in the plate 19 from the inner diameter area of the first valve seat 20 to the second valve seat 24. It is set to be larger than the area obtained by subtracting the area of the inner diameter, that is, the pressure receiving area of the ball valve 22 on the power chamber 8 side. By setting the pressure receiving area as described above, the input shaft 17
And the annular pin 23 is advanced so that the ball valve 22 is separated from the first valve seat 20, and when the pressure in the power chamber 8 rises, the ball valve 22 is seated on the second valve seat 22 of the annular pin 23. The ball valve 22 is separated from the second valve seat 24 to prevent liquid leakage. However, the plug 5 forming a part of the housing 1 has a cylindrical guide portion 5A at the left end thereof which projects into the cylindrical portion 3A of the power piston 3.
The reaction force piston 55 as a sleeve is slidably fitted in the guide portion 5A so that the reaction force piston 55 is slidably supported by the guide portion 5A. The input shaft 17 is slidably fitted to the shaft portion of the reaction force piston 55 so that the reaction force piston 55 supported by the guide portion 5A slidably supports the input shaft 17. .. A flange portion 55A extending outward in the radial direction is formed on the left end portion of the reaction force piston 55, and the outer peripheral portion of the flange portion 55A and the retainer 56 provided in the cylindrical portion 3A of the power piston 3 are formed. A spring 57 is elastically mounted in the meantime to normally hold the reaction force piston 55 in the non-actuated position shown in contact with the plate 19. In this state, the reaction force piston 55 is located at the forward position with respect to the input shaft 17 and is separated from the stepped stopper 17A provided on the input shaft 17. As will be described later in detail, when the acting force of the hydraulic pressure in the power chamber 8 applied to the reaction force piston 55 becomes equal to or larger than the set load of the spring 57, the reaction force piston 55
Is retracted with respect to the input shaft 17 against the spring 57 and comes into contact with the stopper 17A. As a result, before the reaction force piston 55 contacts the stopper 17A, the hydraulic force in the power chamber 8 applied to the reaction force piston 55 is received by the power piston 3 via the spring 57 and the retainer 56. On the other hand, when the reaction force piston 55 comes into contact with the stopper 17A, the acting force is transmitted to the input shaft 17 as a reaction force. Therefore, before and after the reaction force piston 55 comes into contact with the stopper 17A, the force is doubled. The power ratio can be changed. Further, the spring 57 and the retainer 56 are arranged in a gap formed between the outer periphery of the guide portion 5A and the inner periphery of the cylindrical portion 3A of the power piston 3. Therefore, in the non-illustrated operating state, the guide portion 5A, the sliding portion of the reaction force piston 55 with respect to the guide portion 5A, the sliding portion of the input shaft 17 with respect to the reaction force piston 55, and the reaction force piston 55 are urged. The springs 57 are arranged in the radial direction while overlapping each other in the axial direction. As a result, the axial dimension of the hydraulic booster is reduced as compared with, for example, a conventional device in which the sliding portion of the reaction force piston 55 and the sliding portion of the input shaft 17 are arranged in series in the axial direction. be able to. Next, input shaft 1
The loss stroke reducing mechanism at the initial stage of operation of No. 7 will be described. A step portion 17B having a reduced diameter on the tip side is formed at the tip of the input shaft 17, and the tip side from the step 17B is a cylindrical stopper member 61. The flange portion 61A of the cylindrical stopper member 61 is brought into contact with the step portion 17B by inserting the flange portion 61A formed in the right end portion of the inside of the flange portion 61A in the radial direction. Then, the input shaft 1 on the tip side of the step portion 17B is provided.
The annular member 62 is press-fitted between the outer periphery of the cylindrical stopper member 61 and the inner periphery of the cylindrical stopper member 61, thereby fixing the cylindrical stopper member 61 to the input shaft 17 and at the same time maintaining the liquid tightness therebetween. As shown in FIG. 2, a stopper 61B projecting outward in the radial direction is integrally formed at a radially opposite position on the left end portion of the cylindrical stopper member 61. The reaction force is projected outward from the shaft portion of the piston 55 via a diametrical slit 55B formed in the flange portion 55A of the piston 55.
Then, the shim 40 described above is provided in the cylindrical stopper member 61.
And the annular pin 23 are sequentially inserted, and the spring 63 is elastically mounted between the annular pin 23 and the plate 19 so that the stopper 61B abuts on the left end surface of the guide portion 5A in the inoperative state. Thus, the backward movement of the input shaft 17 is restricted. On the other hand, the left end of the retainer 56 has a stopper 61B.
Is extended to the right side position adjacent to, and when the power piston 3 moves backward, the retainer 56 can restrict the backward movement of the input shaft 17. By the way, the outer side in the radial direction of the power chamber 8 formed in the bore 2 is kept liquid-tight by the seal member 66 provided on the outer periphery of the plug 5 and the seal member 67 provided on the outer periphery of the power piston 3. ing. On the other hand, the space between the radially inner side of the power chamber 8 and the discharge passage 38 is sealed by the following four sealing means. That is, the gap between the reaction force piston 55 communicating with the power chamber 8 and the guide portion 5A is equal to the guide portion 5
A sealing member 68 provided on the inner circumference of A seals the gap between the tubular stopper member 61 communicating with the power chamber 8 and the annular pin 23 with a sealing member 69 provided on the outer circumference of the annular pin 23. ing. Further, the gap between the cylindrical stopper member 61 communicating with the power chamber 8 and the reaction force piston 55 is defined by the above-described annular member 62 and the relatively long sliding surface of the reaction force piston 55 and the input shaft 17 in the axial direction. It is sealed by 70 and 70. Further, between the discharge passage 38 and the atmosphere, a seal member 71 provided on the inner and outer circumferences of the plug 5,
It is sealed by 72. In the above-described configuration, when the brake pedal (not shown) is released, the annular pin 23 and the plate 19 are not in operation.
Is urged to the right by a spring 63 elastically mounted between the power chamber 8 and the ball valve 22, and the power chamber 8 communicates with the reservoir via the discharge passage 38. From this state, when the brake pedal is depressed and the input shaft 17 is advanced, the second valve seat 24 formed at the tip of the annular pin 23 comes into contact with the ball valve 22 and the discharge passage 38 and the power chamber 8 are formed. Since the ball valve 22 is separated from the first valve seat 20 against the spring 21 by the annular pin 23 (point A in FIG. 3), the communication with the pressure chamber 29 is always introduced into the pressure chamber 29. The pressurized oil is introduced into the power chamber 8 through the gap between the outer circumference of the annular pin 23 and the inner circumference of the plate 19. When pressure oil is introduced into the power chamber 8, the power piston 3 is moved leftward against the spring 10 and the reaction force piston 55 is moved to the spring 57.
Although it is displaced to the right against the stopper 1, the reaction force piston 55 is moved by the spring 57 to the stopper 1 of the input shaft 17 at the initial stage of its operation.
It is kept separated from 7A. In this state, the acting force of the hydraulic pressure in the power chamber 8 applied to the reaction force piston 55 is received by the power piston 3 via the spring 57, the retainer 56 and the fixing screw 58, and the acting force is applied to the input shaft 17. Not transmitted. Therefore, the reaction force transmitted to the driver via the input shaft 17 is directly
It is obtained by the hydraulic pressure in the power chamber 8 that acts on 7 and the pressure receiving area of the input shaft 17 at this time is relatively small, so the output increases with a large boosting ratio (see line B in FIG. 3). When the hydraulic pressure in the power chamber 8 rises and the power piston 3 moves forward to the left and a substantial braking action is performed, the reaction force piston 55 causes the stopper 17 of the input shaft 17 to move.
It contacts A (point C in FIG. 3). As a result, the acting force applied to the reaction force piston 55 is applied to the input shaft 1 via the stopper 17A.
7, the boost ratio becomes smaller, and thereafter the output increases with a small boost ratio (see the straight line D in FIG. 3). When the brake pedal is depressed, the input shaft 1
The resistance from the seal part applied to 7 is the reaction force piston 55
The resistance is given by the sliding surface 70 between the input shaft 17 and the input shaft 17, and the seal member 71 provided on the inner circumference of the plug 5. Since the sealing means between the power chamber 8 and the discharge passage 38, which have a particularly high pressure, is the sliding surface 70, the resistance of the sealing portion applied to the input shaft 17 is reduced as compared with the case where a rubber sealing member is provided therebetween. It can be made sufficiently small, and as a result, the operation feeling at the initial stage of depression of the brake pedal can be made light. Further, the sealing members 68 and 71 are provided so that the input shaft 1 can be moved even if the input shaft 17 moves back and forth.
Since it is necessary to secure communication between the passage 42 formed in 7 and the passage 43 formed in the plug 5, the input shaft 17
It is necessary to arrange them in the axial direction more than the forward / backward movement amount. On the other hand, the sliding surface 70 needs to be formed long in the axial direction in order to obtain a sufficient sealing action, but in the present embodiment, the sliding surface 70 is in the non-operating state in the drawing, the sealing member 68 is formed. Since it is formed within the interval between and 71,
Even if the sliding surface 70 is formed to be long in the axial direction, it is possible to prevent the axial dimension of the hydraulic booster from increasing. Next, when the brake pedal is released from the above-described brake operating state and the annular pin 23 is displaced to the right by the spring 63, the ball valve 22 is seated on the first valve seat 20, so that the pressure chamber 29 The communication with the power chamber 8 is cut off. When the second valve seat 24 of the annular pin 23 subsequently separates from the ball valve 22, the power chamber 8 communicates with the reservoir via the discharge passage 38, so that the hydraulic pressure in the power chamber 8 decreases and the power piston 3 moves. It is retreated to the right. At this time, when the input shaft 17 is retracted, the stopper 61B of the cylindrical stopper member 61 integrated with the input shaft 17 is retained by the retainer 5 integrated with the power piston 3.
6 is regulated by abutting against the valve 6, and in this state, the ball valve 22 and the annular pin 23 seated on the first valve seat 20.
The second valve seat 24 is largely separated from the second valve seat 24 to secure a large flow passage area therebetween. When the right end of the power piston 3 is about to come into contact with the plug 5, the stopper 61B of the tubular stopper member 61, which has been in contact with the retainer 56, comes into contact with the guide portion 5A. When the power piston 3 moves backward from this state by a predetermined distance and its right end contacts the plug 5 and stops, the stopper 61B of the cylindrical stopper member 61 is advanced by the predetermined distance with respect to the power piston 3 to move the annular shape. The second valve seat 24 of the pin 23 is located at a position close to the ball valve 22 seated on the first valve seat 20. Therefore, when the brake pedal is next stepped on, the second valve seat 24 is immediately seated on the ball valve 22 to shut off the communication between the power chamber 8 and the reservoir, so that the loss stroke at the initial step of stepping on the brake pedal can be reduced. .. The seal member 68 may be provided on the outer circumference of the right end portion of the reaction force piston 55 instead of on the inner circumference of the guide portion 5A, or the seal member 68 may be omitted and the guide portion 5A and the reaction force piston may be omitted. The sliding surface with 55 may be used as the sealing means. Further, the loss stroke reducing mechanism may be omitted. In that case, the cylindrical stopper member 61,
The annular member 62 and the shim 40 may be omitted, and the annular pin 23 may be formed integrally with the tip portion of the input shaft 17. further,
Although the reaction force piston 55 is used as a sleeve in the above embodiment, the present invention is not limited to this, and when a sleeve that does not function as a reaction force piston is provided, the sleeve is integrated with the power piston. It should be provided.
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、従来装
置に比較して摺動抵抗を小さくできるので軽快な操作フ
ィーリングを得ることができるとともに、充分なシール
作用を得るためにシール手段としての摺動面を軸方向に
長く形成しても、液圧倍力装置の軸方向寸法が大きくな
るのを可及的に防止することができるという効果が得ら
れる。As described above, according to the present invention, the sliding resistance can be made smaller than that of the conventional device, so that a comfortable operation feeling can be obtained and a seal is required to obtain a sufficient sealing action. Even if the sliding surface as the means is formed to be long in the axial direction, it is possible to obtain an effect that the axial dimension of the hydraulic booster can be prevented from increasing as much as possible.
【図１】本発明の一実施例を示す、図２のＩ−Ｉ線に沿
う断面図。FIG. 1 is a sectional view taken along the line I-I of FIG. 2 showing an embodiment of the present invention.
【図２】図１に示す反力ピストン５５と筒状ストッパ部
材６１との組付け状態を示す正面図。FIG. 2 is a front view showing an assembled state of a reaction force piston 55 and a cylindrical stopper member 61 shown in FIG.
【図３】液圧倍力装置の特性線図。FIG. 3 is a characteristic diagram of a hydraulic booster.
１…ハウジング ３…パワーピストン ５…プラ
グ（ハウジング） ８…動力室 １７…入力軸 １８…制
御弁 ３８…排出通路 ４２、４３…通路 ５７…
ばね ５５…反力ピストン（スリーブ） ６８…シール部材
（第１シール手段） ７０…摺動面（第２シール手段） ７１…シール部材
（低圧側シール手段）DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Housing 3 ... Power piston 5 ... Plug (housing) 8 ... Power chamber 17 ... Input shaft 18 ... Control valve 38 ... Exhaust passage 42, 43 ... Passage 57 ...
Spring 55 ... Reaction force piston (sleeve) 68 ... Sealing member (first sealing means) 70 ... Sliding surface (second sealing means) 71 ... Sealing member (low pressure side sealing means)
Claims (1)
ピストンと、上記ハウジング内でパワーピストンの後部
に形成した動力室と、上記ハウジングにパワーピストン
の後部側から摺動自在に貫通させた入力軸と、上記パワ
ーピストンと入力軸の先端部とに渡って設けられ、該入
力軸に加えられた入力に応じた液圧を上記動力室に供給
する制御弁と、上記入力軸の軸部とハウジングとに形成
され、上記制御弁を介して動力室とリザーバとを連通さ
せる排出通路と、上記動力室と排出通路間をシールする
高圧側シール手段と、上記排出通路と大気間をシールす
る低圧側シール手段とを備えた液圧倍力装置において、
上記ハウジングにスリーブを摺動自在に嵌合して該スリ
ーブを上記パワーピストンに連動させるとともに、該ス
リーブに上記入力軸を摺動自在に嵌合し、上記低圧側シ
ール手段をハウジングと入力軸との間に設けて上記排出
通路と大気間をシールさせ、また上記高圧側シール手段
を、上記ハウジングとスリーブとの間に設けた第１シー
ル手段と、上記スリーブと入力軸との間に設けた第２シ
ール手段とから構成して上記動力室と排出通路間をシー
ルさせ、さらに上記第２シール手段をスリーブと入力軸
との摺動面から構成したことを特徴とする液圧倍力装置
のシール装置。Claim: What is claimed is: 1. A power piston slidably provided in a housing, a power chamber formed in a rear portion of the power piston in the housing, and a housing sliding in the housing from a rear side of the power piston. An input shaft freely pierced, a control valve provided across the power piston and the tip of the input shaft, and supplying a hydraulic pressure to the power chamber according to an input applied to the input shaft; A discharge passage formed in the shaft portion of the input shaft and the housing to connect the power chamber and the reservoir via the control valve, a high-pressure side sealing means for sealing between the power chamber and the discharge passage, and the discharge passage. In a hydraulic booster equipped with a low pressure side sealing means for sealing between the atmosphere,
A sleeve is slidably fitted to the housing to interlock with the power piston, and the input shaft is slidably fitted to the sleeve, and the low-pressure side sealing means is connected to the housing and the input shaft. Between the exhaust passage and the atmosphere, and the high-pressure side sealing means is provided between the first sealing means provided between the housing and the sleeve and the sleeve and the input shaft. A hydraulic booster characterized by comprising a second sealing means for sealing between the power chamber and the discharge passage, and further comprising the second sealing means by a sliding surface between the sleeve and the input shaft. Sealing device.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3031710A JP2894373B2 (en) | 1991-01-31 | 1991-01-31 | Sealing device for hydraulic booster |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3031710A JP2894373B2 (en) | 1991-01-31 | 1991-01-31 | Sealing device for hydraulic booster |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05658A true JPH05658A (en) | 1993-01-08 |
| JP2894373B2 JP2894373B2 (en) | 1999-05-24 |
Family
ID=12338633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3031710A Expired - Lifetime JP2894373B2 (en) | 1991-01-31 | 1991-01-31 | Sealing device for hydraulic booster |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2894373B2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6369161B1 (en) | 1994-06-01 | 2002-04-09 | The Dow Chemical Company | Thermoplastic elastomeric blends |
| US6403710B1 (en) | 1994-08-29 | 2002-06-11 | The Dow Chemical Company | Block copolymer compositions containing substantially inert thermoelastic extenders |
| WO2005018893A1 (en) | 2003-08-20 | 2005-03-03 | Ngk Insulators, Ltd. | Method for manufacturing honeycomb formed article, method for manufacturing honeycomb filter, and honeycomb filter |
| US9709457B2 (en) | 2013-07-11 | 2017-07-18 | Denso Corporation | Method of detecting defects in honeycomb structural body |
-
1991
- 1991-01-31 JP JP3031710A patent/JP2894373B2/en not_active Expired - Lifetime
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| US6369161B1 (en) | 1994-06-01 | 2002-04-09 | The Dow Chemical Company | Thermoplastic elastomeric blends |
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| WO2005018893A1 (en) | 2003-08-20 | 2005-03-03 | Ngk Insulators, Ltd. | Method for manufacturing honeycomb formed article, method for manufacturing honeycomb filter, and honeycomb filter |
| US9709457B2 (en) | 2013-07-11 | 2017-07-18 | Denso Corporation | Method of detecting defects in honeycomb structural body |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2894373B2 (en) | 1999-05-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990203 |