JPH05508200A - Improved twin wire forming method and apparatus - Google Patents
Improved twin wire forming method and apparatusInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】 改良ツイン・ワイヤ形成方法および装置発 明 の 背 景 １、 発明の分野 本発明は、概して抄紙機に関し、特にウェブの生産のためのツイン・ワイヤ形成 に関する。[Detailed description of the invention] Background of the invention of improved twin wire forming method and device 1. Field of invention TECHNICAL FIELD This invention relates generally to paper machines, and more particularly to twin wire forming for the production of webs. Regarding.
２、 従来技術の簡単な説明 ツイン・ワイヤ形成器として特徴づけられる様々なものか従来技術において周知 されている。一つのこの種゛ツイン・ワイヤ形成器か、米国特許第４，２０９， ３６０号に開示されている。前記米国特許第４．２０９，３６０号には、内側お よび外側形成ワイヤ間の形成スロート内へ原料のジェットを噴射すべく配設され たへ・ソド・ボックスを有する装置が示されている。この形成スロートは、形成 ロールとプレスト・ロールとの間の領域また（よギャップにほぼ等しく且つそれ らの上に支えられた上記の内側および外側ワイヤ間の領域を包含すべく延在して いれば良い。形成ロールとプレスト・ロールとの間のギャップ内へ原料を噴射す るヘッド・ボ・ノクスのこの配列は、多くのツイン・ワイヤ形成器を代表するも のである。2. Brief explanation of conventional technology Various types of twin wire formers are known in the art. has been done. One such type of ``twin wire former'', U.S. Pat. No. 4,209, No. 360. The above-mentioned U.S. Pat. No. 4,209,360 discloses that and is arranged to inject a jet of material into the forming throat between the outer forming wires and the outer forming wires. A device is shown having a top and bottom box. This forming throat is forming The area between the roll and the presto roll (approximately equal to and close to the gap) extending to encompass the area between said inner and outer wires supported on said It's fine if you have it. Injecting the raw material into the gap between the forming roll and the presto roll This arrangement of head-bocks is typical of many twin-wire formers. It is.
また矢張り上記ツイン・ワイヤ形成器を代表するものは、プレスト・ロールか中 実または平滑ロールでありながら、形成ロールは排水に備える開口ロールまたは 中実ロ−ルであっても良い、という事実である。In addition, the typical twin wire formers mentioned above are presto rolls or medium Although solid or smooth rolls, forming rolls are open rolls or The fact is that it can be a solid roll.
この種のツイン・ワイヤ形成器の作動中は、プレスト・ロールの表面上へ原料の ジェットを当てることを回避するように注意しなければならない。プレスト・ロ ールの表面上に原料のジェットか接触する（衝突する）と、ジェットがプレスト ・ロールの回りに転向されてジェット・ポンプ作用を生起させる。中実プレスト ・ロール上へのジェットの衝突は一般にシートのかく乱と不充分な形成とをもた らす。この、中実プレスト・ロール上へ衝突させない、という拘束は、プレスト ・ロールと形成ロールとの間の最小ギャップ設定の際の制限要因になっている。During operation of this type of twin wire former, the raw material is deposited onto the surface of the presto roll. Care must be taken to avoid hitting the jet. Presto Ro When a jet of raw material comes into contact with (impinges on) the surface of the • It is deflected around the roll to create a jet pump action. solid presto Jet impingement on rolls generally results in sheet disturbance and poor formation. Ras. This restriction to prevent the presto roll from colliding with the solid presto roll - It is a limiting factor in setting the minimum gap between the roll and the forming roll.
この最小作動ギャップは、ジェット「ポンプ作用］若しくは真空パルスとして周 知されている状況によって拘束される。一般に、ギャップが大きくなると、外側 の生地のより遅い位置まで排水が遅延し、それが、均質なシート形成、基本重量 の均等性および安定性、ならびにその他のウェブの諸性質に不利に影響を及ぼす 。更に−＠重要なことに１．二の遅延された排水は、１を成すノー（・の層の均 等性および純度に激しく影響する可能性かある。更に、外側ワイヤの自由スパン の真上へのジェットの衝突は通常、クト側ワイヤのひずみやしわをもたらし、そ れがシー１〜の不均等性に可成り寄与する可能性かある。This minimum working gap is determined by the jet “pump action” or the vacuum pulse. bound by known circumstances. In general, the larger the gap, the more Drainage is delayed until later in the fabric, which results in homogeneous sheet formation, basis weight adversely affect the uniformity and stability of the web, as well as other web properties. . Moreover - @ Importantly 1. The delayed drainage of the second Is it possible to severely affect homogeneity and purity? Furthermore, the free span of the outer wire The impingement of the jet directly above the There is a possibility that this contributes considerably to the non-uniformity of sea 1~.
発 明 の 要 約 それ故、本発明の目的は、向上された均等性を有するウェブを生成する改良ツイ ン・ワイヤ形成器を提供することにある。Summary of the invention It is therefore an object of the present invention to create an improved web that produces webs with improved uniformity. An object of the present invention is to provide a wire former.
本発明のその上の目的は、形成スロートの領域内におけるツイン・ワイヤ形成器 の外側ワイヤを介する排水に備えて、開口された可成り硬質の支持構造体を提供 することにある。A further object of the invention is to provide a twin wire former in the region of the former. Provides an open and fairly rigid support structure for drainage through the outer wires of the It's about doing.
本発明の更に別の目的は、ジェット・ポンプ作用の発生を依然回避しつつ、ツイ ン・ワイヤ形成器内におけるプレスト・ロールと形成ロールとの間の狭小化に備 える装置を提供することにある。Yet another object of the present invention is to reduce the number of tweeters while still avoiding the occurrence of jet pumping effects. In preparation for the narrowing between the presto roll and the forming roll in the wire forming machine. The goal is to provide equipment that can increase
手短かに言って、本発明の、これらならびにその他数多くの諸特徴、諸目的およ び諸利点は、以下に示す詳細な説明、請求の範囲および図面の閲読と共に容易に 明白となろう。これらの諸特徴、諸目的および諸利点は、形成スロートの領域に おいて、開口された可成り硬質の支持構造体をツイン・ワイヤ形成器の外側ワイ ヤに備えることにより達成される。上記の態様においては、溝付きプレスト・ロ ールであっても良い開口支持構造体と形成１コールとの間のギャップを、ヘッド ・ボックスから射出された原料のジェットが形成ロールと開口支持構造体との双 方へ衝突するように狭めることができる。この配列は、望ましくないジェット・ ポンプ作用を回避しながらの、ツイン・ワイヤ形成器の外側ワイヤを介するウェ ブの直接の排出の備えとなるものである。これにより、形成ロールおよびプレス ト・ロール間のギャップか狭くなるという事実にも拘らず、延長された形成スロ ートかもｔ：らされる。従って、代表的な従来技術のツイン・ワイヤ形成器のそ れをこえて、外側ワイヤを介する延長された排水領域か達成される。この延長さ れた排水の領域においては、支持された内側および外側ワイヤ間に原料のジェッ トか包有されている。更に、外側ワイヤは硬直に支えられているので、外側ワイ ヤの位置半径および張力はほぼ一定且つ均等に保持される。この状況により排出 プロセスにおける変動の低減がもたらされ、より大きなシートの均等性か得られ る。In short, these and many other features, objects and objects of the present invention will be summarized. The advantages and benefits will be readily apparent upon reading the detailed description, claims and drawings set forth below. Let it be clear. These features, purposes and benefits are in the area of the forming throat. the open, fairly rigid support structure to the outer wire of the twin wire former. This is achieved by preparing for the unexpected. In the above embodiment, the grooved presto roller The gap between the open support structure and the formation 1 call may be ・The jet of raw material injected from the box connects the forming roll and the opening support structure. It can be narrowed so that it collides with the other side. This arrangement avoids unwanted jets. Wafering through the outer wires of the twin wire former while avoiding pumping This is to prepare for the direct discharge of water. This allows forming rolls and presses Despite the fact that the gap between the rolls becomes narrower, the extended forming slot It may be too late. Therefore, the characteristics of a typical prior art twin wire former Beyond this, an extended drainage area via the outer wire is achieved. This extension In areas of drained water, a jet of raw material is placed between the supported inner and outer wires. is included. Furthermore, since the outer wire is rigidly supported, the outer wire The position radius and tension of the layer remain approximately constant and uniform. Emitted due to this situation Provides reduced variation in the process resulting in greater sheet uniformity. Ru.
図面の簡単な説明 第１図は代表的な従来技術によるツイン・ワイヤ形成器の形成ロール／プレスト ・ロール配列の基本略図である。Brief description of the drawing Figure 1 shows a typical conventional twin wire former forming roll/presto. ・This is a basic diagram of the roll arrangement.
第２図は本発明の形成ロール／開口ブレスト・ロール配列の基本略図である。FIG. 2 is a basic schematic diagram of the forming roll/open breast roll arrangement of the present invention.
第３図は一つの開口ブレスト・ロールの、その輪郭を付した表面を示す部分断面 図である。Figure 3 is a partial cross-section of one open breast roll showing its contoured surface. It is a diagram.
第４図は別の開口ブレスト・ロールの、その表面の輪郭の交互パターンを示す部 分断面図である。Figure 4 shows a section of another open breast roll showing the alternating pattern of its surface contours. FIG.
第５図は本発明の形成ロール／外側ワイヤ開口支持構造体の代替実施例の基本略 図である。FIG. 5 is a basic schematic of an alternative embodiment of the forming roll/outer wire aperture support structure of the present invention. It is a diagram.
第６図は２組の誘導プレスト・ロールを有する代替実施例の従来技術によるツイ ン・ワイヤ形成器の基本略図である。FIG. 6 shows an alternative prior art twist having two sets of guided presto rolls. 1 is a basic diagram of a wire former.
第６Ａ図は改良された本発明のツイン・ワイヤ形成器の代替実施例の基本略図で ある。FIG. 6A is a basic schematic diagram of an alternative embodiment of the improved twin wire former of the present invention. be.
第７図は従来技術による代表的なツイン・ワイヤ形成器の形成スロートの断面領 域を示す略側面図である。Figure 7 shows the cross-sectional area of the forming throat of a typical twin wire former according to the prior art. FIG.
第８図は本発明の第一の上述実施例を以て達成された形成スロートの断面領域を 示す略側面図である。FIG. 8 shows the cross-sectional area of the formed throat achieved with the first above-described embodiment of the invention. FIG.
好適な実施例の詳細な説明 先ず第１図に戻ると、同図には、代表的な従来技術のツイン・ワイヤ形成器の形 成シリンダ１０と中実プレスト・ロール１２との相対位置の基本略図が示されて いる。Detailed description of the preferred embodiment Referring first to Figure 1, it shows the shape of a typical prior art twin wire former. A basic schematic diagram of the relative position of the forming cylinder 10 and the solid presto roll 12 is shown. There is.
このツイン・ワイヤ形成器には、ヘッド・ボックス１４、内側ワイヤ１６および 外側ワイヤ１８が包含されている。This twin wire former includes a head box 14, an inner wire 16 and An outer wire 18 is included.
ヘッド・ボックス１４は、内側ワイヤ１６と外側ワイヤ１８との間の形成スロー ト２２内へ、設定厚さＴを有する原料２０のジェットを射出する。形成シリンダ ｌＯは、吸込み形式の開口ロールまたは中実であって良い。形成スト・ロール１ ２上に衝突しないことを保証するに足りるだけ幅広くなければならない。従って 原料２０のジェットが外側ワイヤ１８に当たった場合、外側ワイヤ１８は支持さ れておらず、原料２０のジェットは可成り浅い角度で当たる。Head box 14 includes a forming throw between inner wire 16 and outer wire 18. A jet of raw material 20 having a set thickness T is injected into the jet 22 . forming cylinder The lO may be an open roll or solid in suction type. Forming stroke roll 1 It must be wide enough to ensure that it does not collide with the top two. Therefore When the jet of raw material 20 hits the outer wire 18, the outer wire 18 is unsupported. The jet of raw material 20 hits at a fairly shallow angle.
第１図に描かれたツイン・ワイヤ形成器の作動は、特に参考としてここに編入さ れた米国特許第４，２０９゜３６０号、第４，１００，０１８号、第３，８７６ ．４９８号ならびに第３，０５６，７１９号に記載のツイン・ワイヤ形成器の作 動に類似している。The operation of the twin wire former depicted in Figure 1 is incorporated herein by way of specific reference. U.S. Pat. Nos. 4,209°360, 4,100,018, and 3,876 ．． No. 498 and No. 3,056,719 Similar to motion.
次に第２図を見ると、同図には、別の代表的なツイン・ワイヤ形成器用の本発明 の形成シリンダ／プレスト・ロール配列の基本略図が示されている。従来技術の 配列におけると同様に、形成シリンダ３０は、吸込み形式のロールまたは中実ロ ールであって良い。プレスト・ロール３２は、その回りに複数の環状溝３４が存 在するように、開口されまたは格子を付されている。開口ブレスト・ロール３２ は、外側ワイヤの設計や特定の製品用途に応じ、カバー・スリーブ・メツシュを 備えても、また備えなくても良い。形成ロール３ｏの回りを移動する内側ワイヤ ３６と、先ず開口ブレスト・ロール３２の回りを、次いで形成シリンダ３００回 りを移動する外側ワイヤ３８とかある。ヘッドボックス４ｏは、内側ワイヤ３６ と外側ワイヤ３８との閏の形成スロート４４内へ、厚さＴを有する原料４２のジ ェットを射出する。Turning now to FIG. 2, there is shown a diagram of the present invention for another exemplary twin wire former. A basic schematic of a forming cylinder/presto roll arrangement is shown. Conventional technology As in the array, the forming cylinder 30 can be a suction type roll or solid cylinder. It's fine if it's a rule. The presto roll 32 has a plurality of annular grooves 34 around it. It is open or gridded as it is. Opening breast roll 32 covers, sleeves, and meshes depending on the outer wire design and specific product application. You don't have to prepare or not. Inner wire moving around forming roll 3o 36, first around the open breast roll 32 and then around the forming cylinder 300 times. There is also an outer wire 38 that moves along the edge. The head box 4o has an inner wire 36 and outer wire 38 into the funnel-forming throat 44 of the raw material 42 having a thickness T. Inject a jet.
第１図および第２図が比例していなくても、形成シリンダ３０と開口ブレスト・ ロール３２との間のギャップか、第１図に示されるギャップよりも狭いことに留 意すべきである。これは、原料４２のジェットが形成ロール３０および開口ブレ スト・ロール３２の双方に衝突している如く描かれているという事実により立証 される。上記の様態においては、外側生地３８の、格子を付されまたは開口され たプレスト・ロール３２を離れる点から、それか形成シリンダ３０上の内側ワイ ヤ３６へ接触しまたは近くへ接近する点までの自由スパンが、第１図に描かれた 自由スパンと相対的に減少する。かくして、外側ワイヤ３８を介する当初の、初 期の脱水は、形成スロート４４の領域内での更に充分な支持により、また形成ス ロート４４の開始領域での可成り厳密な支持により、達成される。二次元的な見 方からすれば、形成スロート４４は、内側形成ワイヤ１６．３６上に原料２０． ４２のジェットが衝突する点Ａと、外側形成ワイヤ１８．３８上に原料２０のジ ェットが衝突する点Ｂと、内側および外側形成ワイヤが収束する点Ｃとを相互連 結する弧やセグメントの組合せにより画定される領域である。（第７図および第 ８図参照）。従って、第７図の陰影を付した領域は代表的な従来技術のツイン・ ワイヤ形成器の典型的な形成スロート２２を示し、第８図の陰影を付した領域は 、第２図に描かれた本発明の実施例の形成ス０−ト４４を示す。Although FIGS. 1 and 2 are not proportional, the forming cylinder 30 and the opening breast The gap between roll 32 remains narrower than the gap shown in FIG. should be taken into consideration. This causes the jet of raw material 42 to pass through the forming roll 30 and the aperture brake. This is evidenced by the fact that it is depicted as colliding with both sides of Stroll 32. be done. In the embodiments described above, the outer fabric 38 is gridded or open. From the point where it leaves the pressed presto roll 32, it or the inner wire on the forming cylinder 30 The free span to the point of contact or proximity to the layer 36 is depicted in FIG. decreases relative to free span. Thus, the initial Dehydration during the stage is reduced by more sufficient support within the region of the forming throat 44 and This is achieved by a fairly tight support in the starting region of the funnel 44. two dimensional view From the side, the forming throat 44 has the raw material 20.36 on the inner forming wire 16.36. 42 impact point A and the jet of raw material 20 on the outer forming wire 18.38. The point B where the jet collides with the point C where the inner and outer forming wires converge are interconnected. An area defined by a combination of connecting arcs and segments. (Figure 7 and (See Figure 8). Therefore, the shaded area in FIG. 7 is a typical prior art twin A typical forming throat 22 of a wire former is shown, with the shaded area in FIG. , shows the forming station 44 of the embodiment of the invention depicted in FIG.
開口ブレスト・ロール３２上への原料４２のジェットの衝突の量を、向上された 均等性を尚且つ達成しながら可成り変動させ得ることか示されている。但し試験 結果は、プレスト・ロール３２上への衝突か、望ましくは原料４２のジェットの 厚さＴの約３分の１ （１／３）であるへきことを示している。The amount of impingement of the jet of material 42 onto the open breast roll 32 is increased. It has been shown that considerable variation can be achieved while still achieving uniformity. However, the test The result is an impact on the presto roll 32 or preferably a jet of material 42. It shows a gap that is approximately one-third (1/3) of the thickness T.
ツイン・ワイヤ形成器の当業者には、シートの排水および脱水プロセスにおける 均等性か、シートの形成にとり非常に重要であることか周知されている。いかな る初期の不均等性も当初の排水に影響するのみならず、更に後の排水に対し有害 であり続けるので、初期の、当初の排水に均等性を備えることは特に重要である 。形成スロート４４内の外側ワイヤ１８の自由スパン領域においては、原料４２ のジェットの排水を生起すべく作用する力はしばしば、次の関係により、簡単且 つ定量的に説明することができる。即ち、 排水圧力は、外側ワイヤの張力を、外側ワイヤの半径で除したものに等しい。Those skilled in the art of twin wire formers will be familiar with the process of sheet drainage and dewatering. It is well known that uniformity is very important for sheet formation. I wonder Initial unevenness not only affects the initial drainage, but also has a detrimental effect on later drainage. It is especially important to provide uniformity in the initial, initial drainage, as the . In the free span region of the outer wire 18 within the forming throat 44, the raw material 42 The forces acting to cause the jet to drain are often simply and easily expressed by the following relationship: can be explained quantitatively. That is, The drainage pressure is equal to the tension in the outer wire divided by the radius of the outer wire.
機械の横方向においては、ジェットを排水すべく作用する力の均等性および時間 的安定性が、機械の幅員方向の所与の位置での、外側ワイヤ張力および外側ワイ ヤ半径に大きく依存する。排水プロセス中の不安定な直交流を防止するためには 、作動パラメタ、特にワイヤの張力および半径、の変動を最小化することが重要 である。第６図に描かれた代替実施例のツイン・ワイヤ形成器にはそういうこと があるが、若干のツイン・ワイヤ形成器の場合、ヘッド・ボックスに最も近い当 初の排水段階では双方のワイヤが支持されていないので、ワイヤの張力および半 径の均等性が内側および外側ワイヤの双方にとり同等に重要であることも認識さ れるへきである。In the lateral direction of the machine, the uniformity and time of the force acting to drain the jet. The stability of the outside wire at a given location across the width of the machine It is highly dependent on the radius. In order to prevent unstable cross flow during the drainage process , it is important to minimize variations in operating parameters, especially wire tension and radius. It is. Such is the case with the alternate embodiment twin wire former depicted in FIG. However, for some twin wire formers, the Since both wires are unsupported during the first drainage stage, the wire tension and semi- It is also recognized that diameter uniformity is equally important for both the inner and outer wires. It's a place where you can be.
第２図に描かれた本発明は、これにつき、排水プロセスにおける横方向変動およ び時間変動を安定化し且つ低減させ、それによってシートの均等性の可成りの向 上をもたらす方法および装置を示している。描かれている如く、原料４２のジェ ットは、それが、開口された支持面３２により外側生地３８か支持された際、外 側生地３８上へ接触または衝突するように方向づけられる。このように、外側生 地４４の自由スパンにより原料４２のジェットの全体の力は支えられない。硬い 表面上に支持された外側ワイヤ３８を原料４２のジェットが当たる位置での、外 側ワイヤ３８を介する排水に備えることが不可避となっている。これは、環状溝 ３４をその回りに有するプレスト・ロール３２のような、開口された硬い表面を 備えることにより達成される。溝３４は、■字形、方形、らせん形等であれば良 い。開口ブレスト・ロール３２の作動は、開口排水ロール上に用いられた代表的 なカバー・メツシュ・スリーブと類似のカバー・メツシュ（図示せず）により利 益を得ることができる。The invention depicted in FIG. stabilizes and reduces temporal fluctuations, thereby significantly improving sheet uniformity. 1 shows a method and apparatus for providing the above. As depicted, the gel of raw material 42 When the kit is supported on the outer fabric 38 by the open support surface 32, the outer fabric 38 It is oriented to contact or impinge on the side fabric 38. In this way, the outer The free span of ground 44 does not support the entire force of the jet of feedstock 42. hard The outer wire 38 supported on the surface is Provision for drainage via the side wires 38 is unavoidable. This is an annular groove 34 around it, such as a pressed roll 32 having an apertured hard surface. This is achieved by being prepared. The groove 34 may be shaped like a letter ■, square, spiral, etc. stomach. The operation of the open breast roll 32 is similar to that typical of those used on open drain rolls. Cover mesh sleeve and similar cover mesh (not shown) You can benefit from it.
排水に備え、プレスト・ロール３２の外面に、考えられる数多くの輪郭デザイン を用いることかできることは認識されるべきである。２種のこの種デザインが第 ３図および第４図に描かれている。環状溝３４の深さが、望ましくは１２．７ａ ｏｎ（０，５’）から３８．１ｍｍ（ｌ、５″）の範囲にあるべきことか見いだ されているが、本発明は、バルブの種類、排水される水の量、生産される製品の 形式、機械の速度、ワイヤの設計等に応じ、上記範囲を上回り且つ下回る溝の深 さで実施することができる。Numerous possible contour designs on the outside of the presto roll 32 for drainage It should be recognized that it is possible to use Two types of this kind of design are the first 3 and 4. The depth of the annular groove 34 is preferably 12.7a. Find out if it should be in the range from (0,5') to 38.1mm (l,5'') However, the present invention is based on the type of valve, the amount of water drained, and the amount of product produced. Depending on the type, machine speed, wire design, etc., the groove depth may be greater or less than the above range. It can be carried out at
ピークまたは先端３５の幅は一般に、シートの乱れを回避するため、極力狭くさ れるべきである。換言すれば、外側ワイヤ１８を支えるピーク構造体３５は、実 際のように細かくてプレスト・ロールの外面に高比率の開口面積をもたらし、そ れにより排水の跡や抵抗を最小化すべきである。従って先端３５の幅は、０．２ ５＋ｎｍ程の狭さであれば良い。一般的に先端３５の幅は０．７５ｍｍから１． ２５ｍｍの範囲となろうが、２．０ｍ１１１までの範囲であれば良い。The width of the peak or tip 35 is generally kept as narrow as possible to avoid sheet disturbance. Should be. In other words, the peak structure 35 supporting the outer wire 18 is The fine details provide a high percentage of open area on the outer surface of the pressed roll, making it This should minimize drainage traces and resistance. Therefore, the width of the tip 35 is 0.2 It is sufficient if the width is as narrow as 5+nm. Generally, the width of the tip 35 is 0.75 mm to 1.5 mm. The range may be 25 mm, but any range up to 2.0 m111 is sufficient.
ジェット・ポンプ作用を防止するためには、環状溝３４の空げき容積が、各溝の 底にからの空げきを残しながらジェットの全体の厚さの可成りの部分を排水する に足りるだけの大きさであるべきである。この空げき容積が、原料のジェット全 体を排水するに充分な大きさであれば、それ以上の利益が得られるであろうと考 えられる。また、カバー・メツシュ・スリーブが使用される場合、原料４２のジ ェットに加えられる力を受けてたわむことのない、ピーク３５からピーク３５ま でのスパンに対して適切な横方向こわさを備えるメツシュを選定することは特に 有利であることも考えられる。To prevent jet pumping, the free volume of the annular groove 34 must be Drain a significant portion of the total thickness of the jet while leaving a gap at the bottom. It should be large enough to This empty volume is the total amount of the raw material jet. If it were large enough to drain the body, further benefits would be obtained. available. Additionally, if a cover mesh sleeve is used, the raw material 42 from peak 35 to peak 35, which does not deflect under the force applied to the jet. It is especially important to select a mesh with appropriate lateral stiffness for the span at It may also be advantageous.
支持構造体３２の輪郭を、格子、ハネカム、布メツシュ、ドリル孔などにより開 口し得ることは理解されるべきである。本出願の目的のため、「プレスト・ロー ル」または「支持構造体」に関連して使用される場合、用語「開口Ｊは、上述の 如く輪郭を付した溝形成面またはその他の同様もしくは同等の面排水構造体とし て定義するものとする。「中実プレスト・ロール」は、面の輪郭、溝、格子また は開口部を全く備えていない、はぼ円筒状のロールを示すべく意図されている。The outline of the support structure 32 is opened with grids, honeycombs, fabric mesh, drilled holes, etc. What can be said should be understood. For the purposes of this application, “Presto Law” When used in connection with a ``hole'' or ``support structure'', the term ``aperture J'' refers to as a contoured grooved surface or other similar or equivalent surface drainage structure. shall be defined. “Solid presto rolls” have surface contours, grooves, grids or is intended to indicate a roughly cylindrical roll without any openings.
開口ブレスト・ロール３２の好適な構成方法は、ゴム ′被覆を付されたロール へ環状溝３４を機械加工することである。約５から約１５の範囲のビー・アンド ・ジェイ（Ｐ＆Ｊ）硬さを育する合成ゴムが望ましいと考えられている。約１０ のビー・アンド・ジェイ（Ｐ＆Ｊ）硬さは最も望ましいと考えられている。ある いはまた、溝３４を厚肉の金属殻に機械加工しても良く、または、当業者に周知 されているその他の方法で空げき構造体をつくり出しても良い。A preferred method of constructing the open breast roll 32 is to use a rubber coated roll. 3. Machining an annular groove 34 into the groove. B and in the range of about 5 to about 15 ・P&J Synthetic rubber that increases hardness is considered desirable. about 10 A B & J (P&J) hardness of 100% is considered the most desirable. be Alternatively, the grooves 34 may be machined into a thick metal shell, or as is well known to those skilled in the art. You may also create empty structures using other methods as described.
第５図には、外側ワイヤ３８の自由スパンに対する原料４２のジェットの何等か の衝突のほぼ完全な排除に備える本発明の代替実施例が示されている。第１図の 開口ブレスト・ロール３２は、複数のスロット、溝またはチャンネル５２をその ワイヤ接触面５３内に育する開口支持構造体即ち形成シュー５０に置き換えられ ている。従って外側ワイヤ３８は案内または誘導ロール５４を回り、次いて形成 スロート４４の領域内の開口支持構造体５０に接触する。外側組織３８の摩耗を 最小化すへく、開口支持構造体５０の誘導端部５６か湾曲していることに留意さ れたい。第５図には、形成シュー５０か可成り平たんな面を有する構造体である 如くに描かれているか、形成シュー５０は、機械の方向に凸状をなしていること が望ましい。形成シュー５０が平たん、凸状または凹状の何れであろうと、形成 スロート４４内へワイヤ３６，３８か収束するようにされることは依然重要であ る。FIG. 5 shows some of the jets of raw material 42 relative to the free span of outer wire 38. An alternative embodiment of the invention is shown that provides for nearly complete elimination of collisions. Figure 1 Open breast roll 32 has a plurality of slots, grooves or channels 52 in it. Replaced by an open support structure or forming shoe 50 that grows within the wire contact surface 53. ing. The outer wire 38 therefore passes around a guide or guide roll 54 and then forms a It contacts the open support structure 50 in the area of the throat 44 . Wear of the outer tissue 38 Note that the guiding end 56 of the aperture support structure 50 is curved to minimize I want to be. In FIG. 5, the forming shoe 50 is a structure having a fairly flat surface. As shown, the forming shoe 50 is convex in the machine direction. is desirable. Whether the forming shoe 50 is flat, convex or concave, the forming It is still important that the wires 36, 38 converge into the throat 44. Ru.
図示の如く、開口支持構造体５０は、固定ベースと形成ロール半径Ｒとの間に形 成される角度を変動させ得るよう、固定ベース上へ旋回自在に取り付けられてい る。As shown, the aperture support structure 50 is formed between the fixed base and the forming roll radius R. It is pivotably mounted on a fixed base so that the angle at which it is formed can be varied. Ru.
このような方法で、形成スロート４４の容積および形状を変動させることができ る。本発明のこの代替実施例については全く試験か行われていないか、それによ って生成されたシートの均等性は、最初の上述の実施例により生成されたシート の均等性と少なくとも同様に良好であり、恐らくは更に良好と考えられる。これ は、この代替実施例の構造体が形成スロート４４内の外側形成ワイヤ３８の自由 スパンの更に充分な最小化を可能にさせ、従って自由スパンを可成り除去し得る ためである。従って、形成シュー５０に沿った、形成スローブト４４内の外側ワ イヤの張力、半径および排水圧力は、はぼ一定のままであるはずである。In this manner, the volume and shape of forming throat 44 can be varied. Ru. This alternative embodiment of the invention has not been tested or performed at all, and therefore The uniformity of the sheet produced by It is believed that the uniformity is at least as good as that of , and perhaps even better. this The structure of this alternative embodiment frees the outer forming wire 38 within the forming throat 44. Allows for a more thorough minimization of the span and thus free span can be eliminated to a large extent It's for a reason. Accordingly, the outer wall within the forming throat 44 along the forming shoe 50 The ear tension, radius and drainage pressure should remain approximately constant.
標準的な中実または平たんな設計のプレスト・ロールに対立するものとしての、 本発明の外側ワイヤ開口支持構造体３２または５０を用いるツイン・ワイヤ形成 器作動間の重要な相違点は、形成ロール３０と開口支持構造体３２または５０と の間の最小ギャップ設定にある。このギャップ設定は、外側ワイヤ３８の自由ス パンの長さ、内側および外側ワイヤ、３６．３８への材料４２のジェットの衝突 の角度ならびに開口支持構造体３２．５０への衝突の量を包含する、形成スロー ト形状の決定要因であり、従ってジェットの排水速度に可成り影響を及ぼす。As opposed to standard solid or flat design pressed rolls, Twin wire formation using the outer wire aperture support structure 32 or 50 of the present invention The key difference between the forming rolls 30 and the aperture support structure 32 or 50 is that on the minimum gap setting between. This gap setting is the free width of the outer wire 38. Impingement of jet of material 42 on pan length, inner and outer wires, 36.38 The forming throw, including the angle of and the amount of impact on the opening support structure 32. is a determining factor in the shape of the jet and therefore significantly influences the displacement rate of the jet.
一般に、ギャップか大き過ぎると排水が遅延し、それが均質なシートおよび特に 、層の被層や純度の点で、層状シートの形成に不利に影響する。上述の如く、最 小作動ギャップは、原料のジェットが中実または平たんなプレスト・ロールの面 に接触すると、ジェット「ポンプ作用」若しくは真空パルスとして周知されてい る状態により制限される。上記の状態においては、中空または平たんなプレスト ・ロールの回りに原料２０のジェットが発散される。原料２０のジェットが外側 ワイヤの自由スパンに到達する点では、それが自由スパンを形成ロール１０から 遠方へ、プレスト・ロール１２に向かって押している。この作用により、外側ワ イヤ１８の張力の変動ならびに外側ワイヤ１８の半径の変動がもたらされる。In general, gaps or gaps that are too large will retard drainage, which is particularly important for homogeneous sheets and , which adversely affects the formation of layered sheets in terms of layer coverage and purity. As mentioned above, the most A small working gap means that the jet of material is on the solid or flat surface of the presto roll. contact with the jet causes what is known as a jet “pump action” or vacuum pulse limited by the conditions. In the above conditions, hollow or flat presto - A jet of raw material 20 is diverged around the roll. The jet of raw material 20 is on the outside At the point where the free span of the wire is reached, it is removed from the free span forming roll 10. Pushing far away, towards Presto Roll 12. This action causes the outer wall to Variations in the tension of the ear 18 as well as variations in the radius of the outer wire 18 are provided.
代表的な従来技術のツイン・ワイヤ形成器（第１図参照）における形成ロール１ ０と中実または平たんな設計のプレスト・ロール１２との間のギャップは一般に 、原料２０のジェットとプレスト・ロール１２との間の空げきすきまを見越して 、原料２０のジェットの相対的な厚さに若干の余裕をプラスしたものに限定され る。このギャップは、あり得べきジェットの膨張に適応すべく、更に幅広くする こともできる。このギャップは、形成ロールｌＯが開口ロールである場合、原料 ２０の若干のジェットが内側ワイヤ１６を介して排水されるように、せばめるこ とかできる。溝３４または５２（第２図および第５図参照）の存在により、ジェ ット・ポンプ作用という出来事なしにギャップの最小寸法を減少させることがで きる。実際、試験により、ギャップ寸法か原料４２のジェットの厚さよりも可成 り小さい場合、シートの均等性が、溝付きプレスト・ロール３２（第２図）を用 いて大いに向上されることか示されている。外側ワイヤ３３へのジェット４２の 底部の衝撃は、開口または格子付きプレスト・ロール面に吸収され、外側ワイヤ ３８は、縮小された外側ワイヤ１８の自由スパンにより、ジェットの衝撃による 波形化に対し更に耐性のあるものにされる。Forming roll 1 in a typical prior art twin wire forming machine (see Figure 1) 0 and a presto roll 12 of solid or flat design is generally , in anticipation of the gap between the jet of raw material 20 and the presto roll 12. , limited to the relative thickness of the jet of raw material 20 plus some margin. Ru. This gap is made wider to accommodate possible jet expansion. You can also do that. This gap is the raw material when the forming roll 1O is an open roll. 20 so that some of the jets drain through the inner wire 16. You can do something like that. The presence of grooves 34 or 52 (see FIGS. 2 and 5) The minimum dimension of the gap can be reduced without the occurrence of cut pumping. Wear. In fact, tests have shown that the gap size is significantly smaller than the jet thickness of the raw material 42. If the sheet uniformity is small, the sheet uniformity can be improved by using a grooved presto roll 32 (Figure 2). It has been shown that this can be greatly improved. of jet 42 to outer wire 33 The bottom shock is absorbed by the apertured or gridded presto roll surface and the outer wire 38 due to the impact of the jet due to the reduced free span of the outer wire 18. Made more resistant to corrugation.
上述の如く、排水圧力は、外側ワイヤの張力を外側ワイヤの半径で除した比とし て表わすことができる。機械の幅員にわたるこの比の均等性の増大により、形成 されるウェブの縮小された基本重量プロファイルが助長される。As mentioned above, drainage pressure is the ratio of the tension in the outer wire divided by the radius of the outer wire. It can be expressed as The increased uniformity of this ratio across the width of the machine allows the formation A reduced basis weight profile of the web is promoted.
生地の波形は不均等な比の領域を示す故、波形の減少は、向上された基本重量プ ロファイルと一致していると考えられる。Since the fabric corrugation exhibits areas of unequal ratio, the reduction in corrugation is due to the improved basis weight plot. This seems to match the profile.
本発明の作動の、その上の向上は、ヘッド・ホックス出口か形成スロート４０へ の更に近い近位にあるよう、ヘッド・ボックス４０の更に近い結合により達成で きる。A further enhancement to the operation of the present invention is that the head hook outlet or forming throat 40 This can be achieved by closer coupling of the head box 40 to be more proximal to the head box 40. Wear.
上記の変更態様により、原料４２のジェットかヘッド・ボックス４０を出る時点 と相対的に早期の排水開始がもたらされる。With the above modifications, the point at which the feedstock 42 exits the jet or head box 40 This results in a relatively early start of drainage.
第６図には、代替実施例の従来技術のツイン・ワイヤ形成器が描かれている。上 記形成器には、内側ワイヤ・プレスト・ロール７０、外側ワイヤ・プレスト・ロ ール７２、内側形成ワイヤ７４、外側形成ワイヤ７６、ヘッド・ボックス７８お よび排水シュー８０が包含されている。第１図に描かれたツイン・ワイヤ形成器 に対する場合の如く、原料８２のジェットの全てでないにしても大部分が、外側 ワイヤ７６の自由即ち不支持スパンに向かい方向付けられている。この従来技術 の形成器の双方のプレスト・ロール７０．７２は中実の設計である。FIG. 6 depicts an alternative embodiment prior art twin wire former. Up The forming machine includes an inner wire presto roll 70 and an outer wire presto roll 70. wire 72, inner forming wire 74, outer forming wire 76, head box 78 and and a drainage shoe 80. Twin wire former depicted in Figure 1 As in the case with It is oriented toward the free or unsupported span of wire 76. This conventional technology Both presto rolls 70,72 of the former are of solid design.
第６Ａ図に示される如く、第６図のツイン・ワイヤ形成器は、支持された外側ワ イヤ排水、内側ワイヤ・プレスト・ロール９０と外側ワイヤ・プレスト・ロール ９２との間のせばめられたギャップおよび外側ワイヤ９６の自由スパン長さの縮 小を包含すべく修正することができる。ヘッド・ボックス９８は、原料ＸＯ２の ジェットを形成スロート１０４内へ排出する。点線１０６で示す如く、少なくと も外側プレスト・ロール９２が開口設計なので、原料１０２のジェットを、ジェ ット・ポンプ作用できる。なるへくなら、双方のプレスト・ロール９０゜９２が 開口設計であることが望ましい。As shown in FIG. 6A, the twin wire former of FIG. Ear drainage, inner wire presto roll 90 and outer wire presto roll 92 and the free span length of the outer wire 96 It can be modified to include small. The head box 98 handles the raw material XO2. The jet is discharged into forming throat 104 . As shown by dotted line 106, at least Also, since the outer presto roll 92 has an open design, the jet of raw material 102 is It can act as a cut pump. If so, both presto rolls are 90°92. An open design is desirable.
重要な基本重量プロファイル試験結果が第１表に包有されている。第１表の形状 欄に挙げられたプレスト・ロール設計条件に加えて基本重量プロファイルに影響 を及ぼす可能性のあるウェット・エンド設定が一定に保たれていたことに留意す べきである。これらの諸条件には、形成ボックスの真空レベルと位置と形成ロー ル上へのジェットの衝突とが包含されている。また接着付加（ａｄｈｅｓｉｖｅ ａｄｄ−ｏｎ ） 、ヤンキー・プレッシャ（ｙａｎｋｅｅｐｒｅｓｓｕｒｅ ）およびライン・クレープ（ｌｉｎｅ ｃｒｅｐｅ）のようなドライ・エンド設 定も一定に保たれていた。試験は、２層形成生地（アステン・フォーミング・フ ァブリック・カンパニー（Ａｓｔｅｎ Ｆｏｒｍｉｎｇ Ｆａｂｒｉｃ Ｃｏｍ ｐａｎｙ）で製造されたアステン（Ａｓｔｅｎ ） ８５６ Ａ設計）および２ ０．３２ｃｍ（８’）成層フォイルを以て行われた。試験は高速のパイロット・ プラントの抄紙機上で行われた。Important basis weight profile test results are contained in Table 1. Shapes in Table 1 In addition to the presto roll design conditions listed in the column that affect the basic weight profile Note that the wet end settings, which can affect Should. These conditions include the vacuum level and position of the forming box and the forming roller. This includes the impingement of the jet onto the surface. Also, adhesive addition (adhesive add-on), yankee pressure ) and dry end installations such as line crepe. The temperature was also kept constant. The test was conducted on a two-layer forming fabric (Asten Forming Fabric). Asten Forming Fabric Com Asten (Asten) 856 A design) manufactured by pany) and 2 This was done with a 0.32 cm (8') layered foil. The test is a high-speed pilot It was done on the paper machine of the plant.
第１表 Ａ 中実 ４９ｍｍ ２．４６ ２７．７ ±４．４％ ０．７０Ｂ 溝付き ３２＋ｎｍ １．３５ ２７．４ ±２．５％ ０．４３Ｃ溝付き ３２ｍｍ Ｏ，８４２８，５±１．５％ ０．１４Ｄ 溝付き ４５［＋１＋１１ １．６ ２ ２９．０ ±２．８％ ０．５２Ｅ 溝付き ４５ｍｍ １．９７ ２９． ３ ±３．４％ ０．４７Ｆ 中実 ４６ｍｍ ２．０４ ２９．８ ±３．４ ％ ０．６６Ｇ 溝付き ３２ｍｍ Ｏ，６２２８，８±１．１％ ０．１４第 １表に示された平均範囲のデータは、ｇ／ｍ”で表わした特定の作動に対するウ ェブの高い基本重量からウェブの低い基本重量を減じたものを表示している。第 １表に示した平均Ｂ、Ｗ、は、ｇ／ｍ！で表わした、各試験作動毎に定められた 平均基本重量である。Table 1 A Solid 49mm 2.46 27.7 ±4.4% 0.70B Grooved 32+nm 1.35 27.4 ±2.5% 0.43C grooved 32mm O, 8428, 5±1.5% 0.14D Grooved 45[+1+11 1.6 2 29.0 ±2.8% 0.52E Grooved 45mm 1.97 29. 3 ±3.4% 0.47F Solid 46mm 2.04 29.8 ±3.4 % 0.66G grooved 32mm O, 6228, 8±1.1% 0.14th The average range data shown in Table 1 is based on the average range for a particular operation in g/m The high basis weight of the web minus the low basis weight of the web is shown. No. The average B and W shown in Table 1 are g/m! defined for each test operation, expressed as Average basis weight.
Ｂ、Ｗ、Ｐｋ−Ｐｋは、％として表わした、各作動毎の基本重量のピークからピ ークまでの変動量である。従って試験作動Ａを見ると、２．４６ｇ／ｍ”の平均 範囲は、平均基本重量（２７，７ＧＳＭ）の約８．８％である。B, W, Pk - Pk is the peak to peak basis weight for each actuation, expressed as a percentage. This is the amount of variation up to the peak. Therefore, looking at test operation A, an average of 2.46 g/m'' The range is approximately 8.8% of the average basis weight (27,7 GSM).
従って基本重量のピークからピークまでの変動量は、±４．４％である。第１表 の最も右の欄（Ｂ、Ｗ、ＣＤσシグマ）には、機械の横方向における基本重量の 標準偏差が表示されている。Therefore, the amount of variation from peak to peak in basis weight is ±4.4%. Table 1 The rightmost column (B, W, CDσ sigma) shows the basic weight in the lateral direction of the machine. Standard deviation is displayed.
第１表に示されたデータをもたらして試験は、「クロス・マシン・グラメージ・ プロファイル・メジャメント（Ｃｒｏｓｓ−ｍａｃｈｉｎｅ ｇｒａｍｍａｇｅ ｐｒｏｆｉｌｅ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ） （グラマメトリック・メソッド （ｇｒａｍａｍｅｔｒｉｃ ｍｅｔｈｏｄ） ） Ｊと題するＴＡＰＰＩ手順Ｔ ５４５ｐｍ−８６に類似の手順に従って行われた。The tests yielding the data shown in Table 1 were Profile measurement (Cross-machine grammage profile measurement) (grammametric method TAPPI procedure T entitled (gramametric method)) J A similar procedure was followed at 545pm-86.
試験作動Ａは、溝付きプレスト・ロール評価のための調整作動として役立つ。標 準中実プレスト・ロールは、中実プレスト・ロールと形成ロールとの間に４９ｍ ｍのギャップを設けて使用された。これは、ジェット・ポンプ作用の発生を生起 することのない、公称最小ギャップである。上記に確認されたＴＡＰＰＩ手順に 従って集取されたデータの１２走査に対する平均範囲は２．４６ｇ／ｍ！で、± ４．４％の、ピークからピークまでの基本重量の変動をもたらした。試験作動Ｂ には、溝付きプレスト・ロールと形成ロールとの間に３２ｍｍのせばめられたギ ャップを備える溝付きプレスト・ロールが利用された。Test run A serves as a conditioning run for grooved presto roll evaluation. mark The semi-solid presto roll has a length of 49m between the solid presto roll and the forming roll. It was used with a gap of m. This causes the occurrence of jet pumping action. This is the nominal minimum gap that will never occur. The TAPPI procedure confirmed above Therefore, the average range for the 12 scans of collected data is 2.46 g/m! So, ± This resulted in a peak to peak basis weight variation of 4.4%. Test operation B A 32mm narrow gear is used between the grooved presto roll and the forming roll. A fluted presto roll with a cap was utilized.
この形状により、１．３５ＧＳＭの基本重量平均範囲変動量がもたらされ、±２ ．５％の、ピークからピークまでの基本重量の変動か得られた。このデータは、 溝付きプレスト・ロールと形成ロールとの間の縮小されたギャップと組み合わさ れた溝付きプレスト・ロールにより、向上された外側ワイヤ層の層の範囲および 純度を包含する向上された基本重量プロファイルがもたらされることを明白に示 している。シートの均等性は可成り向上され、内側及び外側層の層は更に均衡を 保たれるに至った。This geometry provides a basis weight average range variation of 1.35 GSM, with ±2 ．． A peak-to-peak basis weight variation of 5% was obtained. This data is Combined with reduced gap between grooved presto roll and forming roll Grooved presto rolls improve layer coverage and It clearly shows that an improved basis weight profile including purity is provided. are doing. The uniformity of the sheet has been significantly improved, and the inner and outer layers are more balanced. It has been preserved.
溝付きプレスト・ロール設計とせばめられたギャップとで作られる紙の基本重量 か、特に横方向において更に均等になることか見いだされている。溝付きプレス ト・ロールで作られる紙の変動係数（Ｃ，Ｏ，Ｖ、）は、代表的な中実プレスト ・ロールで作られた紙に比し、可成り低減されている。一つの比較においては、 ２．５２％のＣ，Ｏ，Ｖ、をもたらした中実ロール設計に対立するものとして溝 付きプレスト・ロールについてのＣ，Ｏ，Ｖ、が１．５７％であった。これらの 係数は、溝付きプレスト・ロール（試験作動Ｂ）に関する０、４３ＧＳＭという 位置の標準偏差と２７．３５ＧＳＭという平均基本重量とに基づいている。Basis weight of paper created with fluted presto roll design and narrowed gaps However, it has been found that it becomes even more uniform, especially in the lateral direction. grooved press The coefficient of variation (C, O, V,) of paper made with press rolls is ・Considerably reduced compared to paper made from rolls. In one comparison, Grooved as opposed to solid roll design which resulted in 2.52% C,O,V. The C, O, V for the presto roll was 1.57%. these The coefficient is 0.43 GSM for the grooved presto roll (test run B). Based on standard deviation of position and average basis weight of 27.35 GSM.
中実プレスト・ロール比較試験作動（試験作動Ａ）に関する対応的なデータは、 ０．７０ＧＳＭおよび２７．７４ＧＳＭである。次の比較においては、（０，１ ４ＧＳＭという位置の標準偏差と２８．４７ＧＳＭという平均基本重量とに基づ き、溝付きプレスト・ロールの使用により０．４９％という基本重量Ｃ，Ｏ，Ｖ 、がもたらされている（試験作動Ｇ）。Corresponding data for the solid presto roll comparison test run (test run A) are: 0.70GSM and 27.74GSM. In the following comparison, (0,1 Based on a standard deviation of position of 4GSM and an average basis weight of 28.47GSM. Basis weight C, O, V of 0.49% due to the use of grooved presto rolls , is brought about (test operation G).
中実プレスト・ロール試験（試験作動Ｆ）により、ｏ、ｅ６ＧｓＭという位置の 標準偏差と２９．８１ＧＳＭという平均基本重量とに基づき、２．２％というＣ ，Ｏ，Ｖ、がもたらされている。The solid presto roll test (test operation F) revealed that the position o, e6GsM Based on the standard deviation and average basis weight of 29.81 GSM, the C of 2.2% ,O,V, are provided.
基本重量変動プロファイルの減少も、高速のパイロット・プラントの抄紙機へ記 録された後嵌挿機水分走査に反射される。試験Ｄ、試験Ｆおよび試験Ｇに対応す る水分走査には、作動Ｇからの減少した重量プロファイルもまた、作動りおよび 作動Ｆと比較した場合、作動Ｇに対する減少した後乾燥器水分変動をもたらすこ とが示される。７０％の後循環乾燥器乾燥度で作られた２９ＧＳＭのシートにつ いては、重量プロファイルの１゜０％の減少か、０．６％の、ピークからピーク までの乾燥度変動の減少を生じさせることか、ミル・データの補性により推定さ れている。A reduction in the basic weight variation profile is also recorded on the high speed pilot plant paper machine. The recorded post-inserter moisture scan is reflected. Corresponding to Test D, Test F and Test G For moisture scans, the reduced weight profile from the actuation G also When compared to Actuation F, this may result in reduced post-dryer moisture fluctuations for Actuation G. is shown. For 29GSM sheets made with 70% post-circulation dryer dryness. 1°0% decrease in weight profile or 0.6% peak-to-peak estimated by complementation of mill data. It is.
本発明の溝付きプレスト・ロールの設計により、プレスト・ロールと形成ロール との間のギャップを、ジェット・ポンプ作用を生ずる恐れなしに、中実プレスト ・ロールによって可能なそれより以下にまで減少させることが可能となる。向上 されたレベルの生地の支持と溝付きプレスト・ロールによって得られた更に迅速 な総合的排水とにより、外側ワイヤ層の重量プロファイルおよび層被覆効率の立 証された向上が生起されることが考えられる。その上更に、第２図に描かれた溝 付きプレスト・ロール３２を第５図に示す開口支持構造体５０に置き換えること により、重量プロファイル均等性の更に大きな進歩が得られるものと思われる。The grooved presto roll design of the present invention allows the presto roll and forming roll to solid presto without fear of jet pumping. ・It is possible to reduce the amount below that possible by rolling. improvement Even faster results achieved with a high level of fabric support and fluted press rolls The overall drainage and weight profile of the outer wire layer and layer coverage efficiency are It is conceivable that a proven improvement will occur. Furthermore, the groove depicted in Figure 2 Replacing the presto roll 32 with an open support structure 50 shown in FIG. It is believed that even greater advances in weight profile uniformity will be obtained.
第１表に示されたデータは、ギャップが４９ｍｍから３２ｍ＋ｎに低減されると 共にシートの均等性が向上されたことを立証している。プレスト・ロール３２の 空げき容積が、外側ワイヤ３８を介して排水された水を、充満してそれにより外 側ワイヤ３８とプレスト・ロール空げき容積の底部とを介して排水される水の間 の空げきを全て除去することなく収容し得るに足りるだけの大きさである限り、 ギャップを３２ｍｍより充分に小さくせばめ得るものと考えられる。The data presented in Table 1 shows that when the gap is reduced from 49mm to 32m+n Both prove that the uniformity of the sheet has been improved. Presto roll 32 The empty volume fills with water drained through the outer wire 38 and thereby Between the water drained through the side wire 38 and the bottom of the presto roll open volume as long as it is large enough to accommodate the empty space without removing all of it. It is considered that the gap can be made sufficiently smaller than 32 mm.
以上から、本発明か、明白であり且つこの装置および方法に固有な他の諸利点と 共に前述の部分に述べた諸結果や諸口的の全てを達成するに充分適していること が理解されよう。若干の特徴および副組合せは実用のためであり、他の諸特徴お よび諸副組合せに関連して使用し得るものであることが理解されるはずである。In view of the foregoing, the present invention and other advantages that are obvious and inherent to the apparatus and method are apparent. Both are sufficiently suitable to achieve all of the results and aspects mentioned in the foregoing sections. will be understood. Some features and subcombinations are for practical purposes only, and other features and subcombinations are for practical purposes only. It should be understood that it can be used in conjunction with and various subcombinations.
これは諸請求の範囲により予測され、且つその範囲内に属するものである。This is contemplated by and falls within the scope of the claims.
本発明により、その範囲を逸脱することなく、数多くのあり得べき実施例を作り 得る故、ここに述べられ若しくは添付図面に示された全ての事項が例示的なもの であり、限定的な意味ではないことが理解されるべきである。The invention allows for numerous possible embodiments without departing from its scope. Therefore, all matter stated herein or shown in the accompanying drawings is intended to be illustrative only. It should be understood that this is not meant in a limiting sense.
ＦＩ６．３ ＦＩ６． ４ 開口され若しくは格子状をなすプレスト・ロールまたはスロットを付した形成シ ューの形態の開口支持構造体が形成スローと内の外側ワイヤの少なくとも一部分 を支えるようにした、ツイン・ワイヤ形成についての改良が開示されている。上 記の様態においては、開口支持構造体と形成シリンダとの間のギャップを、ワイ ヤ間に噴射されてウェブを形成する原料のジェットの厚さに対しこのギャップが 同等以下となる如くせばめることができる。FI6.3 FI6. 4 Open or gridded presto rolls or slotted forming sheets an open support structure in the form of a throw and at least a portion of the outer wire within; An improvement is disclosed for twin wire formation to support the . Up In the described embodiment, the gap between the open support structure and the forming cylinder is This gap is relative to the thickness of the jet of raw material that is injected between the layers to form the web. They can be narrowed so that they are equal or smaller.
このように噴射された原料のジェットは形成シリンダおよび開口支持構造体の双 方に当たり、外側ワイヤの張力や半径を左程変えずに外側ワイヤを介する即時の 排水が得られ、それにより、一般的に均等性が向上され、特に、生成されるウェ ブの基本重量の均等性が向上される。The jet of material thus injected hits both the forming cylinder and the opening support structure. instantaneous flow through the outer wire without significantly changing the tension or radius of the outer wire. drainage is obtained, which improves the uniformity in general and, in particular, the wafer produced. The uniformity of the basic weight of the blocks is improved.
Claims (20)
Applications Claiming Priority (3)
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