JPH0544778A - ダンパプーリ - Google Patents
ダンパプーリInfo
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- JPH0544778A JPH0544778A JP3225187A JP22518791A JPH0544778A JP H0544778 A JPH0544778 A JP H0544778A JP 3225187 A JP3225187 A JP 3225187A JP 22518791 A JP22518791 A JP 22518791A JP H0544778 A JPH0544778 A JP H0544778A
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- pulley
- plate surface
- mass body
- elastic rubber
- rubber body
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
- F16H55/02—Toothed members; Worms
- F16H55/14—Construction providing resilience or vibration-damping
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/124—Elastomeric springs
- F16F15/126—Elastomeric springs consisting of at least one annular element surrounding the axis of rotation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
- F16H55/32—Friction members
- F16H55/36—Pulleys
- F16H2055/366—Pulleys with means providing resilience or vibration damping
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S474/00—Endless belt power transmission systems or components
- Y10S474/903—Particular connection between hub and shaft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/21—Elements
- Y10T74/2173—Cranks and wrist pins
- Y10T74/2183—Counterbalanced
- Y10T74/2184—Vibration dampers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Pulleys (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 充分な制振能力を発揮するとともに好適な共
振比を有する。 【構成】 プーリ1の円形板面上に弾性ゴム体を介して
質量体22を接合してあり、質量体はボス部11周りに
リング状に成形されている。質量体には径方向対称位置
の二か所に、プーリ板面に対して凹所が形成してあり、
凹所内面の立面22a,22b,22c,22dとプー
リ板面より直立する突出部14の周方向の側面14a,
14b,14c,14d間に弾性ゴム体211が接合し
てある。捩り振動が入力すると弾性ゴム体が伸縮変形し
て大きなバネ力を発生し、質量体の慣性モーメントを大
きくしても捩り共振振動数は充分高くなる。曲げ振動の
入力方向と突出部を結ぶ方向を一致せしめると、弾性ゴ
ム体が剪断変形することにより発生バネ力は小さくな
り、曲げ共振振動数は低くなる。しかして、共振比は好
適に小さくなり、かつ大きな慣性モーメントにより充分
な制振能力を発揮する。
振比を有する。 【構成】 プーリ1の円形板面上に弾性ゴム体を介して
質量体22を接合してあり、質量体はボス部11周りに
リング状に成形されている。質量体には径方向対称位置
の二か所に、プーリ板面に対して凹所が形成してあり、
凹所内面の立面22a,22b,22c,22dとプー
リ板面より直立する突出部14の周方向の側面14a,
14b,14c,14d間に弾性ゴム体211が接合し
てある。捩り振動が入力すると弾性ゴム体が伸縮変形し
て大きなバネ力を発生し、質量体の慣性モーメントを大
きくしても捩り共振振動数は充分高くなる。曲げ振動の
入力方向と突出部を結ぶ方向を一致せしめると、弾性ゴ
ム体が剪断変形することにより発生バネ力は小さくな
り、曲げ共振振動数は低くなる。しかして、共振比は好
適に小さくなり、かつ大きな慣性モーメントにより充分
な制振能力を発揮する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明はダンパプーリに関し、曲
げおよび捩りのいずれの入力振動をも充分に低減するこ
とができるダンパプーリに関する。
げおよび捩りのいずれの入力振動をも充分に低減するこ
とができるダンパプーリに関する。
【0002】
【従来の技術】プーリの円形板面上に弾性ゴム体と質量
体よりなるダンパプーリを設けて、クランクシャフトの
曲げと捩り方向の振動抑制をなすダンパプーリが知られ
ており、その一例を図3に示す。
体よりなるダンパプーリを設けて、クランクシャフトの
曲げと捩り方向の振動抑制をなすダンパプーリが知られ
ており、その一例を図3に示す。
【0003】図において、ダンパプーリ1はクランクシ
ャフトに固定される中心ボス部11、該ボス部11より
外方へ突出する円形板部12、および円形板部12の外
周に一定幅で屈曲形成され外周にベルトを懸架するベル
ト懸架部13とより構成されている。円形のプーリ板面
12aにはボス部11周りに環状に一定厚の弾性ゴム体
21が形成され、該弾性ゴム体21に環状の金属質量体
22を接合してダイナミックダンパとしてある。
ャフトに固定される中心ボス部11、該ボス部11より
外方へ突出する円形板部12、および円形板部12の外
周に一定幅で屈曲形成され外周にベルトを懸架するベル
ト懸架部13とより構成されている。円形のプーリ板面
12aにはボス部11周りに環状に一定厚の弾性ゴム体
21が形成され、該弾性ゴム体21に環状の金属質量体
22を接合してダイナミックダンパとしてある。
【0004】クランクシャフトより曲げ振動が入力する
と、プーリ1は半径方向へ振動し、この時の弾性ゴム体
21の剪断変形と質量体22の質量より決定される共振
振動数FR でダイナミックダンパ2が共振して上記曲げ
振動を抑制低減する。クランクシャフトからの捩り振動
入力に対しては、弾性ゴム体21の周方向の剪断変形と
質量体22の慣性モーメントより決定される共振振動数
Fθでダイナミックダンパが共振して捩り振動を抑制低
減する。
と、プーリ1は半径方向へ振動し、この時の弾性ゴム体
21の剪断変形と質量体22の質量より決定される共振
振動数FR でダイナミックダンパ2が共振して上記曲げ
振動を抑制低減する。クランクシャフトからの捩り振動
入力に対しては、弾性ゴム体21の周方向の剪断変形と
質量体22の慣性モーメントより決定される共振振動数
Fθでダイナミックダンパが共振して捩り振動を抑制低
減する。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】ところで、クランクシ
ャフトの曲げ振動と捩り振動をいずれも良好に低減する
には共振比FR /Fθを0.7程度にすることが好まし
く、そこで、従来は図に示す如く、質量体の外周面をテ
ーパ状にして慣性モーメントを小さくなして捩り共振振
動数Fθを大きくしているが、慣性モーメントの減少に
つれて制振能力も低下するため、充分な制振能力を維持
してこの方法によって実現される共振比は0.88程度
が下限であった。
ャフトの曲げ振動と捩り振動をいずれも良好に低減する
には共振比FR /Fθを0.7程度にすることが好まし
く、そこで、従来は図に示す如く、質量体の外周面をテ
ーパ状にして慣性モーメントを小さくなして捩り共振振
動数Fθを大きくしているが、慣性モーメントの減少に
つれて制振能力も低下するため、充分な制振能力を維持
してこの方法によって実現される共振比は0.88程度
が下限であった。
【0006】本発明はかかる課題を解決するもので、充
分な制振能力を保った状態で充分小さな共振比を実現で
きるダンパプーリを提供することを目的とする。
分な制振能力を保った状態で充分小さな共振比を実現で
きるダンパプーリを提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】本発明の構成を説明する
と、プーリ1の円形板面12a上に弾性ゴム体21を介
して質量体22を接合してダイナミックダンパ2となし
たダンパプーリにおいて、上記質量体22をプーリ回転
軸を中心とする環状に成形するとともに、該質量体22
の少なくとも径方向対称位置の二か所において、それぞ
れプーリ板面12aに直交する立面22a,22b,2
2c,22dを形成し、一方、プーリ板面12aにはこ
れに直立する突出部14を形成して該突出部14の周方
向の側面14a,14b,14c,14dを所定厚の弾
性ゴム体211を介在せしめて上記立面22a〜22d
に対向せしめたものである。
と、プーリ1の円形板面12a上に弾性ゴム体21を介
して質量体22を接合してダイナミックダンパ2となし
たダンパプーリにおいて、上記質量体22をプーリ回転
軸を中心とする環状に成形するとともに、該質量体22
の少なくとも径方向対称位置の二か所において、それぞ
れプーリ板面12aに直交する立面22a,22b,2
2c,22dを形成し、一方、プーリ板面12aにはこ
れに直立する突出部14を形成して該突出部14の周方
向の側面14a,14b,14c,14dを所定厚の弾
性ゴム体211を介在せしめて上記立面22a〜22d
に対向せしめたものである。
【0008】
【作用】上記構成のダンパプーリにおいて、捩り振動が
入力するとプーリ1は周方向へ振動し、この時のバネ力
は、突出部側面14a〜14dと質量体立面22a〜2
2dとの間に介在する弾性ゴム体211が伸縮方向へ変
形することにより大きくなる。したがって、質量体22
の慣性モーメントを大きく維持しても捩り共振振動数F
θは充分高いものとなる。
入力するとプーリ1は周方向へ振動し、この時のバネ力
は、突出部側面14a〜14dと質量体立面22a〜2
2dとの間に介在する弾性ゴム体211が伸縮方向へ変
形することにより大きくなる。したがって、質量体22
の慣性モーメントを大きく維持しても捩り共振振動数F
θは充分高いものとなる。
【0009】一方、曲げ振動が入力する方向と、径方向
対称位置にある立面22a,22dおよび立面22b,
22cを結ぶ方向とを一致せしめれば、曲げ振動に対し
て上記弾性ゴム体211を含めた全ての弾性ゴム体21
が剪断変形し、この時のバネ力は比較的小さくなって曲
げ共振振動数FR は低くなる。
対称位置にある立面22a,22dおよび立面22b,
22cを結ぶ方向とを一致せしめれば、曲げ振動に対し
て上記弾性ゴム体211を含めた全ての弾性ゴム体21
が剪断変形し、この時のバネ力は比較的小さくなって曲
げ共振振動数FR は低くなる。
【0010】かくして、制振能力を低下せしめることな
く、好適な共振比FR/Fθを得ることができる。
く、好適な共振比FR/Fθを得ることができる。
【0011】
【実施例】図2において、プーリ1中心のボス部11と
外周のベルト懸架部13を連結する円形板部12には、
ボス部11周りの板面12aに対向して環状の金属質量
体22(図1)が配設され、該質量体22はその大部分
が一定厚の弾性ゴム体21により板面12aに接合され
てダイナミックダンパ2を構成している。質量体22は
径方向対称位置の二か所において、板面12aに対向す
る面が平面視で角度θ1 の範囲の扇形凹所となってお
り、該凹所の周方向で対向する内面は板面12aに垂直
な立面22a,22b,22c,22dとなっている。
外周のベルト懸架部13を連結する円形板部12には、
ボス部11周りの板面12aに対向して環状の金属質量
体22(図1)が配設され、該質量体22はその大部分
が一定厚の弾性ゴム体21により板面12aに接合され
てダイナミックダンパ2を構成している。質量体22は
径方向対称位置の二か所において、板面12aに対向す
る面が平面視で角度θ1 の範囲の扇形凹所となってお
り、該凹所の周方向で対向する内面は板面12aに垂直
な立面22a,22b,22c,22dとなっている。
【0012】一方、プーリ板面12aには上記各凹所内
に進出せしめてほぼ相似形の扇形突出部14が設けてあ
り、各突出部14の周方向両側面14a,14b,14
c,14dと上記立面22a,22b,22c,22d
とはそれぞれ角度θ2 の間隙をなして対向するととも
に、この間には上記ゴム弾性体21に連続するゴム弾性
体211が接合されている。
に進出せしめてほぼ相似形の扇形突出部14が設けてあ
り、各突出部14の周方向両側面14a,14b,14
c,14dと上記立面22a,22b,22c,22d
とはそれぞれ角度θ2 の間隙をなして対向するととも
に、この間には上記ゴム弾性体21に連続するゴム弾性
体211が接合されている。
【0013】上記構成のダンパプーリにおいて、クラン
クシャフトより捩り振動が入力するとプーリ1は周方向
へ振動し、この時のバネ力は、突出部側面14a〜14
dと質量体立面22a〜22dとの間に接合した弾性ゴ
ム体211が伸縮変形することにより大きくなる。した
がって、質量体22の慣性モーメントを大きくしてもダ
イナミックダンパ2の捩り共振振動数Fθは充分高いも
のとなる。
クシャフトより捩り振動が入力するとプーリ1は周方向
へ振動し、この時のバネ力は、突出部側面14a〜14
dと質量体立面22a〜22dとの間に接合した弾性ゴ
ム体211が伸縮変形することにより大きくなる。した
がって、質量体22の慣性モーメントを大きくしてもダ
イナミックダンパ2の捩り共振振動数Fθは充分高いも
のとなる。
【0014】一方、曲げ振動が入力する方向と、径方向
対称位置にある突出部14を結ぶ方向とを略一致せしめ
れば、曲げ振動に対して上記弾性ゴム体211を含めた
全ての弾性ゴム体21が剪断変形し、この時のバネ力は
比較的小さくなって曲げ共振振動数FR は低くなる。
対称位置にある突出部14を結ぶ方向とを略一致せしめ
れば、曲げ振動に対して上記弾性ゴム体211を含めた
全ての弾性ゴム体21が剪断変形し、この時のバネ力は
比較的小さくなって曲げ共振振動数FR は低くなる。
【0015】ここで、図1および図2に示す本実施例で
の角度および寸法を以下の如く設定し、また、図3で示
す従来構造における角度および寸法を以下の如く設定し
た場合、表1より知られる如く、慣性モーメントを充分
大きくしても、共振比FR /Fθは0.7程度の好適な
値を得ることができる。 D1=46(cm),D2=110(cm),D3=51.
4(cm),D4=53.4(cm),D5=108(c
m),Lo =30.2(cm),L1 =10(cm),H=
16.7(cm),θ=15°,θ1 =20°,θ2 =3
°,θ3 =3°,L2 =24(cm),θ4 =47.4°
の角度および寸法を以下の如く設定し、また、図3で示
す従来構造における角度および寸法を以下の如く設定し
た場合、表1より知られる如く、慣性モーメントを充分
大きくしても、共振比FR /Fθは0.7程度の好適な
値を得ることができる。 D1=46(cm),D2=110(cm),D3=51.
4(cm),D4=53.4(cm),D5=108(c
m),Lo =30.2(cm),L1 =10(cm),H=
16.7(cm),θ=15°,θ1 =20°,θ2 =3
°,θ3 =3°,L2 =24(cm),θ4 =47.4°
【0016】
【表1】
【0017】上記実施例において、特に角度θ2 ,θ3
や寸法Hを変えることにより共振比FR /Fθを任意に
変更することができる。また、突出部を結ぶ方向を、曲
げ振動の入力方向に対して適当な角度をなすように設定
することによっても共振比FR /Fθの変更調整が可能
である。
や寸法Hを変えることにより共振比FR /Fθを任意に
変更することができる。また、突出部を結ぶ方向を、曲
げ振動の入力方向に対して適当な角度をなすように設定
することによっても共振比FR /Fθの変更調整が可能
である。
【0018】また、突出部の形状は扇形に限られず、三
角形や四角形とすることができる。突出部は周方向の二
か所以上に設けることができる。
角形や四角形とすることができる。突出部は周方向の二
か所以上に設けることができる。
【0019】
【発明の効果】以上の如く、本発明のダンパプーリによ
れば、制振能力を低減せしめることなく共振比を好適な
値に設定することができ、クランクシャフト等の捩りお
よび曲げ振動を良好に低減することができる。
れば、制振能力を低減せしめることなく共振比を好適な
値に設定することができ、クランクシャフト等の捩りお
よび曲げ振動を良好に低減することができる。
【図1】ダンパプーリの背面図で、図2のA矢視図であ
る。
る。
【図2】ダンパプーリの全体縦断面図である。
【図3】従来例を示すダンパプーリの全体縦断面図であ
る。
る。
1 プーリ 11 ボス部 12 円形板部 12a 板面 13 ベルト懸架部 14 突出部 14a,14b,14c,14d 側面 2 ダイナミックダンパ 21 弾性ゴム体 211 弾性ゴム体 22 質量体 22a,22b,22c,22d 立面
Claims (1)
- 【請求項1】 プーリの円形板面上に弾性ゴム体を介し
て質量体を接合してダイナミックダンパとなしたダンパ
プーリにおいて、上記質量体をプーリ回転軸を中心とす
る環状に成形するとともに、該質量体の少なくとも径方
向対称位置の二か所において、それぞれプーリ板面に直
交する立面を形成し、一方、プーリ板面にはこれに直立
する突出部を形成して該突出部の周方向の側面を所定厚
の弾性ゴム体を介在せしめて上記立面に対向せしめたこ
とを特徴とするダンパプーリ。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3225187A JPH0544778A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | ダンパプーリ |
US07/921,575 US5308289A (en) | 1991-08-09 | 1992-07-30 | Damper pulley |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3225187A JPH0544778A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | ダンパプーリ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0544778A true JPH0544778A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16825330
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3225187A Pending JPH0544778A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | ダンパプーリ |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5308289A (ja) |
JP (1) | JPH0544778A (ja) |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06185596A (ja) * | 1992-12-15 | 1994-07-05 | Toyoda Gosei Co Ltd | 樹脂プーリ |
DE4311939C2 (de) * | 1993-04-10 | 1995-08-17 | Freudenberg Carl Fa | Drehschwingungsdämpfer |
US5527227A (en) * | 1993-10-29 | 1996-06-18 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Pulley |
DE4408474C1 (de) * | 1994-03-12 | 1995-04-20 | Freudenberg Carl Fa | Drehelastische Kupplung |
JPH07259962A (ja) * | 1994-03-18 | 1995-10-13 | Toyoda Gosei Co Ltd | ダンパプーリおよびその製造方法 |
US5558066A (en) * | 1995-02-02 | 1996-09-24 | Cummins Engine Company, Inc. | Fuel system vibration damper |
JP3476164B2 (ja) * | 1995-04-18 | 2003-12-10 | 株式会社豊田自動織機 | 圧縮機における動力伝達構造 |
US5579665A (en) * | 1995-05-09 | 1996-12-03 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Torsional absorber for camshaft sprockets |
US5931051A (en) * | 1996-02-16 | 1999-08-03 | Ott; Vern D. | Vibration dampener for a rotating shaft |
US5951422A (en) * | 1996-06-24 | 1999-09-14 | The Gates Corporation | Hub and pulley with radially inward annular collar |
DE19724878A1 (de) * | 1997-06-12 | 1998-12-24 | Pahl Gummi Asbest | Drehschwingungstilger |
DE19739816B4 (de) * | 1997-09-11 | 2005-07-28 | Skf Gmbh | Tragkörper für Spannvorrichtungen |
US6161512A (en) | 1998-09-17 | 2000-12-19 | Morse Tec Europe S.P.A. | Sprocket system with internal torsional damper |
US6234127B1 (en) | 1998-09-17 | 2001-05-22 | Borgwarner Inc. | Torsionally compliant and damped sprocket system with position stops |
US6109227A (en) | 1998-09-17 | 2000-08-29 | Borgwarner Inc. | Torsionally compliant sprocket system for balance shaft drive |
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