JPH0542293Y2 - - Google Patents
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- JPH0542293Y2 JPH0542293Y2 JP13568789U JP13568789U JPH0542293Y2 JP H0542293 Y2 JPH0542293 Y2 JP H0542293Y2 JP 13568789 U JP13568789 U JP 13568789U JP 13568789 U JP13568789 U JP 13568789U JP H0542293 Y2 JPH0542293 Y2 JP H0542293Y2
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- spool
- tank
- spring
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- chambers
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- Expired - Lifetime
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- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 36
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この考案は例えばソレノイドを励磁してスプー
ルを移動させ流体の流路を切換える４方向２位置
又は３位置切換の直動型電磁切換弁に関し、特に
切換弁の切換性能の改良に関する。尚、以下簡単
のために４方向２位置又は３位置切換の直動型電
磁切換弁を単に直動型電磁切換弁と称することと
する。 ［従来の技術］ 第３図は例えば従来の直動型電磁切換弁を示す
断面図であり、１は流体の流路を開閉する機構を
有する弁体、２，２′は電磁石により弁を切換え
るソレノイド、３，３′はコイル、４，４′はソレ
ノイド２，２′の励磁により駆動されるアマチユ
ア、５は弁体１内を移動し流路を開閉するスプー
ル、６，６′はワツシヤ、７，７′はスプリング、
１１，１１′はアマチユア４，４′と連動しスプー
ル５を移動させるプツシユピン、１５は負荷、１
６はタンク、１７，１７′はスプール５両端へ配
設されスプリング７，７′を内設し且つタンクポ
ートに通じるタンク室、１８は両タンク室間を連
通するバイパス管路、Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBは流
体通路の開口部を示すポートである。 従来の直動型電磁切換弁は上記のように構成さ
れ、例えば弁体１の両側に配設されたソレノイド
２，２′が無励磁のとき、弁体１内のスプール５
はその両端に配設されたタンク室１７，１７′に
内設されたスプリング７，７′のばね力がワツシ
ヤ６，６′を介して平衡しているので中立位置に
保持される。 弁体１の右側部に配設されたソレノイド２を励
磁すると当該アマチユア４が作動し、プツシユピ
ン１１を介してスプール５は直ちにスプリング
７′のばね力に抗し左方向へ移動し流体流路の切
換えを行う。このときポンプ（図示せず）より吐
出された流体はポートＰより流入し、ポートＡを
経て負荷１５として用いられたアクチユエータ例
えばシリンダへ供給される。シリンダが作動しそ
の流出口からの流体はポートＢを経てタンク室１
７へ流入し、更に弁体１内に設けられたバイパス
管路１８を経て左側のタンク室１７′へ流入しタ
ンクポートTAからタンク１６へ還流される。 上記ソレノイド２を消磁するとスプール５はス
プリング７′のばね力により中立位置へ復帰する。 また弁体１の左側部に配設されたソレノイド
２′を励磁すると当該アマチユア４′によりスプー
ル５は直ちに右方向へ移動し、ポンプより吐出さ
れた流体はポートＰより流入しポートＢを経て負
荷１５へ供給される。負荷１５が作動するとシリ
ンダの流出口からの流体はポートＡを経て左側の
タンク室１７′へ流入し、バイパス管路１８を経
由することなく直ちにタンクポートTAからタン
ク１６へ還流される。 第４図は従来の直動型電磁切換弁の他の一例を
示す断面図であり、両タンク室１７，１７′を連
通するバイパス管路１８にタンク１６へ接続され
るタンクポートＴを設ける。このとき左、右のソ
レノイド２，２′の励磁または消磁による切換動
作が行われる都度、バイパス管路１８に流体が流
れタンク１６へ還流される。 ［考案が解決しようとする課題］ 上記のような従来の直動型電磁切換弁では、流
体の流路は両タンク室１７，１７′を連通するバ
イパス管路１８内を流体が流れるように形成され
ている。このときバイパス管路１８の両端即ち両
タンク室１７，１７′相互間に流体の流量に応じ
て圧力差が発生する。タンク室１７，１７′内に
おいて上記圧力はスプール５の端面に作用する。
弁体１内のタンク室１７，１７′はまたそれぞれ
ポートTA，TBに通じており何れか一方がタンク
１６へ接続される。例えばTAをタンクポートと
しTBポートはブロツクし弁体１の右側部に配設
されたソレノイド２を励磁したとき、スプール５
の両端面に加わる圧力差はスプール５の軸方向の
推力を加勢する方向に作用する。 しかし当該ソレノイド２を消磁したときは、上
記圧力差はスプリング７′のばね力によるスプー
ル５の復帰を妨げる方向に作用する。 更にバイパス管路１８を通過する流量ならびに
流体粘度の温度による管路摩擦係数が増加すると
管路内の圧力降下即ち圧力差が増加し、スプール
５の端面に作用する力も大きくなる。上記圧力差
がスプリング７′のばね力より大きくなるとスプ
ール５は中立位置への復帰が困難となり切換弁は
切換不能に陥る。 しかし弁体１の左側部に配設されたソレノイド
２′が励磁または消磁したとき、バイパス管路１
８に流体の流れがないのでスプール５の端面には
圧力差が発生しない。また、弁体１の構造が第４
図に示すような場合には、左、右ソレノイド２，
２′が励磁または消磁したときは、バイパス管路
１８の流体の流れによつてスプール５の端面に圧
力差が発生し同様に切換不能になる。 上記のとおり直動型電磁切換弁は、スプール５
の作動する方向に従つて切換性能が相違し、負荷
流量が大きくなると圧力差が増加して切換弁が作
動不能に陥ることがあり使用範囲に制限を受け
る。 また使用範囲を拡大するためにばね力を増加さ
せると、それを切換えるソレノイド２，２′も大
形になる。更にバイパス管路１８を拡大して圧力
差を低減させると弁体１の耐圧強度を低下させる
という問題点があつた。 この考案はかかる問題点を解決するためになさ
れたもので、負荷流量の大流量化が図れると共に
スプール５の両端に加わる流体圧力は常に平衡状
態となり、切換弁の左または右方向への切換動作
が均一且つ円滑に行え、使用範囲が拡大できる直
動型電磁切換弁を得ることを目的とする。 ［課題を解決するための手段］ この考案に係わる直動型電磁切換弁は、スプー
ル両端にそれぞれ配設されたスプリング室間を連
通する第１バイパス管路と、上記スプリング室と
上記スプールに形成されたランドによつて互いに
隔離されたタンク室の相互間を連通する第２バイ
パス管路と、上記スプールの作動にともない、上
記スプリング室と上記タンク室を隔離する上記ラ
ンドの一方のみにおいて上記スプリング室と上記
タンク室を連通させる構造を備えたものである。 ［作用］ この考案においては、スプール両端に設けられ
たスプリング室をタンク室から分離して相互間を
連通する第１バイパス管路を有し、且つタンクポ
ートへ通じる左右のタンク室の相互間を連通する
第２バイパス管路を有する。更にスプールに形成
されたランドによつてスプリング室とタンク室
は、ソレノイドが無励磁のときは分離された状態
にあり、スプールが作動すると一方のスプリング
室とタンク室はランドにて隔離されたままである
が他方のスプリング室とタンク室とは連通する。
従つて両スプリング室内の流体圧力はタンク室と
同一圧力となり圧力差が発生しないので平衡す
る。スプールの両方向への切換動作は均一且つ円
滑に行える。また負荷流量の影響が無視できるの
で各種大流量のアクチユエータに利用できると共
に負荷が作動中においても適正な流路の切換がで
きる。更に、アマチユア部に流体が供給されウエ
ツト形となるので潤滑性が得られ、耐久性が向上
できると共に切換音も低減できる。 ［実施例］ この考案の一実施例を添付図面を参照して詳細
に説明する。 第１図はこの考案の一実施例を示す断面図であ
り、 図において、１，２，２′，３，３′，４，４′，
５，６，６′，７，７′，１１，１１′，１５，１
６，Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBは上記切換弁と同一で
あり、８，８′はスプール５の両端へ配設されス
プリング７，７′が内設されたスプリング室、９
はスプリング室８，８′相互間を連通する第１バ
イパス管路、１０，１０′はスプリング室８，
８′と併設されタンクポートへ通じるタンク室、
１２はタンク室１０，１０′相互間を連通する第
２バイパス管路、１３，１３′はスプール５に形
成されたランド、１４，１４′はランド１３，１
３′が摺動する弁体１の摺動部を示している。 上記のように構成された直動形電磁切換弁にお
いては、例えばノーマル位置を中立位置とするス
プリングセンタ形３位置制御方向の切換弁は、ソ
レノイド２，２′が無励磁のときスプール５にば
ね力を与えるスプリング７，７′が内設されたス
プリング室８，８′と流体をタンクポートへ流出
するタンク室１０，１０′とは、摺動部１４，１
４′を摺動するスプール５へ形成されたランド１
３，１３′により相互に隔離されている。スプリ
ング室８，８′は弁体１内のスプール５の両端に
配設され相互に第１バイパス管路９にて連通し両
室内の流体圧力は平衡している。 弁体１の左側部に配設されたソレノイド２′を
励磁すると当該アマチユア４′と連動するプツシ
ユピン１１′を介してスプール５は右方向へ移動
する。このときポンプ（図示せず）から吐出され
た流体はポートＰから流入し、ポートＢを経て負
荷１５として用いられるアクチユエータ例えばシ
リンダに供給される。シリンダが作動するとその
流出口からの流体はポートＡに流入し、タンク室
１０T1を経てポートTAに接続されたタンク１６
へ還流される。スプール５が弁体１内を右方向へ
移動すると、スプール５の両端に近接して設けら
れたランド１３，１３′は摺動部１４，１４′を摺
動し、右側のランド１３はスプール５の所定の移
動に対し摺動部１４から遊離するよう形成されて
いるので、スプール５の移動方向即ち右側に位置
するタンク室１０T2とスプリング室８は共に連
通する。 スプリング室８とタンク室１０の連通の都度弁
体１内の流体はソレノイド２の可動部に供給され
アマチユア４の潤滑性が得られる。 このときスプール５の左側のランド１３′は摺
動部１４′と摺動状態にあるので、左側に位置す
るタンク室１０′T1とスプリング室８′とは隔離
される。 従つて両タンク室１０′T1と１０T2ならびに両
スプリング室８，８′における流体圧力は相互に
等しく、スプール５の両端に作用する軸方向の推
力は平衡状態となり、スプール５の作動に妨害を
与えない。 つぎに弁体１の右側部に配設されたソレノイド
２を励磁したとき、スプール５は左方向へ移動し
ボンプから吐出された流体はポートＰから流入
し、ポートＡを経て負荷１５として用いられたシ
リンダへ供給される。シリンダが作動するとその
流出口からの流体はポートＢへ流入し、タンク室
１０T2を経て第２バイパス管路１２内を通じて
タンク室１０′T1へ流入する。タンク室１０′T1
からの流体はポートTAを経てタンク１６へ還流
される。このときスプール５の左側に形成された
ランド１３′は摺動部１４′から遊離し、左側に位
置するスプリング室８′とタンク室１０′とが連通
するが、スプール５の右側に位置するスプリング
室８とタンク室１０T2はランド１３にて隔離さ
れる。 両タンク室１０′T1と１０′T2は第２バイパス
管路１２にて連通されており、例え第２バイパス
管路１２の両端に管路内流量に応じた圧力差が発
生しても、両スプリング室８，８′間においては
流体の移動がなく圧力が等しく、しかもタンク１
６へ通ずるタンク室１０′T1と流通しているので
これら流体圧力は相互に等しくなる。従つてスプ
ール５の両端に作用する軸方向の推力は平衡状態
となり、スプール５の作動に妨害を与えない。 第２図はこの考案の他の実施例を示す断面図で
あり、 弁体１に設けられた第１バイパス管路９に代わ
りスプール５の軸内を穿設して貫通する管路を設
けたものである。このとき上記実施例と同様に両
スプリング室８，８′は常時連通され、ソレノイ
ド２が無励磁のときはスプリング室８，８′の流
体圧力は平衡している。 スプール５が作動するとランド１３によりスプ
リング室８，８′とタンク室１０，１０′は互いに
隔離および連通状態となり、連通の都度当該ソレ
ノイド２，２′へ流体が供給され潤滑性が得られ
る。 第１バイパス管路９をスプール５に設けても全
く同等の作用が行える。 また第１バイパス管路９を弁体１取付面に設け
られた外部部材に備えても同様の動作が行える。 上記のとおりスプール５の左方向への作動にお
いて、第２バイパス管路１２に圧力差が発生して
もランド１３の移動により連通するスプリング室
８，８′はタンクポートTAに通じるタンク室１
０′だけに連通する。またスプール５の右方向へ
の作動においては、第２バイパス管路１２内に流
体の移動がないので圧力差の発生がなくスプリン
グ室８，８′はタンクポートTAと通ずるタンク室
１０だけに連通する。スプール５が作動するとス
プリング室８，８′は常に負荷１５の流量の影響
から回避され、タンクポートへ通ずるタンク室１
０，１０′の何れか一方に連通するので、スプリ
ング室８，８′の圧力は常に平衡状態である。 従つて負荷１５の流量が大きくなつても流路の
切換えは安定且つ円滑に行え、切換弁の大流量化
が図れる。 ［考案の効果］ この考案は以上説明したとおり、スプリング室
とタンク室を分離してそれぞれ相互間をバイパス
管路にて連通し、スプールにランドを設ける簡単
な構造により、 両スプリング室の流体圧力が平衡状態となり、
スプールの左または右方向への切換動作が均一且
つ円滑に行え、 負荷の流量の影響が無視できるので切換弁の大
流量化ができる。 また、アマチユア部に流体が供給されるため、
ウエツト形電磁弁としての潤滑性が得られ耐久性
の向上ならびに切換音の低減ができるという効果
がある。
ルを移動させ流体の流路を切換える４方向２位置
又は３位置切換の直動型電磁切換弁に関し、特に
切換弁の切換性能の改良に関する。尚、以下簡単
のために４方向２位置又は３位置切換の直動型電
磁切換弁を単に直動型電磁切換弁と称することと
する。 ［従来の技術］ 第３図は例えば従来の直動型電磁切換弁を示す
断面図であり、１は流体の流路を開閉する機構を
有する弁体、２，２′は電磁石により弁を切換え
るソレノイド、３，３′はコイル、４，４′はソレ
ノイド２，２′の励磁により駆動されるアマチユ
ア、５は弁体１内を移動し流路を開閉するスプー
ル、６，６′はワツシヤ、７，７′はスプリング、
１１，１１′はアマチユア４，４′と連動しスプー
ル５を移動させるプツシユピン、１５は負荷、１
６はタンク、１７，１７′はスプール５両端へ配
設されスプリング７，７′を内設し且つタンクポ
ートに通じるタンク室、１８は両タンク室間を連
通するバイパス管路、Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBは流
体通路の開口部を示すポートである。 従来の直動型電磁切換弁は上記のように構成さ
れ、例えば弁体１の両側に配設されたソレノイド
２，２′が無励磁のとき、弁体１内のスプール５
はその両端に配設されたタンク室１７，１７′に
内設されたスプリング７，７′のばね力がワツシ
ヤ６，６′を介して平衡しているので中立位置に
保持される。 弁体１の右側部に配設されたソレノイド２を励
磁すると当該アマチユア４が作動し、プツシユピ
ン１１を介してスプール５は直ちにスプリング
７′のばね力に抗し左方向へ移動し流体流路の切
換えを行う。このときポンプ（図示せず）より吐
出された流体はポートＰより流入し、ポートＡを
経て負荷１５として用いられたアクチユエータ例
えばシリンダへ供給される。シリンダが作動しそ
の流出口からの流体はポートＢを経てタンク室１
７へ流入し、更に弁体１内に設けられたバイパス
管路１８を経て左側のタンク室１７′へ流入しタ
ンクポートTAからタンク１６へ還流される。 上記ソレノイド２を消磁するとスプール５はス
プリング７′のばね力により中立位置へ復帰する。 また弁体１の左側部に配設されたソレノイド
２′を励磁すると当該アマチユア４′によりスプー
ル５は直ちに右方向へ移動し、ポンプより吐出さ
れた流体はポートＰより流入しポートＢを経て負
荷１５へ供給される。負荷１５が作動するとシリ
ンダの流出口からの流体はポートＡを経て左側の
タンク室１７′へ流入し、バイパス管路１８を経
由することなく直ちにタンクポートTAからタン
ク１６へ還流される。 第４図は従来の直動型電磁切換弁の他の一例を
示す断面図であり、両タンク室１７，１７′を連
通するバイパス管路１８にタンク１６へ接続され
るタンクポートＴを設ける。このとき左、右のソ
レノイド２，２′の励磁または消磁による切換動
作が行われる都度、バイパス管路１８に流体が流
れタンク１６へ還流される。 ［考案が解決しようとする課題］ 上記のような従来の直動型電磁切換弁では、流
体の流路は両タンク室１７，１７′を連通するバ
イパス管路１８内を流体が流れるように形成され
ている。このときバイパス管路１８の両端即ち両
タンク室１７，１７′相互間に流体の流量に応じ
て圧力差が発生する。タンク室１７，１７′内に
おいて上記圧力はスプール５の端面に作用する。
弁体１内のタンク室１７，１７′はまたそれぞれ
ポートTA，TBに通じており何れか一方がタンク
１６へ接続される。例えばTAをタンクポートと
しTBポートはブロツクし弁体１の右側部に配設
されたソレノイド２を励磁したとき、スプール５
の両端面に加わる圧力差はスプール５の軸方向の
推力を加勢する方向に作用する。 しかし当該ソレノイド２を消磁したときは、上
記圧力差はスプリング７′のばね力によるスプー
ル５の復帰を妨げる方向に作用する。 更にバイパス管路１８を通過する流量ならびに
流体粘度の温度による管路摩擦係数が増加すると
管路内の圧力降下即ち圧力差が増加し、スプール
５の端面に作用する力も大きくなる。上記圧力差
がスプリング７′のばね力より大きくなるとスプ
ール５は中立位置への復帰が困難となり切換弁は
切換不能に陥る。 しかし弁体１の左側部に配設されたソレノイド
２′が励磁または消磁したとき、バイパス管路１
８に流体の流れがないのでスプール５の端面には
圧力差が発生しない。また、弁体１の構造が第４
図に示すような場合には、左、右ソレノイド２，
２′が励磁または消磁したときは、バイパス管路
１８の流体の流れによつてスプール５の端面に圧
力差が発生し同様に切換不能になる。 上記のとおり直動型電磁切換弁は、スプール５
の作動する方向に従つて切換性能が相違し、負荷
流量が大きくなると圧力差が増加して切換弁が作
動不能に陥ることがあり使用範囲に制限を受け
る。 また使用範囲を拡大するためにばね力を増加さ
せると、それを切換えるソレノイド２，２′も大
形になる。更にバイパス管路１８を拡大して圧力
差を低減させると弁体１の耐圧強度を低下させる
という問題点があつた。 この考案はかかる問題点を解決するためになさ
れたもので、負荷流量の大流量化が図れると共に
スプール５の両端に加わる流体圧力は常に平衡状
態となり、切換弁の左または右方向への切換動作
が均一且つ円滑に行え、使用範囲が拡大できる直
動型電磁切換弁を得ることを目的とする。 ［課題を解決するための手段］ この考案に係わる直動型電磁切換弁は、スプー
ル両端にそれぞれ配設されたスプリング室間を連
通する第１バイパス管路と、上記スプリング室と
上記スプールに形成されたランドによつて互いに
隔離されたタンク室の相互間を連通する第２バイ
パス管路と、上記スプールの作動にともない、上
記スプリング室と上記タンク室を隔離する上記ラ
ンドの一方のみにおいて上記スプリング室と上記
タンク室を連通させる構造を備えたものである。 ［作用］ この考案においては、スプール両端に設けられ
たスプリング室をタンク室から分離して相互間を
連通する第１バイパス管路を有し、且つタンクポ
ートへ通じる左右のタンク室の相互間を連通する
第２バイパス管路を有する。更にスプールに形成
されたランドによつてスプリング室とタンク室
は、ソレノイドが無励磁のときは分離された状態
にあり、スプールが作動すると一方のスプリング
室とタンク室はランドにて隔離されたままである
が他方のスプリング室とタンク室とは連通する。
従つて両スプリング室内の流体圧力はタンク室と
同一圧力となり圧力差が発生しないので平衡す
る。スプールの両方向への切換動作は均一且つ円
滑に行える。また負荷流量の影響が無視できるの
で各種大流量のアクチユエータに利用できると共
に負荷が作動中においても適正な流路の切換がで
きる。更に、アマチユア部に流体が供給されウエ
ツト形となるので潤滑性が得られ、耐久性が向上
できると共に切換音も低減できる。 ［実施例］ この考案の一実施例を添付図面を参照して詳細
に説明する。 第１図はこの考案の一実施例を示す断面図であ
り、 図において、１，２，２′，３，３′，４，４′，
５，６，６′，７，７′，１１，１１′，１５，１
６，Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBは上記切換弁と同一で
あり、８，８′はスプール５の両端へ配設されス
プリング７，７′が内設されたスプリング室、９
はスプリング室８，８′相互間を連通する第１バ
イパス管路、１０，１０′はスプリング室８，
８′と併設されタンクポートへ通じるタンク室、
１２はタンク室１０，１０′相互間を連通する第
２バイパス管路、１３，１３′はスプール５に形
成されたランド、１４，１４′はランド１３，１
３′が摺動する弁体１の摺動部を示している。 上記のように構成された直動形電磁切換弁にお
いては、例えばノーマル位置を中立位置とするス
プリングセンタ形３位置制御方向の切換弁は、ソ
レノイド２，２′が無励磁のときスプール５にば
ね力を与えるスプリング７，７′が内設されたス
プリング室８，８′と流体をタンクポートへ流出
するタンク室１０，１０′とは、摺動部１４，１
４′を摺動するスプール５へ形成されたランド１
３，１３′により相互に隔離されている。スプリ
ング室８，８′は弁体１内のスプール５の両端に
配設され相互に第１バイパス管路９にて連通し両
室内の流体圧力は平衡している。 弁体１の左側部に配設されたソレノイド２′を
励磁すると当該アマチユア４′と連動するプツシ
ユピン１１′を介してスプール５は右方向へ移動
する。このときポンプ（図示せず）から吐出され
た流体はポートＰから流入し、ポートＢを経て負
荷１５として用いられるアクチユエータ例えばシ
リンダに供給される。シリンダが作動するとその
流出口からの流体はポートＡに流入し、タンク室
１０T1を経てポートTAに接続されたタンク１６
へ還流される。スプール５が弁体１内を右方向へ
移動すると、スプール５の両端に近接して設けら
れたランド１３，１３′は摺動部１４，１４′を摺
動し、右側のランド１３はスプール５の所定の移
動に対し摺動部１４から遊離するよう形成されて
いるので、スプール５の移動方向即ち右側に位置
するタンク室１０T2とスプリング室８は共に連
通する。 スプリング室８とタンク室１０の連通の都度弁
体１内の流体はソレノイド２の可動部に供給され
アマチユア４の潤滑性が得られる。 このときスプール５の左側のランド１３′は摺
動部１４′と摺動状態にあるので、左側に位置す
るタンク室１０′T1とスプリング室８′とは隔離
される。 従つて両タンク室１０′T1と１０T2ならびに両
スプリング室８，８′における流体圧力は相互に
等しく、スプール５の両端に作用する軸方向の推
力は平衡状態となり、スプール５の作動に妨害を
与えない。 つぎに弁体１の右側部に配設されたソレノイド
２を励磁したとき、スプール５は左方向へ移動し
ボンプから吐出された流体はポートＰから流入
し、ポートＡを経て負荷１５として用いられたシ
リンダへ供給される。シリンダが作動するとその
流出口からの流体はポートＢへ流入し、タンク室
１０T2を経て第２バイパス管路１２内を通じて
タンク室１０′T1へ流入する。タンク室１０′T1
からの流体はポートTAを経てタンク１６へ還流
される。このときスプール５の左側に形成された
ランド１３′は摺動部１４′から遊離し、左側に位
置するスプリング室８′とタンク室１０′とが連通
するが、スプール５の右側に位置するスプリング
室８とタンク室１０T2はランド１３にて隔離さ
れる。 両タンク室１０′T1と１０′T2は第２バイパス
管路１２にて連通されており、例え第２バイパス
管路１２の両端に管路内流量に応じた圧力差が発
生しても、両スプリング室８，８′間においては
流体の移動がなく圧力が等しく、しかもタンク１
６へ通ずるタンク室１０′T1と流通しているので
これら流体圧力は相互に等しくなる。従つてスプ
ール５の両端に作用する軸方向の推力は平衡状態
となり、スプール５の作動に妨害を与えない。 第２図はこの考案の他の実施例を示す断面図で
あり、 弁体１に設けられた第１バイパス管路９に代わ
りスプール５の軸内を穿設して貫通する管路を設
けたものである。このとき上記実施例と同様に両
スプリング室８，８′は常時連通され、ソレノイ
ド２が無励磁のときはスプリング室８，８′の流
体圧力は平衡している。 スプール５が作動するとランド１３によりスプ
リング室８，８′とタンク室１０，１０′は互いに
隔離および連通状態となり、連通の都度当該ソレ
ノイド２，２′へ流体が供給され潤滑性が得られ
る。 第１バイパス管路９をスプール５に設けても全
く同等の作用が行える。 また第１バイパス管路９を弁体１取付面に設け
られた外部部材に備えても同様の動作が行える。 上記のとおりスプール５の左方向への作動にお
いて、第２バイパス管路１２に圧力差が発生して
もランド１３の移動により連通するスプリング室
８，８′はタンクポートTAに通じるタンク室１
０′だけに連通する。またスプール５の右方向へ
の作動においては、第２バイパス管路１２内に流
体の移動がないので圧力差の発生がなくスプリン
グ室８，８′はタンクポートTAと通ずるタンク室
１０だけに連通する。スプール５が作動するとス
プリング室８，８′は常に負荷１５の流量の影響
から回避され、タンクポートへ通ずるタンク室１
０，１０′の何れか一方に連通するので、スプリ
ング室８，８′の圧力は常に平衡状態である。 従つて負荷１５の流量が大きくなつても流路の
切換えは安定且つ円滑に行え、切換弁の大流量化
が図れる。 ［考案の効果］ この考案は以上説明したとおり、スプリング室
とタンク室を分離してそれぞれ相互間をバイパス
管路にて連通し、スプールにランドを設ける簡単
な構造により、 両スプリング室の流体圧力が平衡状態となり、
スプールの左または右方向への切換動作が均一且
つ円滑に行え、 負荷の流量の影響が無視できるので切換弁の大
流量化ができる。 また、アマチユア部に流体が供給されるため、
ウエツト形電磁弁としての潤滑性が得られ耐久性
の向上ならびに切換音の低減ができるという効果
がある。
第１図はこの考案の一実施例を示す断面図、第
２図はこの考案の他の実施例を示す断面図、第３
図は従来の直動型電磁切換弁の断面図、第４図は
従来の直動型電磁切換弁の他の一例を示す断面図
である。 図において、５はスプール、７，７′はスプリ
ング、８，８′はスプリング室、９は第１バイパ
ス管路、１０，１０′はタンク室、１２は第２バ
イパス管路、１３，１３′はランド、１４，１
４′は摺動部、Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBはポートであ
る。なお、各図中同一符号は同一または相当部分
を示す。
２図はこの考案の他の実施例を示す断面図、第３
図は従来の直動型電磁切換弁の断面図、第４図は
従来の直動型電磁切換弁の他の一例を示す断面図
である。 図において、５はスプール、７，７′はスプリ
ング、８，８′はスプリング室、９は第１バイパ
ス管路、１０，１０′はタンク室、１２は第２バ
イパス管路、１３，１３′はランド、１４，１
４′は摺動部、Ａ，Ｂ，Ｐ，TA，TBはポートであ
る。なお、各図中同一符号は同一または相当部分
を示す。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) スプリングのばね力により所定位置に保持さ
れるスプールをソレノイドを励磁して駆動し流
体の流路を切換える４方向２位置又は３位置切
換の直動型電磁切換弁において、 スプール両端にそれぞれ配設された上記スプ
リングが内設されたスプリング室間を連通する
第１バイパス管路と、上記スプリング室と上記
スプールに形成されたランドによつて互いに隔
離されたタンク室の相互間を連通する第２バイ
パス管路と、上記スプールの作動にともない、
上記スプリング室と上記タンク室を隔離する上
記ランドの一方のみにおいて上記スプリング室
と上記タンク室を連通させる構造を備えたこと
を特徴とする４方向２位置又は３位置切換の直
動型電磁切換弁。 (2) 第１バイパス管路を弁体に備えた請求項１記
載の４方向２位置又は３位置切換の直動型電磁
切換弁。 (3) 第１バイパス管路をスプール軸に備えた請求
項１記載の４方向２位置又は３位置切換の直動
型電磁切換弁。 (4) 上記スプリング室と上記タンク室を隔離する
上記ランドは、スプールの移動方向のスプリン
グ室とタンク室とを連通させる請求項１記載の
４方向２位置又は３位置切換の直動型電磁切換
弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13568789U JPH0542293Y2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13568789U JPH0542293Y2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0373773U JPH0373773U (ja) | 1991-07-24 |
| JPH0542293Y2 true JPH0542293Y2 (ja) | 1993-10-25 |
Family
ID=31682938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13568789U Expired - Lifetime JPH0542293Y2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0542293Y2 (ja) |
-
1989
- 1989-11-22 JP JP13568789U patent/JPH0542293Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0373773U (ja) | 1991-07-24 |
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