JPH05287382A - 全周特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
全周特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法Info
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- JPH05287382A JPH05287382A JP8911992A JP8911992A JPH05287382A JP H05287382 A JPH05287382 A JP H05287382A JP 8911992 A JP8911992 A JP 8911992A JP 8911992 A JP8911992 A JP 8911992A JP H05287382 A JPH05287382 A JP H05287382A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 面内各方向に一様に磁束密度が高く、熱延機
にかける負荷が少なくてすむ無方向性電磁鋼板の製造方
法を提供する。 【構成】 ０．０１wt％以上のＣを添加した無方向性電
磁鋼スラブを熱延後６００℃以下の温度で巻取れば７０
％程度の冷延率でも面内各方向に一様に磁束密度が高い
無方向性電磁鋼板が得られる。この場合熱延仕上温度を
従来技術よりも高めることができ上記課題が解決され
る。
にかける負荷が少なくてすむ無方向性電磁鋼板の製造方
法を提供する。 【構成】 ０．０１wt％以上のＣを添加した無方向性電
磁鋼スラブを熱延後６００℃以下の温度で巻取れば７０
％程度の冷延率でも面内各方向に一様に磁束密度が高い
無方向性電磁鋼板が得られる。この場合熱延仕上温度を
従来技術よりも高めることができ上記課題が解決され
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発電機や電動機等の回
転機器用材料に適した無方向性電磁鋼板の製造方法に関
し、特に板面内の各方向に一様に磁束密度が高い無方向
性電磁鋼板を製造する方法を提供するものである。
転機器用材料に適した無方向性電磁鋼板の製造方法に関
し、特に板面内の各方向に一様に磁束密度が高い無方向
性電磁鋼板を製造する方法を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に無方向性電磁鋼板の用途は、小型
変圧器や安定器等の静止機器に利用される鉄心材料と、
電動機や発電機等の回転機器に利用される鉄心材料に大
別されるが、これらの電気機器に対してはいずれも近年
省エネルギーの要請から小型化もしくは高効率化が強く
望まれるようになっており、そのためそれらの素材であ
る電磁鋼板に対しては、磁束密度が高くかつ鉄損が低い
ことが要求されている。ところで無方向性電磁鋼板の中
でも、静止機器用の鉄心材料は磁化方向が限定されるこ
とから、機器の特性向上には磁性に方向性を付与した方
が有利であるが、回転機器用の鉄心材料は板面の各方向
に磁化されることから、磁性に方向性が無い、いわゆる
面内無方向性材料が有利である。
変圧器や安定器等の静止機器に利用される鉄心材料と、
電動機や発電機等の回転機器に利用される鉄心材料に大
別されるが、これらの電気機器に対してはいずれも近年
省エネルギーの要請から小型化もしくは高効率化が強く
望まれるようになっており、そのためそれらの素材であ
る電磁鋼板に対しては、磁束密度が高くかつ鉄損が低い
ことが要求されている。ところで無方向性電磁鋼板の中
でも、静止機器用の鉄心材料は磁化方向が限定されるこ
とから、機器の特性向上には磁性に方向性を付与した方
が有利であるが、回転機器用の鉄心材料は板面の各方向
に磁化されることから、磁性に方向性が無い、いわゆる
面内無方向性材料が有利である。
【０００３】周知のように無方向性電磁鋼板の磁気特性
は、ＪＩＳ−Ｃ−２５５０に定められているように、圧
延方向（以下Ｌと略す）と、圧延方向と直角方向（以下
Ｃと略す）から等量ずつ採取した２５cmのエプスタイン
試料の測定値で評価している。このようにＬ＋Ｃのエプ
スタイン試料により評価される磁気特性は、磁化方向が
限定される静止機器の特性には反映されるが、回転機器
用材料には反映されない。したがって、回転機器用鉄心
材料としては、Ｌ＋Ｃの２方向を平均した磁気特性より
も、数多くの方向の磁気特性を平均した磁気特性（全周
磁気特性）を評価することが重要となる。
は、ＪＩＳ−Ｃ−２５５０に定められているように、圧
延方向（以下Ｌと略す）と、圧延方向と直角方向（以下
Ｃと略す）から等量ずつ採取した２５cmのエプスタイン
試料の測定値で評価している。このようにＬ＋Ｃのエプ
スタイン試料により評価される磁気特性は、磁化方向が
限定される静止機器の特性には反映されるが、回転機器
用材料には反映されない。したがって、回転機器用鉄心
材料としては、Ｌ＋Ｃの２方向を平均した磁気特性より
も、数多くの方向の磁気特性を平均した磁気特性（全周
磁気特性）を評価することが重要となる。
【０００４】ところで、回転機器用に適したいわゆる
｛１００｝面内無方向性材の製造方法としては、特公昭
５１−９４２号公報に、２．０〜５．０mmの熱間圧延鋼
帯に８５％以上の１回の強冷間圧延を施して０．３５mm
以下の板厚に仕上げた後、脱炭を兼ねた焼鈍を施すこと
が提案されている。しかしながら、通常の回転機器用材
料としては０．５mm厚のものが多く使用されているこ
と、また上記提案における磁気特性上好ましい冷延率は
９０％以上とされており、たとえば０．５mm厚の製品を
得るためには５mm以上の厚みの熱延板が必要となること
から、熱延鋼帯のハンドリングや冷間圧延に相当な困難
が伴い、工業的規模での量産には不向きである。
｛１００｝面内無方向性材の製造方法としては、特公昭
５１−９４２号公報に、２．０〜５．０mmの熱間圧延鋼
帯に８５％以上の１回の強冷間圧延を施して０．３５mm
以下の板厚に仕上げた後、脱炭を兼ねた焼鈍を施すこと
が提案されている。しかしながら、通常の回転機器用材
料としては０．５mm厚のものが多く使用されているこ
と、また上記提案における磁気特性上好ましい冷延率は
９０％以上とされており、たとえば０．５mm厚の製品を
得るためには５mm以上の厚みの熱延板が必要となること
から、熱延鋼帯のハンドリングや冷間圧延に相当な困難
が伴い、工業的規模での量産には不向きである。
【０００５】また、特開昭５９−１０４４２９号公報で
は熱間圧延における圧延終了温度を６００〜７００℃、
巻取り温度を５００℃以下とすることにより未再結晶組
織を有する熱延板を得、引き続く冷間圧延における圧下
率を７５〜８５％とすることで実質的には８５％以上の
強冷延を施したことと同じ状態を得る方法が提案されて
いる。この方法は、特公昭５１−９４２号公報で残され
た課題を見事に解決したものとして注目されるが、ただ
なお熱延で低温圧延を施さなければならないため、熱延
機の負荷が大きいという欠点が残されている。
は熱間圧延における圧延終了温度を６００〜７００℃、
巻取り温度を５００℃以下とすることにより未再結晶組
織を有する熱延板を得、引き続く冷間圧延における圧下
率を７５〜８５％とすることで実質的には８５％以上の
強冷延を施したことと同じ状態を得る方法が提案されて
いる。この方法は、特公昭５１−９４２号公報で残され
た課題を見事に解決したものとして注目されるが、ただ
なお熱延で低温圧延を施さなければならないため、熱延
機の負荷が大きいという欠点が残されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、熱延機にか
ける負荷を極力低減しつつ、従来品と同等以上の面内無
方向性を持つ全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の
製造方法を提供することを目的とする。
ける負荷を極力低減しつつ、従来品と同等以上の面内無
方向性を持つ全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の
製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するべく鋭意実験を重ねた結果、少なくとも０．
０１重量％のＣを添加したスラブを熱延後６００℃以下
の温度で巻取れば、７０％程度の冷延率でも優れた全周
磁気特性を示すこと、またその場合は従来のフェライト
単相域での低温熱延は不要であり、完全にオーステナイ
ト（γ）単相域で熱延を完了しても、優れた全周磁気特
性が得られることを新規に知見して本発明を完成させた
ものである。
を解決するべく鋭意実験を重ねた結果、少なくとも０．
０１重量％のＣを添加したスラブを熱延後６００℃以下
の温度で巻取れば、７０％程度の冷延率でも優れた全周
磁気特性を示すこと、またその場合は従来のフェライト
単相域での低温熱延は不要であり、完全にオーステナイ
ト（γ）単相域で熱延を完了しても、優れた全周磁気特
性が得られることを新規に知見して本発明を完成させた
ものである。
【０００８】すなわち本発明は、Ｃ：０．０１〜０．１
０重量％以下、Ｓｉ＋Ａｌ：２重量％以下、Ｍｎ：１重
量％以下その他不可避不純物と残部Ｆｅよりなる珪素鋼
スラブを用いる通常の無方向性電磁鋼板の製造工程にお
いて、熱延板を６００℃以下の温度で巻取った後総圧下
量が７０％以上の一回冷延を施した後、脱炭焼鈍を行う
ことを特徴とする。
０重量％以下、Ｓｉ＋Ａｌ：２重量％以下、Ｍｎ：１重
量％以下その他不可避不純物と残部Ｆｅよりなる珪素鋼
スラブを用いる通常の無方向性電磁鋼板の製造工程にお
いて、熱延板を６００℃以下の温度で巻取った後総圧下
量が７０％以上の一回冷延を施した後、脱炭焼鈍を行う
ことを特徴とする。
【０００９】以下本発明を詳細に説明する。
【００１０】
【作用】まず、出発材となるスラブの成分限定理由につ
いて述べる。Ｃは本発明において特徴をなす元素であ
り、少なくとも０．０１重量％添加することと、熱延巻
取り温度を６００℃以下とすることと組み合わせること
によって、冷延・脱炭焼鈍後の全周磁気特性を飛躍的に
向上させる。この効果は、熱延の仕上温度がγ単相で行
われても失われない。
いて述べる。Ｃは本発明において特徴をなす元素であ
り、少なくとも０．０１重量％添加することと、熱延巻
取り温度を６００℃以下とすることと組み合わせること
によって、冷延・脱炭焼鈍後の全周磁気特性を飛躍的に
向上させる。この効果は、熱延の仕上温度がγ単相で行
われても失われない。
【００１１】図１はＢ50値（５０００Ａ／ｍの磁界をか
けた場合の磁束密度）を圧延方向、圧延方向から２２．
５°方向、圧延方向から４５°方向、圧延方向から６
７．５°、圧延方向から９０°方向に磁化して測定した
Ｂ50値を、下式に従って平均化した値を全周Ｂ50値とし
て縦軸に、冷延率との関係をＣ無添加材とＣ添加材につ
いて比較したものである。 全周Ｂ50＝〔Ｂ50（０°）／８〕＋〔Ｂ50（22.5°）／４〕 ＋〔Ｂ50（45°）／４〕＋〔Ｂ50（67.5°）／４〕 ＋〔Ｂ50（90°）／８〕 図１よりＣ添加により全周Ｂ50値が飛躍的に向上し、か
つ７５％以上の冷延率において冷延率による全周Ｂ50値
の変化が少ないことがわかる。なお、Ｃを多く添加しす
ぎると冷延後の脱炭焼鈍工程での生産性が低下するた
め、０．１％を上限とした。
けた場合の磁束密度）を圧延方向、圧延方向から２２．
５°方向、圧延方向から４５°方向、圧延方向から６
７．５°、圧延方向から９０°方向に磁化して測定した
Ｂ50値を、下式に従って平均化した値を全周Ｂ50値とし
て縦軸に、冷延率との関係をＣ無添加材とＣ添加材につ
いて比較したものである。 全周Ｂ50＝〔Ｂ50（０°）／８〕＋〔Ｂ50（22.5°）／４〕 ＋〔Ｂ50（45°）／４〕＋〔Ｂ50（67.5°）／４〕 ＋〔Ｂ50（90°）／８〕 図１よりＣ添加により全周Ｂ50値が飛躍的に向上し、か
つ７５％以上の冷延率において冷延率による全周Ｂ50値
の変化が少ないことがわかる。なお、Ｃを多く添加しす
ぎると冷延後の脱炭焼鈍工程での生産性が低下するた
め、０．１％を上限とした。
【００１２】ＳｉおよびＡｌは固有抵抗を高めて製品の
鉄損を低くすることに有利であるが、多く添加しすぎる
と熱間・冷間圧延性を損なうため合計で２％を上限とし
た。Ｍｎも固有抵抗を高め、熱間圧延性を向上させるた
め添加されるが、多量の添加すると飽和磁束密度が低下
し、磁気特性が劣化するので１％を上限とした。
鉄損を低くすることに有利であるが、多く添加しすぎる
と熱間・冷間圧延性を損なうため合計で２％を上限とし
た。Ｍｎも固有抵抗を高め、熱間圧延性を向上させるた
め添加されるが、多量の添加すると飽和磁束密度が低下
し、磁気特性が劣化するので１％を上限とした。
【００１３】巻取り温度も本発明で特徴をなす重要な項
目であり、Ｃを添加しても６００℃以下の温度で巻取り
を行わないと、冷延・脱炭焼鈍後の全周磁気特性が劣化
する。図２は、熱延材の７５０℃巻取り材、図３は室温
まで水冷した材料のそれぞれについて冷延・脱炭焼鈍後
の｛１００｝極点図を示したものである。
目であり、Ｃを添加しても６００℃以下の温度で巻取り
を行わないと、冷延・脱炭焼鈍後の全周磁気特性が劣化
する。図２は、熱延材の７５０℃巻取り材、図３は室温
まで水冷した材料のそれぞれについて冷延・脱炭焼鈍後
の｛１００｝極点図を示したものである。
【００１４】図２及び図３から、巻取りを高温で行うと
｛１１１｝方位が発達してしまい、磁気特性が劣化する
ことが理解される。これは、高温巻取りにより炭化物が
粗大化し、集合組織形成に有効な微細炭化物あるいは固
溶Ｃが失われ、Ｃ添加の効果がなくなったためと考えら
れる。したがって、巻取り温度の上限は炭化物の成長を
抑制するために６００℃以下とした。
｛１１１｝方位が発達してしまい、磁気特性が劣化する
ことが理解される。これは、高温巻取りにより炭化物が
粗大化し、集合組織形成に有効な微細炭化物あるいは固
溶Ｃが失われ、Ｃ添加の効果がなくなったためと考えら
れる。したがって、巻取り温度の上限は炭化物の成長を
抑制するために６００℃以下とした。
【００１５】
（実施例１）Ｃ；０．００１％、Ｓｉ；０．０１％、Ｍ
ｎ；０．１５％を含むスラブと、Ｃ；０．０４１％、Ｓ
ｉ；０．０１％、Ｍｎ；０．１５％を含むスラブとをそ
れぞれ１１５０℃−１時間加熱後、７００℃（α域）で
熱延を完了し５００℃で巻取り２mm厚の熱延板を得た。
９４０℃（γ域）で熱延を完了した材料は室温まで冷却
した。
ｎ；０．１５％を含むスラブと、Ｃ；０．０４１％、Ｓ
ｉ；０．０１％、Ｍｎ；０．１５％を含むスラブとをそ
れぞれ１１５０℃−１時間加熱後、７００℃（α域）で
熱延を完了し５００℃で巻取り２mm厚の熱延板を得た。
９４０℃（γ域）で熱延を完了した材料は室温まで冷却
した。
【００１６】熱延板を酸洗後７５％〜９０％の冷延率で
冷延し、８００℃で１５分のオープンコイル焼鈍を施し
た。焼鈍済みの板から圧延方向、圧延方向から２２．５
°方向、圧延方向から４５°方向、圧延方向から６７．
５°、圧延方向から９０°方向に試料を切り出し歪取り
焼鈍後、切り出した方向に磁化したときのＢ50値を単板
磁気測定により求め、前述の式によって全周Ｂ50値を算
出した。結果を図１に示す。
冷延し、８００℃で１５分のオープンコイル焼鈍を施し
た。焼鈍済みの板から圧延方向、圧延方向から２２．５
°方向、圧延方向から４５°方向、圧延方向から６７．
５°、圧延方向から９０°方向に試料を切り出し歪取り
焼鈍後、切り出した方向に磁化したときのＢ50値を単板
磁気測定により求め、前述の式によって全周Ｂ50値を算
出した。結果を図１に示す。
【００１７】図１からＣ添加により全周Ｂ50値が約０．
０４〜０．０５テスラ（Ｔｅｓｌａ）向上すること、７
５％の低冷延率でも全周Ｂ50値は高いこと、γ単相域の
熱延完了でも優れた全周Ｂ50値が得られることがわか
る。
０４〜０．０５テスラ（Ｔｅｓｌａ）向上すること、７
５％の低冷延率でも全周Ｂ50値は高いこと、γ単相域の
熱延完了でも優れた全周Ｂ50値が得られることがわか
る。
【００１８】（実施例２）表１に示す成分を含むスラブ
を１１５０℃−１時間加熱後、９４０℃で熱延完了後表
２中の条件で巻取り板厚２mmの熱延板とした。熱延板を
酸洗後７５〜９０％の冷延率で冷延し、８００℃で１５
分のオープンコイル焼鈍を施した。実施例１と同様の方
法で全周Ｂ50値を求めた。
を１１５０℃−１時間加熱後、９４０℃で熱延完了後表
２中の条件で巻取り板厚２mmの熱延板とした。熱延板を
酸洗後７５〜９０％の冷延率で冷延し、８００℃で１５
分のオープンコイル焼鈍を施した。実施例１と同様の方
法で全周Ｂ50値を求めた。
【００１９】表２よりγ中で熱延を完了してもＣ添加に
より全周Ｂ50値が向上することがわかる。なお、急冷材
は熱延コイルを５００℃を下回る温度で巻取った後、コ
イルごと水槽に投入した。
より全周Ｂ50値が向上することがわかる。なお、急冷材
は熱延コイルを５００℃を下回る温度で巻取った後、コ
イルごと水槽に投入した。
【００２０】
【表１】
【００２１】（実施例３）表２に示す成分を含むスラブ
を１１５０℃−１時間加熱後、７００℃で熱延完了後表
３中の条件で巻取り板厚２mmの熱延板とした。熱延板を
酸洗後７５〜９０％の冷延率で冷延し、８００℃で１５
分のオープンコイル焼鈍を施した。実施例１と同様の方
法で全周Ｂ50値を求めた。表２から巻取り温度は好まし
くは５００℃以下であることがわかる。
を１１５０℃−１時間加熱後、７００℃で熱延完了後表
３中の条件で巻取り板厚２mmの熱延板とした。熱延板を
酸洗後７５〜９０％の冷延率で冷延し、８００℃で１５
分のオープンコイル焼鈍を施した。実施例１と同様の方
法で全周Ｂ50値を求めた。表２から巻取り温度は好まし
くは５００℃以下であることがわかる。
【００２２】
【表２】
【００２３】（実施例４）表３に示す成分を含むスラブ
を１１５０℃−１時間加熱後、７９０℃（フェライト・
オーステナイト２相）で熱延完了後表３中の条件で巻取
り板厚１．８mmの熱延板とした。熱延板を酸洗後７２〜
８８．８％の冷延率で冷延し、８００℃で１５分のオー
プンコイル焼鈍を施した。実施例１と同様の方法で全周
Ｂ50値を求めた。表３よりα・γ２相共存域で熱延を完
了しても７２％以上の冷延率で全周Ｂ50値が高いことが
わかる。
を１１５０℃−１時間加熱後、７９０℃（フェライト・
オーステナイト２相）で熱延完了後表３中の条件で巻取
り板厚１．８mmの熱延板とした。熱延板を酸洗後７２〜
８８．８％の冷延率で冷延し、８００℃で１５分のオー
プンコイル焼鈍を施した。実施例１と同様の方法で全周
Ｂ50値を求めた。表３よりα・γ２相共存域で熱延を完
了しても７２％以上の冷延率で全周Ｂ50値が高いことが
わかる。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、同板厚の熱延板から全
周Ｂ50値が優れた様々な板厚の製品を製造することがで
き、また熱延仕上温度を低温にする必要がないため熱延
機にかける負荷も軽減できるため、産業上の利益は極め
て大きい。
周Ｂ50値が優れた様々な板厚の製品を製造することがで
き、また熱延仕上温度を低温にする必要がないため熱延
機にかける負荷も軽減できるため、産業上の利益は極め
て大きい。
【図１】冷延率と全周Ｂ50値の値をＣ無添加材、Ｃ添加
材について比較した図表である。
材について比較した図表である。
【図２】（ａ）はＣ添加材について７５０℃で巻取った
材料を６５％の冷延率で冷延後、脱炭焼鈍した鋼板の
｛１００｝極点図、（ｂ）は（ａ）材の８０％の冷延率
で冷延後の｛１００｝極点図、（ｃ）は（ａ）材の８５
％の冷延率で冷延後の｛１００｝極点図、（ｄ）は
（ａ）材の９０％の冷延率で冷延後の｛１００｝極点図
である。
材料を６５％の冷延率で冷延後、脱炭焼鈍した鋼板の
｛１００｝極点図、（ｂ）は（ａ）材の８０％の冷延率
で冷延後の｛１００｝極点図、（ｃ）は（ａ）材の８５
％の冷延率で冷延後の｛１００｝極点図、（ｄ）は
（ａ）材の９０％の冷延率で冷延後の｛１００｝極点図
である。
【図３】（ａ）は室温まで急冷した材料を６５％の冷延
率で冷延後、脱炭焼鈍した鋼板の｛１００｝極点図、
（ｂ）は（ａ）材の８０％の冷延率で冷延後の｛１０
０｝極点図、（ｃ）は（ａ）材の８５％の冷延率で冷延
後の｛１００｝極点図、（ｄ）は（ａ）材の９０％の冷
延率で冷延後の｛１００｝極点図である。
率で冷延後、脱炭焼鈍した鋼板の｛１００｝極点図、
（ｂ）は（ａ）材の８０％の冷延率で冷延後の｛１０
０｝極点図、（ｃ）は（ａ）材の８５％の冷延率で冷延
後の｛１００｝極点図、（ｄ）は（ａ）材の９０％の冷
延率で冷延後の｛１００｝極点図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 原勢 二郎 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内 (72)発明者 岡崎 靖雄 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ ：０．０１〜０．１０重量％以下 Ｓｉ＋Ａｌ：２重量％以下 Ｍｎ：１重量％以下 その他不可避不純物と残部Ｆｅよりなる珪素鋼スラブを
用いる通常の無方向性電磁鋼板の製造工程において、熱
延板巻取り温度を６００℃以下とし総圧下量が７０％以
上の一回冷延を施した後、脱炭焼鈍を行うことを特徴と
する全周特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8911992A JPH05287382A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 全周特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8911992A JPH05287382A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 全周特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287382A true JPH05287382A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=13962007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8911992A Withdrawn JPH05287382A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 全周特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287382A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009149993A (ja) * | 1999-07-05 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Stahl Ag | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-04-09 JP JP8911992A patent/JPH05287382A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009149993A (ja) * | 1999-07-05 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Stahl Ag | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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