JPH05230586A - Ｍｏ焼結体及びその製造方法 - Google Patents
Ｍｏ焼結体及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH05230586A JPH05230586A JP3078364A JP7836491A JPH05230586A JP H05230586 A JPH05230586 A JP H05230586A JP 3078364 A JP3078364 A JP 3078364A JP 7836491 A JP7836491 A JP 7836491A JP H05230586 A JPH05230586 A JP H05230586A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- sintered body
- sintered
- present
- sintered compact
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 17
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims abstract description 13
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 16
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 13
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 abstract description 13
- 238000004513 sizing Methods 0.000 abstract description 7
- 239000007858 starting material Substances 0.000 abstract 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910000476 molybdenum oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N oxomolybdenum Chemical compound [Mo]=O PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 サイジング時のクラックの発生を防止でき，
焼結体の強度を向上させることができる靱性のあるＭｏ
焼結体及びその製造方法を提供すること。 【構成】 Ｍｏ焼結体は，比重が９．８５〜１０．１５
であり，平均粒径２０μｍ以下のＭｏ粒子を含み，抗折
力及びたわみ量がそれぞれ９００ＭＰａ及び０．８mm以
上である。また，Ｍｏ焼結体は，ＢＥＴ粒度測定法で測
定されたときの２．０ｍ2 ／ｇ以上の比表面積を有する
原料Ｍｏ粉末を粉末冶金法により１８００℃以下で１〜
１０時間焼結することにより製造される。この原料Ｍｏ
粉末の多くとも４０ｗｔ％をＦsss 粒度測定法で測定さ
れたときの６μｍ以下のＭｏ粉で置換混合することがで
きる。
焼結体の強度を向上させることができる靱性のあるＭｏ
焼結体及びその製造方法を提供すること。 【構成】 Ｍｏ焼結体は，比重が９．８５〜１０．１５
であり，平均粒径２０μｍ以下のＭｏ粒子を含み，抗折
力及びたわみ量がそれぞれ９００ＭＰａ及び０．８mm以
上である。また，Ｍｏ焼結体は，ＢＥＴ粒度測定法で測
定されたときの２．０ｍ2 ／ｇ以上の比表面積を有する
原料Ｍｏ粉末を粉末冶金法により１８００℃以下で１〜
１０時間焼結することにより製造される。この原料Ｍｏ
粉末の多くとも４０ｗｔ％をＦsss 粒度測定法で測定さ
れたときの６μｍ以下のＭｏ粉で置換混合することがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，電子部品等に用いられ
る靱性のあるＭｏ焼結体及びその製造方法に関する。
る靱性のあるＭｏ焼結体及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来，この種のＭｏ焼結体は，原料Ｍｏ
粉末として，粒度｛Ｆsss （μｍ）｝で２．８〜３．２
μｍの粉末を用い，粉末冶金法によって，１８００℃で
１０時間焼結して製造されている。しかし，このような
製造方法によって焼結されたＭｏ焼結体は，９．６０〜
９．８５程度の比重を有するものしか得られず，焼結品
強度が低い。
粉末として，粒度｛Ｆsss （μｍ）｝で２．８〜３．２
μｍの粉末を用い，粉末冶金法によって，１８００℃で
１０時間焼結して製造されている。しかし，このような
製造方法によって焼結されたＭｏ焼結体は，９．６０〜
９．８５程度の比重を有するものしか得られず，焼結品
強度が低い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記方法によって製造
されたＭｏ焼結体は，比重が比較的低く，焼結品強度も
低い。したがって，小物Ｍｏ焼結体の寸法精度を出すた
めに，サイジングを行うと，サイジング時にクラックが
入るという欠点があった。一方，Ｍｏ焼結品は，抗折
力，たわみ量等が低いため，低い靭性を有する材料とし
て知られている。しかしながら，Ｍｏ焼結品の靱性にお
ける改善の要求は非常に高く，靱性の改善ができれば，
Ｍｏ焼結品の用途は，飛躍的に広がるものと考えられ
る。
されたＭｏ焼結体は，比重が比較的低く，焼結品強度も
低い。したがって，小物Ｍｏ焼結体の寸法精度を出すた
めに，サイジングを行うと，サイジング時にクラックが
入るという欠点があった。一方，Ｍｏ焼結品は，抗折
力，たわみ量等が低いため，低い靭性を有する材料とし
て知られている。しかしながら，Ｍｏ焼結品の靱性にお
ける改善の要求は非常に高く，靱性の改善ができれば，
Ｍｏ焼結品の用途は，飛躍的に広がるものと考えられ
る。
【０００４】そこで，本発明の技術的課題は，サイジン
グ時のクラックの発生を防止でき，且つ焼結体の靱性を
向上させることができるＭｏ焼結体及びその製造方法を
提供することにある。
グ時のクラックの発生を防止でき，且つ焼結体の靱性を
向上させることができるＭｏ焼結体及びその製造方法を
提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，比重が
９．８５〜１０．１５のＭｏ焼結体であって，前記焼結
体は，平均粒径２０μｍ以下のＭｏ粒子を含み，抗折力
及びたわみ量がそれぞれ９００ＭＰａ及び０．８mm以上
であることを特徴とするＭｏ焼結体が得られる。
９．８５〜１０．１５のＭｏ焼結体であって，前記焼結
体は，平均粒径２０μｍ以下のＭｏ粒子を含み，抗折力
及びたわみ量がそれぞれ９００ＭＰａ及び０．８mm以上
であることを特徴とするＭｏ焼結体が得られる。
【０００６】本発明によれば，ＢＥＴ粒度測定法で測定
されたときの２．０ｍ2 ／ｇ以上の比表面積を有する原
料Ｍｏ粉末を粉末冶金法により１８００℃以下で１〜１
０時間焼結することを特徴とするＭｏ焼結体の製造方法
が得られる。
されたときの２．０ｍ2 ／ｇ以上の比表面積を有する原
料Ｍｏ粉末を粉末冶金法により１８００℃以下で１〜１
０時間焼結することを特徴とするＭｏ焼結体の製造方法
が得られる。
【０００７】本発明によれば，前記原料Ｍｏ粉末の多く
とも４０ｗｔ％をＦsss 粒度測定法で測定されたときの
６μｍ以下のＭｏ粉で置換混合したことを特徴とするＭ
ｏ焼結体の製造方法が得られる。
とも４０ｗｔ％をＦsss 粒度測定法で測定されたときの
６μｍ以下のＭｏ粉で置換混合したことを特徴とするＭ
ｏ焼結体の製造方法が得られる。
【０００８】ここで，本発明において，Ｍｏ焼結体の靱
性を高めるには，原料Ｍｏ粉の粒度を細かくすれば，良
いと考え行ったが，微粒粉は凝集するためＦsss 粒度測
定法での規定が難しく，ＢＥＴ粒度測定法で規定した。
性を高めるには，原料Ｍｏ粉の粒度を細かくすれば，良
いと考え行ったが，微粒粉は凝集するためＦsss 粒度測
定法での規定が難しく，ＢＥＴ粒度測定法で規定した。
【０００９】本発明において，酸化モリブデン粉を用い
て，水素還元によりこの種の原料モリブデン粉を得る方
法があるが，ＢＥＴ値で５．０ｍ2 ／ｇを有する原料粉
末しか得ることができない。というのは，それ以上の粒
度を有するものを得ようとすれば，還元温度を低下しな
ければならず，その結果，Ｍｏ粉末の表面が活性にな
り，大気中に取り出すと表面酸化が急激に起こり，発熱
し，粉末に着火し燃え始めるからである。
て，水素還元によりこの種の原料モリブデン粉を得る方
法があるが，ＢＥＴ値で５．０ｍ2 ／ｇを有する原料粉
末しか得ることができない。というのは，それ以上の粒
度を有するものを得ようとすれば，還元温度を低下しな
ければならず，その結果，Ｍｏ粉末の表面が活性にな
り，大気中に取り出すと表面酸化が急激に起こり，発熱
し，粉末に着火し燃え始めるからである。
【００１０】
【作用】本発明においては，Ｍｏ粉の粒度及び焼結温
度，焼結時間を制御し，焼結時の粒成長を抑えることが
できるようにし，これによって粒界の面積を増やすこと
ができた。この結果，粒界における不純物濃度を高めず
に済むことから，不純物による粒界が脆くなるのを防ぐ
ことができ，従って，高比重で高強度で靱性のある焼結
体が得られる。
度，焼結時間を制御し，焼結時の粒成長を抑えることが
できるようにし，これによって粒界の面積を増やすこと
ができた。この結果，粒界における不純物濃度を高めず
に済むことから，不純物による粒界が脆くなるのを防ぐ
ことができ，従って，高比重で高強度で靱性のある焼結
体が得られる。
【００１１】
【実施例】以下，本発明の実施例について説明する。図
１（ａ）は本発明の実施例に係るＭｏ焼結体の示す曲げ
の強さ試験片の破断面の走査電子顕微鏡写真（以下，Ｓ
ＥＭ）である。また，図１（ｂ）は図１（ａ）と比較す
るために，従来例に係るＭｏ焼結体の同様のＳＥＭ写真
を示している。 図１（ａ）から判るように，本発明の
実施例に係るＭｏ焼結体は，粒内破壊を起こしており，
図１（ｂ）で示す従来のＭｏ焼結体のように，粒界破壊
を起こしているものとくらべ，高強度が得られる。
１（ａ）は本発明の実施例に係るＭｏ焼結体の示す曲げ
の強さ試験片の破断面の走査電子顕微鏡写真（以下，Ｓ
ＥＭ）である。また，図１（ｂ）は図１（ａ）と比較す
るために，従来例に係るＭｏ焼結体の同様のＳＥＭ写真
を示している。 図１（ａ）から判るように，本発明の
実施例に係るＭｏ焼結体は，粒内破壊を起こしており，
図１（ｂ）で示す従来のＭｏ焼結体のように，粒界破壊
を起こしているものとくらべ，高強度が得られる。
【００１２】次に本発明の実施例に係るＭｏ焼結体の製
造方法について説明する。本発明の実施例に係るＭｏ焼
結体は，原料Ｍｏ粉として，ＢＥＴ粒度測定法で３．４
６ｍ2 ／ｇのＭｏ粉８０ｗｔ％と，Ｆsss 粒度測定法で
４．５μｍのＭｏ粉を２０ｗｔ％の割合で混合した粉末
を用いて製造された。一方，比較のための従来方法で
は，Ｆsss 粒度測定法で測定された時に，３．１μｍの
値を示す原料のＭｏ粉を使用した。これら２種の原料Ｍ
ｏ粉を２９４ＭＰｓでプレスし，１７００℃，１８００
℃で２時間〜１００時間焼結した。得られた焼結体を超
硬工具協会規格ＣＩＳ０２６−１９８３に基づき，サン
プルの厚みを３．１０〜３．２０，幅を７．１０〜７．
２０mmに研磨し，試験片として焼結品の曲げの強さ（抗
折力）を測定した。
造方法について説明する。本発明の実施例に係るＭｏ焼
結体は，原料Ｍｏ粉として，ＢＥＴ粒度測定法で３．４
６ｍ2 ／ｇのＭｏ粉８０ｗｔ％と，Ｆsss 粒度測定法で
４．５μｍのＭｏ粉を２０ｗｔ％の割合で混合した粉末
を用いて製造された。一方，比較のための従来方法で
は，Ｆsss 粒度測定法で測定された時に，３．１μｍの
値を示す原料のＭｏ粉を使用した。これら２種の原料Ｍ
ｏ粉を２９４ＭＰｓでプレスし，１７００℃，１８００
℃で２時間〜１００時間焼結した。得られた焼結体を超
硬工具協会規格ＣＩＳ０２６−１９８３に基づき，サン
プルの厚みを３．１０〜３．２０，幅を７．１０〜７．
２０mmに研磨し，試験片として焼結品の曲げの強さ（抗
折力）を測定した。
【００１３】図２は，得られた焼結体の比重を示す図で
ある。図２において，曲線１，２で示される本発明の実
施例に係る焼結体は，曲線３，４で示される従来例に係
る焼結体よりも，短時間で大きな比重を得ることができ
ることが判明した。
ある。図２において，曲線１，２で示される本発明の実
施例に係る焼結体は，曲線３，４で示される従来例に係
る焼結体よりも，短時間で大きな比重を得ることができ
ることが判明した。
【００１４】図３，図４は，図２の焼結体の曲げの強さ
（抗折力）及びたわみの量の値を夫々示している。図３
に示すように，曲線３１，３２で示される本発明の実施
例に係る焼結体は，曲線３３，３４で示される従来例に
係る焼結体よりも，短時間で大きな曲げの強さを得るこ
とができることが判明した。また，図４に示すように，
曲線４１，４２示される本発明の実施例に係る焼結体
は，曲線４３，４４で示される従来例に係る焼結体より
も，焼結時間３０までは，大きなたわみ量を得ることが
できることが判明した。
（抗折力）及びたわみの量の値を夫々示している。図３
に示すように，曲線３１，３２で示される本発明の実施
例に係る焼結体は，曲線３３，３４で示される従来例に
係る焼結体よりも，短時間で大きな曲げの強さを得るこ
とができることが判明した。また，図４に示すように，
曲線４１，４２示される本発明の実施例に係る焼結体
は，曲線４３，４４で示される従来例に係る焼結体より
も，焼結時間３０までは，大きなたわみ量を得ることが
できることが判明した。
【００１５】尚，図５（ａ）及び（ｂ）は曲げの強さを
測定する方法を示す図である。図５（ａ）において，支
持台５０中において，試験片５１を支点５２，５３で２
点支持するとともに，荷重Ｐを支点５４及び治具５５を
介して加圧している。図５（ｂ）において，荷重Ｐを印
加した試験片は折れ曲がり，その支点５４の位置から撓
量ｌが計算される。尚，測定時に図５（ｂ）のように，
試験片５１が治具５５に接触したものについては，接触
する直前の荷重を破断値として計算した。
測定する方法を示す図である。図５（ａ）において，支
持台５０中において，試験片５１を支点５２，５３で２
点支持するとともに，荷重Ｐを支点５４及び治具５５を
介して加圧している。図５（ｂ）において，荷重Ｐを印
加した試験片は折れ曲がり，その支点５４の位置から撓
量ｌが計算される。尚，測定時に図５（ｂ）のように，
試験片５１が治具５５に接触したものについては，接触
する直前の荷重を破断値として計算した。
【００１６】図６は，サイジングテストに用いられる小
物Ｍｏ焼結体の形状を示す図である。このＭｏ焼結体に
ついて，サイジングテストを行った。その結果を第１表
に示す。
物Ｍｏ焼結体の形状を示す図である。このＭｏ焼結体に
ついて，サイジングテストを行った。その結果を第１表
に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】表１に示すように，試料数３００に対し
て，クラックが発生したものが従来例では２４個あるに
対して，上記実施例で得られた焼結体は全くクラックが
発生していないことが判る。
て，クラックが発生したものが従来例では２４個あるに
対して，上記実施例で得られた焼結体は全くクラックが
発生していないことが判る。
【００１９】以上，本発明の実施例においては，Ｍｏ粉
の粒度及び焼結温度，焼結時間をコントロールすること
により，焼結時の粒成長を抑え，粒界に不純物が溜まり
粒界がもろくなるのを防ぐことにより，高比重で高強度
で靱性のある焼結体が得られた。
の粒度及び焼結温度，焼結時間をコントロールすること
により，焼結時の粒成長を抑え，粒界に不純物が溜まり
粒界がもろくなるのを防ぐことにより，高比重で高強度
で靱性のある焼結体が得られた。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によれば，
焼結品で，高比重，高強度，高靱性のＭｏ焼結体が得ら
れる。また，本発明によれば，焼結時間が今までより短
縮でき，生産性の向上になる。さらに，本発明によれ
ば，焼結品で高比重，高靱性が得られることにより，今
まで加工材しか適用されなかった部分に焼結品の適用が
可能になった。本発明によれば，従来焼結品より高比
重，高強度，高靱性になることにより，焼結部品として
の信頼性の向上が得られた。さらに，本発明によれば，
今までの焼結レベルに比べ，低温度．短時間での焼結が
可能になり，生産性の向上が計れ，また，コストの低減
ができる。
焼結品で，高比重，高強度，高靱性のＭｏ焼結体が得ら
れる。また，本発明によれば，焼結時間が今までより短
縮でき，生産性の向上になる。さらに，本発明によれ
ば，焼結品で高比重，高靱性が得られることにより，今
まで加工材しか適用されなかった部分に焼結品の適用が
可能になった。本発明によれば，従来焼結品より高比
重，高強度，高靱性になることにより，焼結部品として
の信頼性の向上が得られた。さらに，本発明によれば，
今までの焼結レベルに比べ，低温度．短時間での焼結が
可能になり，生産性の向上が計れ，また，コストの低減
ができる。
【図１】（ａ）は本発明の実施例に係るＭｏ焼結体の示
す曲げの強さ試験片の破断面の走査電子顕微鏡写真（以
下，ＳＥＭ）である。（ｂ）は従来例に係るＭｏ焼結体
の（ａ）と同様のＳＥＭ写真を示している。
す曲げの強さ試験片の破断面の走査電子顕微鏡写真（以
下，ＳＥＭ）である。（ｂ）は従来例に係るＭｏ焼結体
の（ａ）と同様のＳＥＭ写真を示している。
【図２】本発明の実施例に係るＭｏ焼結体の比重を示す
図である。
図である。
【図３】図２の焼結体の曲げの強さ（抗折力）値を示す
図である。
図である。
【図４】図２の焼結体のたわみ量の値を示す図である。
【図５】（ａ）及び（ｂ）は曲げの強さを測定する方法
を示す図である。
を示す図である。
【図６】サイジングテストに用いられる小物Ｍｏ焼結体
の形状を示す図である。
の形状を示す図である。
５０ 支持台 ５１ 試験片 ５２ 支点 ５３ 支点 ５４ 支点 ５５ 治具
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年２月２４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】（ａ）は本発明の実施例に係るＭｏ焼結体の曲
げの強さ試験片の破断面の金属組織を示す走査電子顕微
鏡写真である。（ｂ）は従来例に係るＭｏ焼結体の
（ａ）と同様の破断面の金属組織を示す走査電子顕微鏡
写真である。
げの強さ試験片の破断面の金属組織を示す走査電子顕微
鏡写真である。（ｂ）は従来例に係るＭｏ焼結体の
（ａ）と同様の破断面の金属組織を示す走査電子顕微鏡
写真である。
Claims (3)
- 【請求項１】 比重が９．８５〜１０．１５のＭｏ焼結
体であって，前記焼結体は，平均粒径２０μｍ以下のＭ
ｏ粒子を含み，抗折力及びたわみ量がそれぞれ９００Ｍ
Ｐａ及び０．８mm以上であることを特徴とするＭｏ焼結
体。 - 【請求項２】 ＢＥＴ粒度測定法で測定されたときの
２．０ｍ2 ／ｇ以上の比表面積を有する原料Ｍｏ粉末を
粉末冶金法により１８００℃以下で１〜１０時間焼結す
ることを特徴とするＭｏ焼結体の製造方法。 - 【請求項３】 請求項２のＭｏ焼結体の製造方法におい
て，前記原料Ｍｏ粉末の多くとも４０ｗｔ％をＦsss 粒
度測定法で測定されたときの６μｍ以下のＭｏ粉で置換
混合したことを特徴とするＭｏ焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3078364A JPH05230586A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | Ｍｏ焼結体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3078364A JPH05230586A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | Ｍｏ焼結体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05230586A true JPH05230586A (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=13659950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3078364A Pending JPH05230586A (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | Ｍｏ焼結体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05230586A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7220785B2 (en) | 2003-05-12 | 2007-05-22 | Seiko Epson Corporation | Anisotropically conductive adhesive comprising crushable microcapsules adhered to a surface of conductive particles |
| JP2009527640A (ja) * | 2006-02-17 | 2009-07-30 | クライマックス エンジニアード マテリアルズ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 高密度モリブデン金属粉末及びその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6461393A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Nippon Mining Co | Production of molybdenum single crystal |
| JPH01156449A (ja) * | 1987-12-11 | 1989-06-20 | Tokyo Tungsten Co Ltd | モリブデン焼結体及びその製造方法 |
-
1991
- 1991-03-19 JP JP3078364A patent/JPH05230586A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6461393A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Nippon Mining Co | Production of molybdenum single crystal |
| JPH01156449A (ja) * | 1987-12-11 | 1989-06-20 | Tokyo Tungsten Co Ltd | モリブデン焼結体及びその製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7220785B2 (en) | 2003-05-12 | 2007-05-22 | Seiko Epson Corporation | Anisotropically conductive adhesive comprising crushable microcapsules adhered to a surface of conductive particles |
| JP2009527640A (ja) * | 2006-02-17 | 2009-07-30 | クライマックス エンジニアード マテリアルズ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 高密度モリブデン金属粉末及びその製造方法 |
| GB2448285B (en) * | 2006-02-17 | 2012-03-07 | Climax Engineered Mat Llc | Densified molybdenum metal powder and method for producing same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH08239270A (ja) | 超塑性炭化ケイ素焼結体とその製造方法 | |
| CN111164227B (zh) | 烧结钼部件 | |
| JP2007113033A (ja) | Ｍｏターゲット材の製造方法およびＭｏターゲット材 | |
| JP2002371301A (ja) | タングステン焼結体およびその製造方法 | |
| EP3778939A1 (en) | Method for producing a tungsten alloy part | |
| JPH05230586A (ja) | Ｍｏ焼結体及びその製造方法 | |
| JP4598212B2 (ja) | Ｗｃ基複合セラミックス焼結体の製造方法 | |
| CN110392743B (zh) | 硬质烧结体 | |
| JPH05345903A (ja) | Ｍｏ焼結体及びその製造方法 | |
| JPH05147916A (ja) | 微細なタングステン系炭化物粉末の製造法 | |
| JPH0598384A (ja) | 高強度および高硬度を有する炭化タングステン基超硬合金 | |
| KR102012442B1 (ko) | 고인성 산화물 소결체의 제조 방법 | |
| JPH10110265A (ja) | 金属シリサイドタ−ゲット材 | |
| KR20200129143A (ko) | 스퍼터링 타깃 및 스퍼터링 타깃의 제조 방법 | |
| JPH0849068A (ja) | タングステンシリサイドターゲット材およびその製造方法 | |
| JP2020158361A (ja) | 窒化硼素質焼結体、インサートおよび切削工具 | |
| JP2723170B2 (ja) | 超塑性窒化ケイ素焼結体 | |
| JPH07157362A (ja) | 高強度および高靭性を有する酸化アルミニウム基セラミックス | |
| JP3385552B2 (ja) | モリブデン材料およびその製造方法 | |
| JP3045366B2 (ja) | 高靱性セラミックス複合材料及びセラミックス複合粉末並びにそれらの製造方法 | |
| JP3472882B2 (ja) | 酸化物分散型合金及びその製造方法 | |
| JP2001279362A (ja) | モリブデン材料およびその製造方法 | |
| JP2000129389A (ja) | モリブデン焼結体及びその製造方法 | |
| JPS63171847A (ja) | モリブデンルツボとその製造方法 | |
| JP3283238B2 (ja) | 窒化ケイ素系セラミックス部品およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19970218 |