JPH0521978B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0521978B2 JPH0521978B2 JP763784A JP763784A JPH0521978B2 JP H0521978 B2 JPH0521978 B2 JP H0521978B2 JP 763784 A JP763784 A JP 763784A JP 763784 A JP763784 A JP 763784A JP H0521978 B2 JPH0521978 B2 JP H0521978B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- plating
- heat resistance
- less
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 16
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 16
- 229910000680 Aluminized steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 125000000740 n-pentyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 23
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 16
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonia chloride Chemical compound [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 238000005269 aluminizing Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 2
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 2
- PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 2-(3-bromo-2-fluorophenyl)acetic acid Chemical compound OC(=O)CC1=CC=CC(Br)=C1F PAWQVTBBRAZDMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 235000019270 ammonium chloride Nutrition 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010731 rolling oil Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
(産業上の利用分野)
本発明は自動車排気管、家庭用熱器具等のよう
に耐食性と耐熱性が要求される材料に使用される
溶融アルミメツキ鋼板に関するものである。 (従来技術) 従来から溶融アルミメツキ鋼板は、通常の鋼板
製造工程を経て製造された冷延板の鋼ストリツプ
(C:0.12%以下、Mn:0.2〜0.5%残部実質的に
Fe)を、酸化炉または無酸化炉にて表面に付着
した圧延油,異物などを酸化燃焼させて除去した
後還元炉にて表面活性化し軟化焼鈍し、続いて空
気に触れることなくメツキ適正温度に冷却されな
がら、溶融アルミメツキ浴を通過して製造され
る。このようにして製造された溶融アルミメツキ
鋼板は耐食性と耐熱性がすぐれているが、還元炉
内に存在する微量の酸素や水分あるいはメツキ浴
上を浮遊するスカムによつてピンホールを発生
し、不メツキ部分を生じ、耐食性と耐熱性を局部
的に損う問題があつた。 またこれらの性質を改善したアルミメツキ鋼板
として鋼中にCrを添加した特公昭52−33579号公
報あるいはTiを添加した特公昭53−15454号公報
がある。しかしながらこれらのCrまたはTi添加
は、メツキ原板の焼鈍工程において不メツキ部分
のピンホールを生成し、局部的に損なわれる耐食
性または耐熱性の問題を完全に解決するものでな
かつた。 (発明の目的) 本発明者らは、この問題を解決することを目的
に鋼成分より不メツキ部分の生成数、耐食性、耐
熱性などメツキ特性から検討した結果Ti添加鋼
に0.6〜1.5%のMnを添加しアルミメツキするこ
とにより、目的の鋼板が得られることを知見し
た。本発明はこの知見に基いて構成したものであ
る。 (発明の構成) 本発明の要旨はC:0.01%以下、Mn:0.6〜1.5
%,solAl:0.08%以下、Ti:0.03〜0.25%、N:
0.004%以下、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる冷延鋼板に、アルミまたはアルミ合金の溶
融メツキを施した溶融アルミメツキ鋼板である。 以下、本発明について詳細に説明する。 転炉、電気炉など通常使用される溶解炉と造
塊・分塊法または連続鋳造法の鋼片製造過程、熱
間圧延さらに冷間圧延の鋼板過程と焼鈍工程を経
て製造されるメツキ原板の鋼中のCを0.01%以下
とする。本発明においてCは、メツキ濡れ性を低
下して地鉄とアルミの反応を劣化し、微視的不メ
ツキ部分を発生する有害元素で0.01%以下に規制
する必要がある。また過剰なCの含有は、後述す
るTiを多く含有させ、Ti炭化物を形成して加工
性を著しく劣化する。Mnは、一般に鋼板を硬化
し加工性を劣化する有害な元素として取扱われ前
記の特公昭51−35532号公報のように0.05〜0.40
%と規制している。本発明においてMnは、微小
不メツキ部分、腐食減量(耐食性)、酸化増量
(耐熱性)を改善する有効な成分として、0.6〜
1.5%を添加する。第1図〜第4図は、鋼中のMn
含有量がアルミメツキ鋼板に及よぼす影響を示す
ものである。すなわちMn含有量の増加に鋼板の
メツキ性(第1図)を改善して微小不メツキ部分
の出現を減少させ、腐食環境中の腐食減量(第2
図)や高温度における酸化増量(第3図)を著し
く少なめて耐食性や耐熱性を改善する。 猶、第1図における不メツキ測定法は、アルミ
メツキ層を剥離(30%NaOH溶液)→走査型電
顕にて合金層末生成部を点算→測定面積に対する
発生回数で表示したものであり、又第2図におけ
る腐蝕試験は、試験液として、硫酸アンモン1
g/、硝酸アンモン1.5g/、塩化アンモン
1g/、PH8の液を用い、試験条件として、こ
の液に80℃×10日浸漬した結果を示す。又第3図
における耐熱試験は、80℃×48hr→冷却のサイク
ルを5サイクル実施した結果を示し、第4図のメ
ツキ密着性は、カツプ絞り後の側壁部のメツキ剥
離状況を示すものであり、1…良好、〜5…不良
の段階で表示したものである。 これらに示す効果はMn0.6%以上で得られる。
しかし1.5%を越える過剰な量のMnは、鋼板加工
部のメツキ密着性が弱められてメツキ剥離部分を
多くする。Alは、溶鋼の精練工程において鋼中
酸素を調整するために添加するものであるが、鋼
板においてはアルミメツキ性を低下せしめ不メツ
キ部分出現の原因となるので、その上限をsolAl
で0.08%とした。Tiは鋼中に存在するCやNある
いは外部から侵入するOと結合してFe−Al合金
層の生成を促して耐熱性を向上し鋼板の加工性を
向上する有効な成分として、CとNの工業的低減
可能な量(C+N=0.003〜0.004%)に対応する
必要な含有量で0.03%以上とした。また耐熱性は
Ti添加量の増加により改善されるが過剰な含有
の添加は不メツキ部分が増大し局部的に耐食性、
耐熱性を劣化せしめる傾向にある。したがつて
Ti含有量の上限を0.25%と限定した。Nは、Ti
を必要以上に添加せしめ、メツキ性とFe−Al合
金層の生成に悪影響を及よぼす有害な成分として
0.004%以下、それも少ない程好ましい。この他
不可避不純物として混入されるP,Sなどは加工
性、耐食性から極度に低下せしめる必要がある。 上記のような範囲に成分調整され焼鈍工程を経
て軟質化されたメツキ原板は、メツキ浴温度に保
たれたAlまたはSiを含有するアルミ合金浴を通
過して所定目付量のメツキ金属が付着され溶融ア
ルミメツキ鋼板に製造される。このようにして製
造された溶融アルミメツキ鋼板はすぐれた耐食性
と耐熱性を具備し自動車の排気管防火壁材料など
多くの用途に使用され顕著な効果を示す。 (実施例) 次に本発明の実施例を説明する。 表は、ゼンジミア−法でAl−9%Si合金メツ
キ鋼板を製造した時の鋼板の鋼成分とメツキ特性
を示した。
に耐食性と耐熱性が要求される材料に使用される
溶融アルミメツキ鋼板に関するものである。 (従来技術) 従来から溶融アルミメツキ鋼板は、通常の鋼板
製造工程を経て製造された冷延板の鋼ストリツプ
(C:0.12%以下、Mn:0.2〜0.5%残部実質的に
Fe)を、酸化炉または無酸化炉にて表面に付着
した圧延油,異物などを酸化燃焼させて除去した
後還元炉にて表面活性化し軟化焼鈍し、続いて空
気に触れることなくメツキ適正温度に冷却されな
がら、溶融アルミメツキ浴を通過して製造され
る。このようにして製造された溶融アルミメツキ
鋼板は耐食性と耐熱性がすぐれているが、還元炉
内に存在する微量の酸素や水分あるいはメツキ浴
上を浮遊するスカムによつてピンホールを発生
し、不メツキ部分を生じ、耐食性と耐熱性を局部
的に損う問題があつた。 またこれらの性質を改善したアルミメツキ鋼板
として鋼中にCrを添加した特公昭52−33579号公
報あるいはTiを添加した特公昭53−15454号公報
がある。しかしながらこれらのCrまたはTi添加
は、メツキ原板の焼鈍工程において不メツキ部分
のピンホールを生成し、局部的に損なわれる耐食
性または耐熱性の問題を完全に解決するものでな
かつた。 (発明の目的) 本発明者らは、この問題を解決することを目的
に鋼成分より不メツキ部分の生成数、耐食性、耐
熱性などメツキ特性から検討した結果Ti添加鋼
に0.6〜1.5%のMnを添加しアルミメツキするこ
とにより、目的の鋼板が得られることを知見し
た。本発明はこの知見に基いて構成したものであ
る。 (発明の構成) 本発明の要旨はC:0.01%以下、Mn:0.6〜1.5
%,solAl:0.08%以下、Ti:0.03〜0.25%、N:
0.004%以下、残部が鉄および不可避的不純物か
らなる冷延鋼板に、アルミまたはアルミ合金の溶
融メツキを施した溶融アルミメツキ鋼板である。 以下、本発明について詳細に説明する。 転炉、電気炉など通常使用される溶解炉と造
塊・分塊法または連続鋳造法の鋼片製造過程、熱
間圧延さらに冷間圧延の鋼板過程と焼鈍工程を経
て製造されるメツキ原板の鋼中のCを0.01%以下
とする。本発明においてCは、メツキ濡れ性を低
下して地鉄とアルミの反応を劣化し、微視的不メ
ツキ部分を発生する有害元素で0.01%以下に規制
する必要がある。また過剰なCの含有は、後述す
るTiを多く含有させ、Ti炭化物を形成して加工
性を著しく劣化する。Mnは、一般に鋼板を硬化
し加工性を劣化する有害な元素として取扱われ前
記の特公昭51−35532号公報のように0.05〜0.40
%と規制している。本発明においてMnは、微小
不メツキ部分、腐食減量(耐食性)、酸化増量
(耐熱性)を改善する有効な成分として、0.6〜
1.5%を添加する。第1図〜第4図は、鋼中のMn
含有量がアルミメツキ鋼板に及よぼす影響を示す
ものである。すなわちMn含有量の増加に鋼板の
メツキ性(第1図)を改善して微小不メツキ部分
の出現を減少させ、腐食環境中の腐食減量(第2
図)や高温度における酸化増量(第3図)を著し
く少なめて耐食性や耐熱性を改善する。 猶、第1図における不メツキ測定法は、アルミ
メツキ層を剥離(30%NaOH溶液)→走査型電
顕にて合金層末生成部を点算→測定面積に対する
発生回数で表示したものであり、又第2図におけ
る腐蝕試験は、試験液として、硫酸アンモン1
g/、硝酸アンモン1.5g/、塩化アンモン
1g/、PH8の液を用い、試験条件として、こ
の液に80℃×10日浸漬した結果を示す。又第3図
における耐熱試験は、80℃×48hr→冷却のサイク
ルを5サイクル実施した結果を示し、第4図のメ
ツキ密着性は、カツプ絞り後の側壁部のメツキ剥
離状況を示すものであり、1…良好、〜5…不良
の段階で表示したものである。 これらに示す効果はMn0.6%以上で得られる。
しかし1.5%を越える過剰な量のMnは、鋼板加工
部のメツキ密着性が弱められてメツキ剥離部分を
多くする。Alは、溶鋼の精練工程において鋼中
酸素を調整するために添加するものであるが、鋼
板においてはアルミメツキ性を低下せしめ不メツ
キ部分出現の原因となるので、その上限をsolAl
で0.08%とした。Tiは鋼中に存在するCやNある
いは外部から侵入するOと結合してFe−Al合金
層の生成を促して耐熱性を向上し鋼板の加工性を
向上する有効な成分として、CとNの工業的低減
可能な量(C+N=0.003〜0.004%)に対応する
必要な含有量で0.03%以上とした。また耐熱性は
Ti添加量の増加により改善されるが過剰な含有
の添加は不メツキ部分が増大し局部的に耐食性、
耐熱性を劣化せしめる傾向にある。したがつて
Ti含有量の上限を0.25%と限定した。Nは、Ti
を必要以上に添加せしめ、メツキ性とFe−Al合
金層の生成に悪影響を及よぼす有害な成分として
0.004%以下、それも少ない程好ましい。この他
不可避不純物として混入されるP,Sなどは加工
性、耐食性から極度に低下せしめる必要がある。 上記のような範囲に成分調整され焼鈍工程を経
て軟質化されたメツキ原板は、メツキ浴温度に保
たれたAlまたはSiを含有するアルミ合金浴を通
過して所定目付量のメツキ金属が付着され溶融ア
ルミメツキ鋼板に製造される。このようにして製
造された溶融アルミメツキ鋼板はすぐれた耐食性
と耐熱性を具備し自動車の排気管防火壁材料など
多くの用途に使用され顕著な効果を示す。 (実施例) 次に本発明の実施例を説明する。 表は、ゼンジミア−法でAl−9%Si合金メツ
キ鋼板を製造した時の鋼板の鋼成分とメツキ特性
を示した。
【表】
1、2、3、4、5
上記の試験結果から明らかなように本発明は比
較材より耐食性、耐熱性がすぐれていることが明
白である。
上記の試験結果から明らかなように本発明は比
較材より耐食性、耐熱性がすぐれていることが明
白である。
第1図は鋼中Mn含有量がメツキ性に及よぼす
影響を示す図、第2図は鋼中Mn含有量が耐食性
に及ぼす影響を示す図、第3図は鋼中Mn含有量
が耐熱性に及ぼす影響を示す図、第4図は鋼中
Mn含有量がメツキ密着性に及ぼす影響を示す図
である。
影響を示す図、第2図は鋼中Mn含有量が耐食性
に及ぼす影響を示す図、第3図は鋼中Mn含有量
が耐熱性に及ぼす影響を示す図、第4図は鋼中
Mn含有量がメツキ密着性に及ぼす影響を示す図
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C:0.01%以下 Mn:0.6〜1.5% solAl:0.08%以下 Ti:0.03〜0.25% N:0.004%以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる冷延鋼
板にアルミまたはアミル合金の溶融メツキを施し
たことを特徴とする耐食性と耐熱性にすぐれた溶
融アルミメツキ鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP763784A JPS60152663A (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | 耐食性と耐熱性にすぐれた溶融アルミメツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP763784A JPS60152663A (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | 耐食性と耐熱性にすぐれた溶融アルミメツキ鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60152663A JPS60152663A (ja) | 1985-08-10 |
JPH0521978B2 true JPH0521978B2 (ja) | 1993-03-26 |
Family
ID=11671342
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP763784A Granted JPS60152663A (ja) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | 耐食性と耐熱性にすぐれた溶融アルミメツキ鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60152663A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4990197A (en) * | 1986-08-01 | 1991-02-05 | Allied-Signal, Inc. | Heat treatment of rapidly quenched Fe-6.5 wt % Si ribbon |
US4865657A (en) * | 1986-08-01 | 1989-09-12 | Das Santosh K | Heat treatment of rapidly quenched Fe-6.5 wt % Si ribbon |
-
1984
- 1984-01-19 JP JP763784A patent/JPS60152663A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60152663A (ja) | 1985-08-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4264373B2 (ja) | めっき欠陥の少ない溶融Al系めっき鋼板の製造方法 | |
JP2852718B2 (ja) | 耐食性に優れた溶融アルミニウムめっき鋼板 | |
JPS645108B2 (ja) | ||
JP2004238682A (ja) | 耐食性に優れた自動車排気系材用溶融Al系めっき鋼板 | |
JPH0521978B2 (ja) | ||
JPH022939B2 (ja) | ||
JP2743228B2 (ja) | 加工性とめっき密着性に優れた溶融アルミめっきCr含有鋼板の製造方法 | |
JPH11350099A (ja) | 耐黒変性及び加工性に優れたアルミニウムめっき鋼板の製造方法 | |
JP2695260B2 (ja) | プレス成形性に優れた合金化溶融Znめっき鋼板の製造方法 | |
JPH0250979B2 (ja) | ||
JP2747730B2 (ja) | 溶融アルミめっきクロム含有鋼板の製造法 | |
JPH04176854A (ja) | めっき密着性および外観性に優れたアルミめっき鋼板の製造法 | |
JPH0348260B2 (ja) | ||
JPH05287492A (ja) | 耐食性、耐熱性に優れた合金化溶融アルミめっき鋼板 | |
JP2000290764A (ja) | 耐加熱黒変性に優れた溶融アルミめっき鋼板とその製造法 | |
JPH0261544B2 (ja) | ||
JPS63213658A (ja) | 耐熱性に優れたアルミメツキ鋼板 | |
JPH0353379B2 (ja) | ||
JPS60243258A (ja) | 耐蝕性、耐熱性に優れた溶融Al系合金メツキ鋼板の製造法 | |
JPH026812B2 (ja) | ||
JPH05311379A (ja) | 耐食性、耐熱性に優れた合金化溶融アルミめっき鋼板の製造法 | |
JPH0572465B2 (ja) | ||
JPH0224903B2 (ja) | ||
JPS61231152A (ja) | 耐熱性と耐蝕性にすぐれた溶融アルミニウムメツキ鋼板 | |
JPS63109110A (ja) | 耐加熱黒変性に優れた溶融Alめっき鋼板用鋳片の製造方法 |