JPH05163555A - 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ - Google Patents
耐食性および溶接性の優れたラインパイプInfo
- Publication number
- JPH05163555A JPH05163555A JP32725591A JP32725591A JPH05163555A JP H05163555 A JPH05163555 A JP H05163555A JP 32725591 A JP32725591 A JP 32725591A JP 32725591 A JP32725591 A JP 32725591A JP H05163555 A JPH05163555 A JP H05163555A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- line pipe
- corrosion resistance
- weldability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 石油・天然ガスの輸送に使われるラインパイ
プとして、湿潤炭酸ガスや微量の湿潤硫化水素を含む環
境中で優れた耐食性を有し、かつラインパイプの敷設現
地における円周溶接部などの溶接性等に優れた鋼管の提
供。 【構成】 輸送流体に直接接するラインパイプ内面側
を、重量％で、Ｃｒ：７．５〜１６％を含有し、Ｃを
０．０３％以下、Ｎを０．０２％以下に低減し、残部不
可避不純物及びＦｅからなる高Ｃｒ鋼、あるいはさらに
Ｎｉ等を含むかＰ，Ｓを低減した高Ｃｒ鋼とし、輸送流
体に直接接しない基材をＣ：０．０２〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、
Ａｌ：０．００５〜０．１％を含み、不純物としてＰを
０．０１５％以下、Ｓを０．００５％以下に低減し、残
部不可避不純物からなる鋼、あるいはさらにＮｂ等を含
む鋼とし、全肉厚に対する高Ｃｒ鋼部分の厚さの割合を
２５％以下とする。
プとして、湿潤炭酸ガスや微量の湿潤硫化水素を含む環
境中で優れた耐食性を有し、かつラインパイプの敷設現
地における円周溶接部などの溶接性等に優れた鋼管の提
供。 【構成】 輸送流体に直接接するラインパイプ内面側
を、重量％で、Ｃｒ：７．５〜１６％を含有し、Ｃを
０．０３％以下、Ｎを０．０２％以下に低減し、残部不
可避不純物及びＦｅからなる高Ｃｒ鋼、あるいはさらに
Ｎｉ等を含むかＰ，Ｓを低減した高Ｃｒ鋼とし、輸送流
体に直接接しない基材をＣ：０．０２〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、
Ａｌ：０．００５〜０．１％を含み、不純物としてＰを
０．０１５％以下、Ｓを０．００５％以下に低減し、残
部不可避不純物からなる鋼、あるいはさらにＮｂ等を含
む鋼とし、全肉厚に対する高Ｃｒ鋼部分の厚さの割合を
２５％以下とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶接性および耐食性の優
れたラインパイプに係り、さらに詳しくは例えば石油・
天然ガスの輸送に使われるラインパイプとして、湿潤炭
酸ガスや微量の湿潤硫化水素を含む環境中で優れた耐食
性を有し、かつラインパイプの敷設現地における円周溶
接部などの溶接性等に優れた鋼管に関する。
れたラインパイプに係り、さらに詳しくは例えば石油・
天然ガスの輸送に使われるラインパイプとして、湿潤炭
酸ガスや微量の湿潤硫化水素を含む環境中で優れた耐食
性を有し、かつラインパイプの敷設現地における円周溶
接部などの溶接性等に優れた鋼管に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年生産される石油・天然ガスは湿潤な
炭酸ガスや硫化水素を含有するものが増加している。こ
うした環境中で炭素鋼や低合金鋼が著しく腐食すること
は周知の事実である。従って、かかる腐食性の石油・天
然ガスの輸送に際してはラインパイプの防食対策とし
て、腐食抑制剤の添加が従来から一般的であった。
炭酸ガスや硫化水素を含有するものが増加している。こ
うした環境中で炭素鋼や低合金鋼が著しく腐食すること
は周知の事実である。従って、かかる腐食性の石油・天
然ガスの輸送に際してはラインパイプの防食対策とし
て、腐食抑制剤の添加が従来から一般的であった。
【０００３】しかし、腐食抑制剤は海洋ラインパイプで
は腐食抑制剤の添加・回収処理に要する費用が膨大なも
のとなり、また海洋汚染の問題もあって使用が困難にな
りつつある。従って、腐食抑制剤を添加する必要がない
耐食材料に対するニーズが最近大きくなっている。
は腐食抑制剤の添加・回収処理に要する費用が膨大なも
のとなり、また海洋汚染の問題もあって使用が困難にな
りつつある。従って、腐食抑制剤を添加する必要がない
耐食材料に対するニーズが最近大きくなっている。
【０００４】炭酸ガスを多く含有する石油・天然ガス用
の耐食材料としては、ステンレス鋼の適用がまず検討さ
れ、例えばＬ．Ｊ．クライン，コロージョン（Ｃｏｒｒ
ｏｓｉｏｎ）′８４，ペーパーナンバー２１１にあるよ
うに、高強度で比較的コストの安い鋼としてＡＩＳＩ４
２０鋼に代表されるような０．２％程度のＣと１２〜１
３％程度のＣｒを含有するマルテンサイト系ステンレス
鋼が広く使用されている。しかし、これらの鋼には強度
を得るために比較的多量の炭素が添加されている。
の耐食材料としては、ステンレス鋼の適用がまず検討さ
れ、例えばＬ．Ｊ．クライン，コロージョン（Ｃｏｒｒ
ｏｓｉｏｎ）′８４，ペーパーナンバー２１１にあるよ
うに、高強度で比較的コストの安い鋼としてＡＩＳＩ４
２０鋼に代表されるような０．２％程度のＣと１２〜１
３％程度のＣｒを含有するマルテンサイト系ステンレス
鋼が広く使用されている。しかし、これらの鋼には強度
を得るために比較的多量の炭素が添加されている。
【０００５】ラインパイプでは現地での敷設に際してパ
イプとパイプは溶接で接続されるのが常であるが、こう
した比較的多量の炭素を含有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼を通常の溶接方法で溶接すると、溶接熱影響部
の硬さが著しく上昇するとともに衝撃靭性が劣化する。
また、輸送流体中に硫化水素が含有されている場合に
は、溶接熱影響部の硬さ上昇は硫化物応力割れの危険性
を高め、ラインパイプの安全性低下をもたらす。
イプとパイプは溶接で接続されるのが常であるが、こう
した比較的多量の炭素を含有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼を通常の溶接方法で溶接すると、溶接熱影響部
の硬さが著しく上昇するとともに衝撃靭性が劣化する。
また、輸送流体中に硫化水素が含有されている場合に
は、溶接熱影響部の硬さ上昇は硫化物応力割れの危険性
を高め、ラインパイプの安全性低下をもたらす。
【０００６】溶接後に例えば６００℃以上に加熱する溶
接後熱処理を施せば溶接熱影響部の硬さを低下させ、靭
性もある程度改善することは可能ではあるが、ラインパ
イプ敷設現場でかかる熱処理を実施することは、温度管
理や品質保証上実質的に困難であるとともに膨大な費用
を要する。このため通常の溶接方法で溶接しても溶接熱
影響部の硬さ上昇が少なく、かつ溶接熱影響部も含めた
低温衝撃靭性に優れたラインパイプが求められている。
接後熱処理を施せば溶接熱影響部の硬さを低下させ、靭
性もある程度改善することは可能ではあるが、ラインパ
イプ敷設現場でかかる熱処理を実施することは、温度管
理や品質保証上実質的に困難であるとともに膨大な費用
を要する。このため通常の溶接方法で溶接しても溶接熱
影響部の硬さ上昇が少なく、かつ溶接熱影響部も含めた
低温衝撃靭性に優れたラインパイプが求められている。
【０００７】これに対して、マルテンサイト系ステンレ
ス鋼の炭素含有量を低減すれば、溶接熱影響部の硬さ上
昇を低減できるが、溶接熱影響部のミクロ組織が粗大な
フェライトとなるために衝撃靭性が著しく低下する。こ
れに対して本発明者らは既に特願平３−２８９６０号な
どで溶接性に優れたラインパイプ用鋼を提案している
が、溶接部の硬さ抑制は必ずしも充分ではない。
ス鋼の炭素含有量を低減すれば、溶接熱影響部の硬さ上
昇を低減できるが、溶接熱影響部のミクロ組織が粗大な
フェライトとなるために衝撃靭性が著しく低下する。こ
れに対して本発明者らは既に特願平３−２８９６０号な
どで溶接性に優れたラインパイプ用鋼を提案している
が、溶接部の硬さ抑制は必ずしも充分ではない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした現状
に鑑みて、耐食性および溶接性に優れたラインパイプを
提供することを目的としている。
に鑑みて、耐食性および溶接性に優れたラインパイプを
提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成すべく種々検討した結果、少なくとも腐食性の輸
送流体に接する面を耐食性に優れた低炭素の高Ｃｒ鋼と
し、内層を強度および靭性に優れた低合金鋼とすれば上
記の目的を達成できることを見出した。
を達成すべく種々検討した結果、少なくとも腐食性の輸
送流体に接する面を耐食性に優れた低炭素の高Ｃｒ鋼と
し、内層を強度および靭性に優れた低合金鋼とすれば上
記の目的を達成できることを見出した。
【００１０】即ち、少なくとも輸送流体に直接接するラ
インパイプ内面には溶接熱影響による硬さ上昇を低減す
るために極力炭素量を低減した高Ｃｒ鋼を配置し、輸送
流体に接しない基材を強度および靭性に優れる低合金鋼
とすれば、耐食性と溶接性の両方に優れたラインパイプ
が得られることを見出した。
インパイプ内面には溶接熱影響による硬さ上昇を低減す
るために極力炭素量を低減した高Ｃｒ鋼を配置し、輸送
流体に接しない基材を強度および靭性に優れる低合金鋼
とすれば、耐食性と溶接性の両方に優れたラインパイプ
が得られることを見出した。
【００１１】さらに本発明者らは検討を進め、上記のよ
うな特性を与える高Ｃｒ鋼の基本組成として、Ｃｒを
７．５〜１６％含有し、Ｃを０．０３％以下、Ｎを０．
０２％以下にそれぞれに低減することが耐食性の改善と
溶接熱影響部の硬さの低下などに非常に効果があること
が分かった。
うな特性を与える高Ｃｒ鋼の基本組成として、Ｃｒを
７．５〜１６％含有し、Ｃを０．０３％以下、Ｎを０．
０２％以下にそれぞれに低減することが耐食性の改善と
溶接熱影響部の硬さの低下などに非常に効果があること
が分かった。
【００１２】さらにかかる高Ｃｒ鋼にＮｉ，Ｃｕ，Ｍｏ
またはＷのいずれか１種または２種以上を添加すると湿
潤炭酸ガス環境の耐食性をさらに改善できること、Ｐを
０．０２％以下、Ｓを０．００５％以下に低減すれば耐
食性の改善に効果があることなどを見出した。
またはＷのいずれか１種または２種以上を添加すると湿
潤炭酸ガス環境の耐食性をさらに改善できること、Ｐを
０．０２％以下、Ｓを０．００５％以下に低減すれば耐
食性の改善に効果があることなどを見出した。
【００１３】一方、本発明者は強度および靭性を受け持
つ基材についても検討を進め、Ｃ：０．０２〜０．２５
％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．
０％を含有し、Ｐを０．０１５％以下、Ｓを０．００５
％以下に低減した鋼が適すること、かかる鋼にＮｂ：
０．０１〜０．１５％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜０．７％
の１種あるいは２種以上を含有させると強度および靭性
を一段と向上できることを見出した。
つ基材についても検討を進め、Ｃ：０．０２〜０．２５
％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．
０％を含有し、Ｐを０．０１５％以下、Ｓを０．００５
％以下に低減した鋼が適すること、かかる鋼にＮｂ：
０．０１〜０．１５％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜０．７％
の１種あるいは２種以上を含有させると強度および靭性
を一段と向上できることを見出した。
【００１４】さらに本発明者の検討によれば、必ずしも
溶接熱影響部の靭性が良くない高Ｃｒ鋼であっても、高
Ｃｒ鋼の厚さが全肉厚に占める割合が２５％以下であれ
ば、基材として溶接熱影響部の靭性に優れる鋼を用いる
ことでラインパイプ全体としては良好な溶接熱影響部の
靭性を確保できることを見出した。
溶接熱影響部の靭性が良くない高Ｃｒ鋼であっても、高
Ｃｒ鋼の厚さが全肉厚に占める割合が２５％以下であれ
ば、基材として溶接熱影響部の靭性に優れる鋼を用いる
ことでラインパイプ全体としては良好な溶接熱影響部の
靭性を確保できることを見出した。
【００１５】本発明は主に上記の知見に基づいてなされ
たものであり、第１発明の要旨とするところは、少なく
とも輸送流体に直接接するラインパイプ内面側を、重量
％で、Ｃｒ：７．５〜１６％、Ｓｉ：０．０１〜１．０
％、Ｍｎ：０．０１〜３．０％を含有し、Ｃ：０．０３
％以下、Ｎを０．０２％以下に低減し、残部不可避不純
物およびＦｅからなる高Ｃｒ鋼とし、輸送流体に直接接
しない基材をＣ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０
１〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％を含有し、不
純物としてＰを０．０２％以下、Ｓを０．００５％以下
に低減し、残部不可避不純物からなる鋼とし、全肉厚に
対する高Ｃｒ鋼部分の厚さの割合を２５％以下としたこ
とを特徴とする耐食性および溶接性の優れたラインパイ
プにある。
たものであり、第１発明の要旨とするところは、少なく
とも輸送流体に直接接するラインパイプ内面側を、重量
％で、Ｃｒ：７．５〜１６％、Ｓｉ：０．０１〜１．０
％、Ｍｎ：０．０１〜３．０％を含有し、Ｃ：０．０３
％以下、Ｎを０．０２％以下に低減し、残部不可避不純
物およびＦｅからなる高Ｃｒ鋼とし、輸送流体に直接接
しない基材をＣ：０．０２〜０．２５％、Ｓｉ：０．０
１〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％を含有し、不
純物としてＰを０．０２％以下、Ｓを０．００５％以下
に低減し、残部不可避不純物からなる鋼とし、全肉厚に
対する高Ｃｒ鋼部分の厚さの割合を２５％以下としたこ
とを特徴とする耐食性および溶接性の優れたラインパイ
プにある。
【００１６】第２発明の要旨とするところは、第１発明
が対象とするラインパイプの高Ｃｒ鋼がさらに付加成分
として、Ｎｉ：４％以下、Ｃｕ：４．５％以下、Ｍｏ：
２．５％以下、Ｗ：５％以下のいずれか１種あるいは２
種以上を含有させた鋼を使用する耐食性および溶接性の
優れたラインパイプにある。
が対象とするラインパイプの高Ｃｒ鋼がさらに付加成分
として、Ｎｉ：４％以下、Ｃｕ：４．５％以下、Ｍｏ：
２．５％以下、Ｗ：５％以下のいずれか１種あるいは２
種以上を含有させた鋼を使用する耐食性および溶接性の
優れたラインパイプにある。
【００１７】第３発明の要旨とするところは、第１発明
および第２発明が対象とするラインパイプの高Ｃｒ鋼の
中の不純物として、Ｐを０．０２％以下、Ｓを０．００
５％以下に低減した鋼を使用する耐食性および溶接性の
優れたラインパイプにある。第４発明の要旨とするとこ
ろは、第１発明，第２発明および第３発明が対象とする
ラインパイプの輸送流体に直接接しない基材の鋼がさら
に付加成分として、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｖ：
０．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．７％のいずれか１種あるいは２種以
上を含有する耐食性および溶接性の優れたラインパイプ
にある。
および第２発明が対象とするラインパイプの高Ｃｒ鋼の
中の不純物として、Ｐを０．０２％以下、Ｓを０．００
５％以下に低減した鋼を使用する耐食性および溶接性の
優れたラインパイプにある。第４発明の要旨とするとこ
ろは、第１発明，第２発明および第３発明が対象とする
ラインパイプの輸送流体に直接接しない基材の鋼がさら
に付加成分として、Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、Ｖ：
０．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．７％のいずれか１種あるいは２種以
上を含有する耐食性および溶接性の優れたラインパイプ
にある。
【００１８】
【作用】まず本発明においては、ラインパイプの少なく
とも輸送流体に直接接する内面側を高Ｃｒ鋼とするもの
であるが、これは勿論腐食性の内部流体に対する耐食性
を付与するためである。従って内面は必ず高Ｃｒ鋼でな
ければならない。これに対して外面側は腐食性の流体が
流れる訳ではないので、必ずしも高Ｃｒ鋼とする必要は
ないが、外面の耐食性確保の目的、あるいは製造プロセ
ス上の理由から外面側も高Ｃｒ鋼としても何ら問題はな
く、かつ外面側も高Ｃｒ鋼からなるラインパイプも本発
明の対象とするものである。要は内面あるいは内外面を
耐食性の優れた高Ｃｒ鋼とし、輸送流体に直接接しない
部分に溶接性に優れた鋼を配置することが重要である。
とも輸送流体に直接接する内面側を高Ｃｒ鋼とするもの
であるが、これは勿論腐食性の内部流体に対する耐食性
を付与するためである。従って内面は必ず高Ｃｒ鋼でな
ければならない。これに対して外面側は腐食性の流体が
流れる訳ではないので、必ずしも高Ｃｒ鋼とする必要は
ないが、外面の耐食性確保の目的、あるいは製造プロセ
ス上の理由から外面側も高Ｃｒ鋼としても何ら問題はな
く、かつ外面側も高Ｃｒ鋼からなるラインパイプも本発
明の対象とするものである。要は内面あるいは内外面を
耐食性の優れた高Ｃｒ鋼とし、輸送流体に直接接しない
部分に溶接性に優れた鋼を配置することが重要である。
【００１９】次に本発明で高Ｃｒ鋼の成分を限定した理
由を述べる。 Ｃｒ：Ｃｒは湿潤炭酸ガス環境における耐食性を付与す
るために必要な元素であって、含有量が７．５％未満で
は耐食性が充分ではなく、一方１６％を超えて添加する
とその効果が飽和するばかりか溶接後の靭性低下が一段
と顕著であるから、上限含有量は１６％とすべきであ
る。
由を述べる。 Ｃｒ：Ｃｒは湿潤炭酸ガス環境における耐食性を付与す
るために必要な元素であって、含有量が７．５％未満で
は耐食性が充分ではなく、一方１６％を超えて添加する
とその効果が飽和するばかりか溶接後の靭性低下が一段
と顕著であるから、上限含有量は１６％とすべきであ
る。
【００２０】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸のために有用な元素であ
って脱酸のために０．０１％以上が必要であるが、１．
０％を超えると高Ｃｒ鋼の靭性が著しく低下するので上
限含有量は１．０％とする。
って脱酸のために０．０１％以上が必要であるが、１．
０％を超えると高Ｃｒ鋼の靭性が著しく低下するので上
限含有量は１．０％とする。
【００２１】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸および高Ｃｒ鋼の靭性の
ために０．０１％以上の添加が必要であるが、３．０％
を超えて添加してももはやその効果は飽和するのに加え
て、溶製時におけるＭｎ蒸気の発生等、製造上の困難が
発生するので上限含有量は３．０％とする。
ために０．０１％以上の添加が必要であるが、３．０％
を超えて添加してももはやその効果は飽和するのに加え
て、溶製時におけるＭｎ蒸気の発生等、製造上の困難が
発生するので上限含有量は３．０％とする。
【００２２】Ｃ：Ｃは溶接熱影響部における高Ｃｒ鋼の
硬さを著しく上昇させるとともに耐食性を低下させる元
素であり、溶接熱影響部における硬さを低く抑え、かつ
耐食性を確保するためにはＣの上限含有量を０．０３％
としなければならない。
硬さを著しく上昇させるとともに耐食性を低下させる元
素であり、溶接熱影響部における硬さを低く抑え、かつ
耐食性を確保するためにはＣの上限含有量を０．０３％
としなければならない。
【００２３】Ｎ：ＮもＣと同様に溶接熱影響部における
高Ｃｒ鋼の硬さを著しく上昇させる元素であり、溶接熱
影響部における硬さを低く抑えるためにはＮの上限含有
量を０．０２％としなければならない。
高Ｃｒ鋼の硬さを著しく上昇させる元素であり、溶接熱
影響部における硬さを低く抑えるためにはＮの上限含有
量を０．０２％としなければならない。
【００２４】以上が本発明が対象とするラインパイプの
少なくとも内面側に使用される高Ｃｒ鋼の基本的成分で
あるが、本発明においては必要に応じてさらに以下の元
素を添加あるいは低減して特性をさらに一段と向上させ
たものも対象としている。
少なくとも内面側に使用される高Ｃｒ鋼の基本的成分で
あるが、本発明においては必要に応じてさらに以下の元
素を添加あるいは低減して特性をさらに一段と向上させ
たものも対象としている。
【００２５】Ｎｉ：Ｎｉは高Ｃｒ鋼の耐食性をさらに改
善するのに効果があるが、４％を超えて添加してもその
効果は飽和するばかりか、いたずらにコストを上昇さ
せ、かつ溶接熱影響部の硬さを不要に上昇させるだけで
あるので上限含有量は４％とする。
善するのに効果があるが、４％を超えて添加してもその
効果は飽和するばかりか、いたずらにコストを上昇さ
せ、かつ溶接熱影響部の硬さを不要に上昇させるだけで
あるので上限含有量は４％とする。
【００２６】Ｃｕ：ＣｕもＮｉと同様に高Ｃｒ鋼の耐食
性をさらに改善するのに効果があるが、４．５％を超え
て添加してもその効果は飽和するばかりか、溶接熱影響
部の硬さを不要に上昇させるだけであるので上限含有量
は４．５％とする。
性をさらに改善するのに効果があるが、４．５％を超え
て添加してもその効果は飽和するばかりか、溶接熱影響
部の硬さを不要に上昇させるだけであるので上限含有量
は４．５％とする。
【００２７】Ｍｏ：Ｍｏも高Ｃｒ鋼の耐食性、特に耐孔
食性をさらに改善するのに効果があるが、２．５％を超
えて添加してもその効果は飽和するばかりか、いたずら
にコストを上昇させ、かつ溶接熱影響部の靭性を過度に
低下させるだけであるので上限含有量は２．５％とす
る。
食性をさらに改善するのに効果があるが、２．５％を超
えて添加してもその効果は飽和するばかりか、いたずら
にコストを上昇させ、かつ溶接熱影響部の靭性を過度に
低下させるだけであるので上限含有量は２．５％とす
る。
【００２８】Ｗ：ＷはＭｏと同様に高Ｃｒ鋼の耐食性、
特に耐孔食性をさらに改善するのに効果があるが、５％
を超えて添加してもその効果は飽和するばかりか、いた
ずらにコストを上昇させ、かつ溶接熱影響部の靭性を過
度に低下させるので上限含有量は５％とする。
特に耐孔食性をさらに改善するのに効果があるが、５％
を超えて添加してもその効果は飽和するばかりか、いた
ずらにコストを上昇させ、かつ溶接熱影響部の靭性を過
度に低下させるので上限含有量は５％とする。
【００２９】Ｐ：Ｐは多量に存在すると高Ｃｒ鋼の耐食
性を阻害するので、一段と優れた耐食性が必要な場合に
はＰを０．０２％以下とすると効果がある。
性を阻害するので、一段と優れた耐食性が必要な場合に
はＰを０．０２％以下とすると効果がある。
【００３０】Ｓ：Ｓは多量に存在すると高Ｃｒ鋼の耐食
性、特に耐孔食性を阻害するので、一段と優れた耐食性
が要求される場合にはＳを０．００５％以下とすると効
果が大きい。
性、特に耐孔食性を阻害するので、一段と優れた耐食性
が要求される場合にはＳを０．００５％以下とすると効
果が大きい。
【００３１】このほか高Ｃｒ鋼の成分として脱酸剤とし
てのＡｌの添加は本発明の主旨には反しない。また、必
要に応じて高Ｃｒ鋼中にＣａ，Ｂ，希土類元素を添加す
ることも可能であり、これらも勿論本発明の主旨には反
しない。
てのＡｌの添加は本発明の主旨には反しない。また、必
要に応じて高Ｃｒ鋼中にＣａ，Ｂ，希土類元素を添加す
ることも可能であり、これらも勿論本発明の主旨には反
しない。
【００３２】次に本発明で、基材となる鋼の成分を限定
した理由を述べる。 Ｃ：Ｃは基材がラインパイプとしての強度を確保するた
めに必要な元素であって、含有量が０．０２％未満では
充分な強度が得られず、一方、０．２５％を超えると溶
接熱影響部の衝撃靭性が低下するために上限含有量は
０．２５％とする。
した理由を述べる。 Ｃ：Ｃは基材がラインパイプとしての強度を確保するた
めに必要な元素であって、含有量が０．０２％未満では
充分な強度が得られず、一方、０．２５％を超えると溶
接熱影響部の衝撃靭性が低下するために上限含有量は
０．２５％とする。
【００３３】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸および強度向上のために
０．０１％以上を添加する必要があるが、１．０％を超
えると延性が低下するので添加範囲は０．０１〜１．０
％とする。
０．０１％以上を添加する必要があるが、１．０％を超
えると延性が低下するので添加範囲は０．０１〜１．０
％とする。
【００３４】Ｍｎ：Ｍｎも強化のために０．０５％以上
を添加する必要があるが、２．０％を超えるともはやそ
の効果は飽和するので上限含有量は２．０％とする。
を添加する必要があるが、２．０％を超えるともはやそ
の効果は飽和するので上限含有量は２．０％とする。
【００３５】Ｐ：Ｐは溶接性および湿潤硫化水素環境で
の耐硫化物応力割れ性を損なうので０．０１５％以下に
制限すべきである。
の耐硫化物応力割れ性を損なうので０．０１５％以下に
制限すべきである。
【００３６】Ｓ：Ｓも溶接性および湿潤硫化水素環境で
の耐硫化物応力割れ性を損なうので０．００５％以下に
制限すべきである。
の耐硫化物応力割れ性を損なうので０．００５％以下に
制限すべきである。
【００３７】Ａｌ：Ａｌは脱酸元素として必要な元素で
あって０．００５％以上の添加が必要であるが、０．１
０％を超えると粗大な介在物を生成して衝撃靭性を低下
させるので、０．００５〜０．１０％の範囲とすべきで
ある。
あって０．００５％以上の添加が必要であるが、０．１
０％を超えると粗大な介在物を生成して衝撃靭性を低下
させるので、０．００５〜０．１０％の範囲とすべきで
ある。
【００３８】以上が本発明が対象とするラインパイプの
基材として輸送流体に直接接しない位置に使用される鋼
の基本的成分であるが、本発明においては必要に応じて
さらに以下の元素を添加して特性をさらに一段と向上さ
せたものも対象としている。Ｎｂ：Ｎｂは組織の微細
化、従って衝撃靭性の向上に有用な元素であって、充分
な効果を得るためには０．０１％以上の添加が必要であ
る。一方、０．１５％を超えて添加してもその効果は飽
和するのに対していたずらにコストを増加させるだけで
あるから上限含有量は０．１５％とする。
基材として輸送流体に直接接しない位置に使用される鋼
の基本的成分であるが、本発明においては必要に応じて
さらに以下の元素を添加して特性をさらに一段と向上さ
せたものも対象としている。Ｎｂ：Ｎｂは組織の微細
化、従って衝撃靭性の向上に有用な元素であって、充分
な効果を得るためには０．０１％以上の添加が必要であ
る。一方、０．１５％を超えて添加してもその効果は飽
和するのに対していたずらにコストを増加させるだけで
あるから上限含有量は０．１５％とする。
【００３９】Ｖ：Ｖも組織の微細化効果があり、かつ強
度向上にも有効であって、充分な効果を得るためには
０．０１％以上の添加が必要である。一方、０．１％を
超えて添加してもその効果は飽和するのに対していたず
らにコストを増加させるだけであるから上限含有量は
０．１％とする。
度向上にも有効であって、充分な効果を得るためには
０．０１％以上の添加が必要である。一方、０．１％を
超えて添加してもその効果は飽和するのに対していたず
らにコストを増加させるだけであるから上限含有量は
０．１％とする。
【００４０】Ｔｉ：Ｔｉも組織の微細化、従って衝撃靭
性の向上に有用な元素であって、充分な効果を得るため
には０．００５％以上の添加が必要である。一方、０．
１％を超えて添加してもその効果は飽和するのに対して
いたずらにコストを増加させるだけであるから上限含有
量は０．１％とする。
性の向上に有用な元素であって、充分な効果を得るため
には０．００５％以上の添加が必要である。一方、０．
１％を超えて添加してもその効果は飽和するのに対して
いたずらにコストを増加させるだけであるから上限含有
量は０．１％とする。
【００４１】Ｍｏ：Ｍｏは基材の強度向上に有用な元素
であって、充分な効果を得るためには０．０５％以上の
添加が必要である。一方、０．７％を超えて添加しても
その効果は飽和するのに対していたずらにコストを増加
させるだけであるから上限含有量は０．７％とする。
であって、充分な効果を得るためには０．０５％以上の
添加が必要である。一方、０．７％を超えて添加しても
その効果は飽和するのに対していたずらにコストを増加
させるだけであるから上限含有量は０．７％とする。
【００４２】その他、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｂ，Ｎの添加
は本発明の必須構成要件ではないが、これらの元素の添
加は強度上昇に有効であることから選択的に添加するこ
とは本発明の主旨に反するものではない。また、脱酸を
目的としたＺｒの添加や非金属介在物の形態制御を目的
としたＣａあるいは希土類元素の添加も本発明の主旨に
何ら反するものではない。
は本発明の必須構成要件ではないが、これらの元素の添
加は強度上昇に有効であることから選択的に添加するこ
とは本発明の主旨に反するものではない。また、脱酸を
目的としたＺｒの添加や非金属介在物の形態制御を目的
としたＣａあるいは希土類元素の添加も本発明の主旨に
何ら反するものではない。
【００４３】本発明においては全肉厚に占める高Ｃｒ鋼
部分の厚さの割合は２５％以下に限定するものである
が、その理由は、全肉厚に占める高Ｃｒ鋼部分の厚さの
割合が２５％を超えると基材に如何に靭性の優れた鋼を
使用したとしてもラインパイプの溶接熱影響部における
靭性を確保することが困難になるためであり、溶接熱影
響部の靭性に優れた基材の割合を７５％以上確保しなけ
ればならないためである。
部分の厚さの割合は２５％以下に限定するものである
が、その理由は、全肉厚に占める高Ｃｒ鋼部分の厚さの
割合が２５％を超えると基材に如何に靭性の優れた鋼を
使用したとしてもラインパイプの溶接熱影響部における
靭性を確保することが困難になるためであり、溶接熱影
響部の靭性に優れた基材の割合を７５％以上確保しなけ
ればならないためである。
【００４４】本発明においては少なくとも輸送流体に直
接接する内面側が高Ｃｒ鋼であり、輸送流体に直接接し
ない基材が上記の成分を満足する鋼であり、全肉厚に占
める高Ｃｒ鋼部分の厚さの割合が２５％以下であればそ
の製造方法は特に限定しない。
接接する内面側が高Ｃｒ鋼であり、輸送流体に直接接し
ない基材が上記の成分を満足する鋼であり、全肉厚に占
める高Ｃｒ鋼部分の厚さの割合が２５％以下であればそ
の製造方法は特に限定しない。
【００４５】例えば溶融した高Ｃｒ鋼と普通鋼とを同時
に鋳造して外表面が高Ｃｒ鋼、内部が普通鋼からなる複
層スラブを製造し、これを熱間圧延して鋼板とした後に
通常のＵＯＥ鋼管あるいは電縫鋼管として溶接鋼管とす
る方法を用いることができる。あるいは溶融した高Ｃｒ
鋼と普通鋼とを同時に鋳造して外面側が普通鋼、内部が
高Ｃｒ鋼からなる複合ブルームを製造し、これを熱間圧
延あるいは熱間押し出しして継ぎ目無し鋼管とする方法
などを用いても勿論良い。
に鋳造して外表面が高Ｃｒ鋼、内部が普通鋼からなる複
層スラブを製造し、これを熱間圧延して鋼板とした後に
通常のＵＯＥ鋼管あるいは電縫鋼管として溶接鋼管とす
る方法を用いることができる。あるいは溶融した高Ｃｒ
鋼と普通鋼とを同時に鋳造して外面側が普通鋼、内部が
高Ｃｒ鋼からなる複合ブルームを製造し、これを熱間圧
延あるいは熱間押し出しして継ぎ目無し鋼管とする方法
などを用いても勿論良い。
【００４６】
【実施例】表１に示す成分の複合スラブあるいは複合ブ
ルームを溶製し、表中に示す如く肉厚１０〜２０mmの鋼
管とした。各鋼管における全肉厚に対する高Ｃｒ鋼部分
の厚さの割合は表１に併せて示した通りである。
ルームを溶製し、表中に示す如く肉厚１０〜２０mmの鋼
管とした。各鋼管における全肉厚に対する高Ｃｒ鋼部分
の厚さの割合は表１に併せて示した通りである。
【００４７】次にこれらの鋼管を手溶接によって円周溶
接してラインパイプの現地溶接部に相当する継ぎ手を作
成した。溶接入熱は１７kJ／cmであった。母材および該
円周溶接部の溶接熱影響部からＪＩＳ４号衝撃試験片
（フルサイズ）を採取して衝撃試験を行なった。また、
溶接熱影響部の最高硬さを荷重１００ｇのマイクロビッ
カース測定で求めた。
接してラインパイプの現地溶接部に相当する継ぎ手を作
成した。溶接入熱は１７kJ／cmであった。母材および該
円周溶接部の溶接熱影響部からＪＩＳ４号衝撃試験片
（フルサイズ）を採取して衝撃試験を行なった。また、
溶接熱影響部の最高硬さを荷重１００ｇのマイクロビッ
カース測定で求めた。
【００４８】母材の高Ｃｒ鋼部分から試験片を採取し
て、試験温度１２０℃のオートクレーブ中で炭酸ガス４
０気圧の条件で３％ＮａＣｌ水溶液中に３０日間浸漬し
て湿潤炭酸ガス環境における腐食試験を行ない、試験前
後の重量変化から腐食速度を算出した。腐食速度の単位
はmm／ｙで表わしたが、一般にある環境におけるある材
料の腐食速度が０．１mm／ｙ以下の場合、その材料はそ
の環境で充分耐食的であり、使用可能であると考えられ
る。
て、試験温度１２０℃のオートクレーブ中で炭酸ガス４
０気圧の条件で３％ＮａＣｌ水溶液中に３０日間浸漬し
て湿潤炭酸ガス環境における腐食試験を行ない、試験前
後の重量変化から腐食速度を算出した。腐食速度の単位
はmm／ｙで表わしたが、一般にある環境におけるある材
料の腐食速度が０．１mm／ｙ以下の場合、その材料はそ
の環境で充分耐食的であり、使用可能であると考えられ
る。
【００４９】試験結果を表１に併せて示した。表１の衝
撃試験結果において○は破面遷移温度が−４０℃以下、
○は破面遷移温度が−４０℃を超え−２０℃以下、×は
破面遷移温度が−２０℃を超え０℃以下、××は破面遷
移温度が０℃超であったことをそれぞれ表わしており、
溶接熱影響部最高硬さにおいて○○は最高硬さが２５０
未満、○は最高硬さが２５０超２８０未満、×は最高硬
さが２８０超４００未満、××は最高硬さが４００以上
であったことをそれぞれ表わしており、腐食試験結果に
おいて○○は腐食速度が０．０５mm／ｙ未満、○は腐食
速度が０．０５mm／ｙ以上０．１mm／ｙ未満、×は腐食
速度が０．１mm／ｙ以上０．５mm／ｙ未満、××は腐食
速度が０．５mm／ｙ以上であったことをそれぞれ表わし
ている。
撃試験結果において○は破面遷移温度が−４０℃以下、
○は破面遷移温度が−４０℃を超え−２０℃以下、×は
破面遷移温度が−２０℃を超え０℃以下、××は破面遷
移温度が０℃超であったことをそれぞれ表わしており、
溶接熱影響部最高硬さにおいて○○は最高硬さが２５０
未満、○は最高硬さが２５０超２８０未満、×は最高硬
さが２８０超４００未満、××は最高硬さが４００以上
であったことをそれぞれ表わしており、腐食試験結果に
おいて○○は腐食速度が０．０５mm／ｙ未満、○は腐食
速度が０．０５mm／ｙ以上０．１mm／ｙ未満、×は腐食
速度が０．１mm／ｙ以上０．５mm／ｙ未満、××は腐食
速度が０．５mm／ｙ以上であったことをそれぞれ表わし
ている。
【００５０】なお、表１において比較鋼のNo．９はＡＩ
ＳＩ４２０鋼であり、No．１０は９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼であ
って、いずれも従来から湿潤炭酸ガス環境で使用されて
いる従来鋼である。No．９および１０はいずれも比較の
ために単管を試験材とした。
ＳＩ４２０鋼であり、No．１０は９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼であ
って、いずれも従来から湿潤炭酸ガス環境で使用されて
いる従来鋼である。No．９および１０はいずれも比較の
ために単管を試験材とした。
【表１】
【表２】 表１から明らかなように、本発明に従うラインパイプで
あるNo．１〜８は母材および溶接熱影響部の衝撃靭性が
格段に優れ、溶接熱影響部の硬さが充分低く、湿潤炭酸
ガス環境において１２０℃というラインパイプとしては
非常な高温であっても実用的に使用可能な腐食速度であ
る０．１mm／ｙよりも腐食速度が小さく、優れた耐食性
と溶接性を有していることが分かる。
あるNo．１〜８は母材および溶接熱影響部の衝撃靭性が
格段に優れ、溶接熱影響部の硬さが充分低く、湿潤炭酸
ガス環境において１２０℃というラインパイプとしては
非常な高温であっても実用的に使用可能な腐食速度であ
る０．１mm／ｙよりも腐食速度が小さく、優れた耐食性
と溶接性を有していることが分かる。
【００５１】これに対して比較例であるNo．９およびN
o．１０は溶接部で溶接割れを生じている上に最高硬さ
は非常に硬い。また、比較例No．１１〜１３では本発明
の要件を満足していないために溶接熱影響部の硬さある
いは衝撃靭性に劣っている。
o．１０は溶接部で溶接割れを生じている上に最高硬さ
は非常に硬い。また、比較例No．１１〜１３では本発明
の要件を満足していないために溶接熱影響部の硬さある
いは衝撃靭性に劣っている。
【００５２】
【発明の効果】本発明は湿潤炭酸ガス環境における優れ
た耐食性と優れた溶接性を有するラインパイプを提供す
ることを可能としたものであり、産業の発展に貢献する
ところ極めて大である。
た耐食性と優れた溶接性を有するラインパイプを提供す
ることを可能としたものであり、産業の発展に貢献する
ところ極めて大である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/18 Ｆ１６Ｌ 9/02 7123−3Ｊ
Claims (4)
- 【請求項１】 少なくとも輸送流体に直接接するライン
パイプ内面側を、重量％で、 Ｃｒ：７．５〜１６％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．０１〜３．０％、 を含有し、 Ｃを０．０３％以下、 Ｎを０．０２％以下、 に低減し、残部不可避不純物およびＦｅからなる高Ｃｒ
鋼とし、輸送流体に直接接しない基材を Ｃ ：０．０２〜０．２５％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 を含有し、不純物として Ｐを０．０１５％以下、 Ｓを０．００５％以下、 に低減し、残部不可避不純物からなる鋼とし、全肉厚に
対する高Ｃｒ鋼部分の厚さの割合を２５％以下としたこ
とを特徴とする耐食性および溶接性の優れたラインパイ
プ。 - 【請求項２】 高Ｃｒ鋼が、さらに付加成分として、 Ｎｉ：４％以下、 Ｃｕ：４．５％以下、 Ｍｏ：２．５％以下、 Ｗ ：５％以下、 のいずれか１種あるいは２種以上を含有することを特徴
とする請求項１に記載の耐食性および溶接性の優れたラ
インパイプ。 - 【請求項３】 高Ｃｒ鋼中の不純物として、 Ｐを０．０２％以下、 Ｓを０．００５％以下、 に低減したことを特徴とする請求項１または２に記載の
耐食性および溶接性の優れたラインパイプ。 - 【請求項４】 輸送流体に直接接しない基材の鋼がさら
に付加成分として Ｎｂ：０．０１〜０．１５％、 Ｖ ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１％、 Ｍｏ：０．０５〜０．７％、 のいずれか１種あるいは２種以上を含有することを特徴
とする請求項１，２または３に記載の耐食性および溶接
性の優れたラインパイプ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3327255A JP2558403B2 (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ |
| US07/987,218 US5275893A (en) | 1991-12-11 | 1992-12-08 | Line pipe having good corrosion-resistance and weldability |
| CA002085095A CA2085095A1 (en) | 1991-12-11 | 1992-12-10 | Line pipe having good corrosion-resistance and weldability |
| EP92121081A EP0546549A1 (en) | 1991-12-11 | 1992-12-10 | Line pipe having good corrosion-resistance and weldability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3327255A JP2558403B2 (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05163555A true JPH05163555A (ja) | 1993-06-29 |
| JP2558403B2 JP2558403B2 (ja) | 1996-11-27 |
Family
ID=18197071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3327255A Expired - Fee Related JP2558403B2 (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2558403B2 (ja) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5521566A (en) * | 1978-08-04 | 1980-02-15 | Kawasaki Steel Corp | Martensite system stainless steel for structure with excellent weldability and workability |
| JPS5713152A (en) * | 1980-06-28 | 1982-01-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel for seamless steel pipe with superior corrosion resistance |
| JPS5915977A (ja) * | 1982-07-20 | 1984-01-27 | 株式会社東芝 | 表示装置 |
| JPS60174859A (ja) * | 1984-02-20 | 1985-09-09 | Kawasaki Steel Corp | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPS61119654A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性と溶接性にすぐれたラインパイプ用鋼 |
| JPS625217A (ja) * | 1985-07-01 | 1987-01-12 | Stanley Electric Co Ltd | 可変色光源装置 |
| JPH02296089A (ja) * | 1989-05-08 | 1990-12-06 | Kubota Corp | 高温・高圧に耐える機械的性質とすぐれた耐食性を備えた複合管 |
-
1991
- 1991-12-11 JP JP3327255A patent/JP2558403B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5521566A (en) * | 1978-08-04 | 1980-02-15 | Kawasaki Steel Corp | Martensite system stainless steel for structure with excellent weldability and workability |
| JPS5713152A (en) * | 1980-06-28 | 1982-01-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel for seamless steel pipe with superior corrosion resistance |
| JPS5915977A (ja) * | 1982-07-20 | 1984-01-27 | 株式会社東芝 | 表示装置 |
| JPS60174859A (ja) * | 1984-02-20 | 1985-09-09 | Kawasaki Steel Corp | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPS61119654A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性と溶接性にすぐれたラインパイプ用鋼 |
| JPS625217A (ja) * | 1985-07-01 | 1987-01-12 | Stanley Electric Co Ltd | 可変色光源装置 |
| JPH02296089A (ja) * | 1989-05-08 | 1990-12-06 | Kubota Corp | 高温・高圧に耐える機械的性質とすぐれた耐食性を備えた複合管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2558403B2 (ja) | 1996-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3427387B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度溶接鋼構造物 | |
| EP1435399B1 (en) | A welding method for improving resistance to cold cracking | |
| JP5170351B1 (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
| JP4784239B2 (ja) | ティグ溶接用フェライト系ステンレス鋼溶加棒 | |
| EP0546549A1 (en) | Line pipe having good corrosion-resistance and weldability | |
| JP4377869B2 (ja) | 電縫溶接性に優れたボイラ用鋼およびそれを用いた電縫ボイラ鋼管 | |
| JP2000015447A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼の溶接方法 | |
| JP2001246495A (ja) | 溶接材料および溶接継手の製造方法 | |
| JP2575250B2 (ja) | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ | |
| JP6402581B2 (ja) | 溶接継手及び溶接継手の製造方法 | |
| JP3164978B2 (ja) | 高Ｃｒ鋼の溶接方法 | |
| JP3165902B2 (ja) | 高Ｃｒ鋼の溶接方法 | |
| JP2558403B2 (ja) | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ | |
| JP3541778B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食特性及び耐硫化水素割れ性に優れた溶接鋼管 | |
| JP2001140040A (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた低炭素フェライト−マルテンサイト二相ステンレス溶接鋼管 | |
| JP3713833B2 (ja) | 耐熱性、加工性及び溶接部耐食性に優れたエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH09272956A (ja) | 耐海水用析出強化型高合金鋼及びその製造方法 | |
| JPH03229819A (ja) | 耐食性に優れた複合鋼板の製造方法 | |
| JP2000096187A (ja) | 高強度溶接鋼管 | |
| JP4220088B2 (ja) | 鋼構造物用溶接継手およびその製造方法 | |
| JP3764593B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた高強度鋼管 | |
| JP3529701B2 (ja) | 大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH05163553A (ja) | 高温耐食性に優れた複層型溶接鋼管用鋼材 | |
| JPH07303987A (ja) | 鋼管のガスメタルアーク溶接方法 | |
| JPH08197244A (ja) | ガスメタルアーク溶接方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960709 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070905 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080905 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090905 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100905 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100905 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110905 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |