JPH0515955A - 連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents
連続鋳造用モールドパウダーInfo
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- JPH0515955A JPH0515955A JP14457291A JP14457291A JPH0515955A JP H0515955 A JPH0515955 A JP H0515955A JP 14457291 A JP14457291 A JP 14457291A JP 14457291 A JP14457291 A JP 14457291A JP H0515955 A JPH0515955 A JP H0515955A
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Abstract
造速度に応じた溶解速度を有し、鋳造速度が2m/min を
超える高速鋳造が可能なパウダーを提供する。 【構成】パウダー中の炭酸塩濃度が CO2濃度に換算して
4〜15mass%であり、1573Kにおける粘度が 0.1Pa・s
未満、融点が1273K以上であり、(CaO+CaF2×0.718)/S
iO2 (質量濃度比)が 0.9〜1.3 である連続鋳造用モー
ルドパウダー。
Description
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項1】パウダー中の炭酸塩濃度が CO2濃度に換算
して4〜15mass%であって、1573Kにおける粘度が 0.1
Pa・s 未満、融点が1273K以上であり、下記の質量濃度
比が0.9〜1.3 であることを特徴とする鋼の連続鋳造用
モールドパウダー。 質量濃度比=(CaO+CaF2×0.718)/SiO2 【発明の詳細な説明】 【0001】 【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造用モール
ドパウダー、特に、2m/min を超える高速での鋳造に適
する連続鋳造用モールドパウダーに関する。 【0002】 【従来の技術】鋼の連続鋳造においては、鋳型内の溶鋼
の酸化を防止し、鋳型と鋳片との間の潤滑性を良好に保
つ等の目的で鋳型内の湯面に粉末状あるいは顆粒状のい
わゆるモールドパウダー (以下、単にパウダーと記す)
を添加する。 【0003】従来の連続鋳造用パウダーは、 CaO−SiO2
−Al2O3 を基材とし、これにNa、Liなどを炭酸塩や弗化
物の状態で添加してNa2O、Li2Oなどのアルカリ金属酸化
物を生成させたり、蛍石を添加することにより、凝固点
や粘度を調整している。このパウダーの溶融物 (パウダ
ースラグ) を鋳型と鋳片との間へ流入させ、鋳型と鋳片
間の潤滑を十分に行わせることにより安定な鋳造ができ
る。 【0004】しかしながら、鋳造速度が上昇するに伴
い、鋳型と鋳片との間に流入する溶融パウダーの量 (鋳
片表面積当たりのパウダーの量)が減少してくるため、
潤滑不良となったり、鋳片と鋳型との間に焼き付きが生
じたりして鋳片の凝固シェルが破断し、内部の溶鋼が流
出する、いわゆるブレークアウト事故が発生し、鋳造不
能になるという問題があった。そのため、高速の連続鋳
造においては、パウダーの粘度を低下させて鋳型と鋳片
の間へのパウダーの流入量を増加させるという施策がと
られていた (例えば、製鉄研究,第 324号(1987),39〜
45頁参照)。また、流入量の増加に応じてパウダーの溶
融速度を高めるために、パウダー中の骨材カーボン量を
低下させることも、従来、一般に行われてきた。溶融速
度は、パウダーの融点を低下させることによって上昇す
ることも知られており、実施されている。すなわち、従
来の高速鋳造においては、パウダーの粘度を低下させる
ことによって鋳型と鋳片の間へのパウダーの流入量を確
保し、流入量の増加に応じて溶融速度を上昇させるため
にパウダー中の骨材カーボン量を低下させ、さらに、融
点を低下させる手段を講じていた。 【0005】 【発明が解決しようとする課題】従来の考え方に基づけ
ば、パウダーの化学組成を調整することによりパウダー
の粘度を0.01Pa・s 程度まで低下させることは十分に可
能であると考えられるが、従来の研究においては、鋳造
速度が2m/min を超えるような条件下における最適粘度
は明らかにされていない。また、2m/min を超える高速
鋳造に要求される溶融速度をもったパウダーを得る指針
も示されていない。すなわち、従来の考え方に基づく高
速鋳造用パウダーの設計では、鋳造速度が2m/min を超
える条件下で使用できるパウダーを得ることはできなか
った。 【0006】本発明は、鋳造速度に応じた溶解速度を有
し、鋳造速度が2m/min を超える高速鋳造が可能な連続
鋳造用モールドパウダーを提供することを目的とする。 【0007】 【課題を解決するための手段】本発明は、パウダー中の
炭酸塩の分解により生成するガスの発生量を制御するこ
とによってパウダーの溶融速度を制御することが可能で
ある、という知見に基づいてなされたもので、その要旨
は、「パウダー中の炭酸塩濃度が CO2濃度に換算して4
〜15mass%であって、1573Kにおける粘度が 0.1Pa・s
未満、融点が1273K以上であり、下記の質量濃度比が
0.9〜1.3 であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モー
ルドパウダー。 【0008】質量濃度比=(CaO+CaF2×0.718)/SiO
2 」にある。 【0009】 【作用】以下に、本発明のパウダーの化学組成および溶
融状態における物性を上記のように定めた理由について
述べる。 【0010】パウダーの溶融速度は、パウダー中の炭酸
塩が分解の際に発生するガス (CO+CO2)による攪拌効果
によって上昇する。ガスの発生速度はパウダー中の炭酸
塩の分解速度に比例するので、パウダーの溶融速度はパ
ウダー中の炭酸塩の濃度によって制御可能である。炭酸
塩の濃度が、CO2濃度に換算して、4mass%未満では、
炭酸塩の分解により生ずる CO2ガスによる溶融の促進は
ほとんど起こらない。 【0011】また、その濃度が15mass%を超えると発生
ガス(CO2ガス)による粉塵の発生が激しくなる。従っ
て、パウダー中の炭酸塩の濃度は4〜15mass%とする。
使用に際しては、鋳造条件に応じて炭酸塩の濃度を、 C
O2濃度に換算して4〜15mass%の範囲で変化させ、溶融
速度を調整すればよい。 【0012】溶融パウダーの粘度は、鋳型と鋳片の間へ
流入するパウダーの必要流入量を確保するために、1573
Kにおいて 0.1Pa・s 未満とする。粘度の下限について
は特に定めないが、通常のパウダー成分では粘度を0.01
Pa・s 程度以下にするのは困難である。 【0013】パウダーの融点は、溶融速度を上昇させる
という観点から低くする方が有利であるが、本発明のパ
ウダーでは、前記の炭酸塩の濃度を調整する方法で溶融
速度を上昇させることができる。融点が1273K未満で
は、鋳片と鋳型との間に存在するパウダーの溶融層が多
すぎて鋳型内の鋳片の冷却速度が上昇し、鋳片表面に割
れを生ずるので、むしろ、鋳片の表面性状を良好に保つ
という観点から融点を1273K以上にする必要がある。上
限については特に定めないが、前記の粘度に関する条件
として示した1573Kでは溶融状態を呈していることが必
要である。 【0014】パウダーの主成分である CaO、SiO2および
CaF2は、鋳型と鋳片の表面に形成される凝固パウダーフ
ィルムの結晶化あるいはガラス化に密接に関連する。 C
aO量に、CaF2量を CaO量に換算した量、すなわち、CaF2
量×0.718を加えた全 CaO量と、SiO2量との比(質量濃
度比)、すなわち、(CaO+CaF2×0.718)/SiO2 の値が0.
9未満の場合は、凝固層がガラス層となり鋳型内の冷却
速度が上昇し、前述したように、鋳片表面に割れを生ず
る。また、その値が 1.3を超える場合は、図1に示すよ
うなスラグベアー1の生成が促進され、また、焼結層が
増大し、溶融速度の制御ができなくなったり、あるいは
スラグベアー1が凝固シェル2に噛み込むなどの問題を
生ずるので、好ましくない。なお、図1に示したスラグ
ベアー1は、溶融パウダー3が鋳型4の壁面で再冷却さ
れて凝固したパウダーで、このスラグベアー1に未溶融
状態の粉末パウダー5が付着し、焼結された状態になっ
たものが前記の焼結層である。 【0015】 【実施例】表1に示すパウダーを用い、湾曲半径10mの
一点矯正連続鋳造機により低炭素鋼の鋳造テストを行っ
て、パウダー消費量(パウダーの鋳型と鋳片間への流入
量に等しい)、パウダーの溶融層の厚さおよび鋳片表面
における割れの有無を調べた。パウダーの溶融層の厚さ
は、溶融層中に鉄線とアルミニウム線を同時に浸漬さ
せ、鉄線およびアルミニウム線の溶解位置の差を測定す
ることによって求め、割れの有無は肉眼観察によって判
定した。スラブサイズは1800mm×150mm 、鋳造速度は3
m/min である。また、溶鋼の化学組成は表2に示す通り
である。 【0016】 【表1】 【0017】 【表2】 【0018】テスト結果を表3に示す。 【0019】およびの本発明のパウダーを使用した
場合は、パウダー消費量はそれぞれ0.38kg/m2 および0.
45kg/m2 で適正な量であり、鋳片の表面に疵の発生は認
められなかった。また、パウダーの溶融層の厚さはいず
れも12〜14mmの適正な値を示した。 【0020】これに対して、のパウダーを使用した場
合は、パウダー消費量は 0.35kg/m2で、鋳片の表面に疵
もなく良好であったが、パウダーの溶融層が5mm程度し
かなく、一部パウダーの鋳型と鋳片間への流入不足が認
められた。すなわち、鋳型と鋳片間へのパウダーの流入
量が時間的にあるいは場所的に極端に少なくなってお
り、鋳型と鋳片の間に焼き付きの発生が懸念される状態
であった。 【0021】また、のパウダーは、概ねのパウダー
と同様の性能を示したが、鋳造の際粉塵の発生が激し
く、作業環境上の問題が生じた。 【0022】のパウダーについては、パウダー消費
量、溶融層厚さともにのパウダーと同じであったが、
融点が低いため鋳片の表面に割れが生じた。 【0023】のパウダーについては、パウダー消費量
が 0.20kg/m2と少なく、30m鋳造した時点でブレークア
ウト事故が発生した。 【0024】なお、(CaO+CaF2×0.718)/SiO2 の質量濃
度比が 0.9未満、あるいは 1.4を超えるパウダーでは所
定の粘度、融点が得られなかった。 【0025】 【表3】
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---|---|---|---|
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Publication Number | Publication Date |
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JPH0515955A true JPH0515955A (ja) | 1993-01-26 |
JP2671644B2 JP2671644B2 (ja) | 1997-10-29 |
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ID=15365315
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JP3144572A Expired - Lifetime JP2671644B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 連続鋳造用モールドパウダー |
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU700002B1 (en) * | 1997-08-26 | 1998-12-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Mold powder for continuous casting and method of continuous casting |
US6386271B1 (en) | 1999-06-11 | 2002-05-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for continuous casting of steel |
JP2010227972A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Shinagawa Refractories Co Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
JP2014083575A (ja) * | 2012-10-25 | 2014-05-12 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造鋳型内へのモールドフラックスの添加方法 |
KR101410183B1 (ko) * | 2012-09-10 | 2014-06-19 | 주식회사 포스코 | 벌크형 몰드 플럭스 공급방법 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5487625A (en) * | 1977-12-24 | 1979-07-12 | Nippon Steel Corp | Powder for continuous casting |
JPS61150752A (ja) * | 1984-12-25 | 1986-07-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼の連続鋳造用鋳型添加剤 |
-
1991
- 1991-06-17 JP JP3144572A patent/JP2671644B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5487625A (en) * | 1977-12-24 | 1979-07-12 | Nippon Steel Corp | Powder for continuous casting |
JPS61150752A (ja) * | 1984-12-25 | 1986-07-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼の連続鋳造用鋳型添加剤 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU700002B1 (en) * | 1997-08-26 | 1998-12-17 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Mold powder for continuous casting and method of continuous casting |
US6125919A (en) * | 1997-08-26 | 2000-10-03 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Mold powder for continuous casting and method of continuous casting |
US6386271B1 (en) | 1999-06-11 | 2002-05-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for continuous casting of steel |
JP2010227972A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Shinagawa Refractories Co Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
KR101410183B1 (ko) * | 2012-09-10 | 2014-06-19 | 주식회사 포스코 | 벌크형 몰드 플럭스 공급방법 |
JP2014083575A (ja) * | 2012-10-25 | 2014-05-12 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造鋳型内へのモールドフラックスの添加方法 |
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---|---|
JP2671644B2 (ja) | 1997-10-29 |
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