JPH05156369A - スチールコードの製造方法 - Google Patents
スチールコードの製造方法Info
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- JPH05156369A JPH05156369A JP34770391A JP34770391A JPH05156369A JP H05156369 A JPH05156369 A JP H05156369A JP 34770391 A JP34770391 A JP 34770391A JP 34770391 A JP34770391 A JP 34770391A JP H05156369 A JPH05156369 A JP H05156369A
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 線材圧延後、１回のパテンティングでスチー
ルコードを製造する。 【構成】 重量％でＣ：０．８０〜０．９０％、Ｓｉ：
０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、必要によ
りＣｒ：０．１０〜１．０％を含有し、残部鉄及び不可
避的不純物よりなり、不可避的に入るＡｌ含有量を０．
００３％以下とした４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線
材を用いる。８００〜１１００℃の温度範囲から５０℃
／ｓ以上の冷却速度で４５０〜５５０℃の温度に冷却し
た後４５０〜５５０℃の温度範囲で変態を終了させ、必
要に応じて４５０℃以上に１２０ｓ以内保持し、室温ま
で冷却する。伸線加工により０．６〜１．３ｍｍφのワ
イヤとし、最終パテンティング処理を行い、ブラスめっ
き処理を行った後、最終湿式伸線加工により０．１０〜
０．３ｍｍφのワイヤとする。 【効果】 素線の引張強さ２８００ＭＰａ以上のスチー
ルコードが製造できる。
ルコードを製造する。 【構成】 重量％でＣ：０．８０〜０．９０％、Ｓｉ：
０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、必要によ
りＣｒ：０．１０〜１．０％を含有し、残部鉄及び不可
避的不純物よりなり、不可避的に入るＡｌ含有量を０．
００３％以下とした４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線
材を用いる。８００〜１１００℃の温度範囲から５０℃
／ｓ以上の冷却速度で４５０〜５５０℃の温度に冷却し
た後４５０〜５５０℃の温度範囲で変態を終了させ、必
要に応じて４５０℃以上に１２０ｓ以内保持し、室温ま
で冷却する。伸線加工により０．６〜１．３ｍｍφのワ
イヤとし、最終パテンティング処理を行い、ブラスめっ
き処理を行った後、最終湿式伸線加工により０．１０〜
０．３ｍｍφのワイヤとする。 【効果】 素線の引張強さ２８００ＭＰａ以上のスチー
ルコードが製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はトラック、バス、乗用車
などのゴム製タイヤ、あるいは動力伝達用のベルトなど
の補強用に使用される高強度で高延性の極細線を撚り合
わせたスチールコードの製造方法に関する。
などのゴム製タイヤ、あるいは動力伝達用のベルトなど
の補強用に使用される高強度で高延性の極細線を撚り合
わせたスチールコードの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】スチールコードは、熱間圧延後の調整冷
却によってパーライト組織とした後、伸線加工によって
３０〜７０％の加工を行い、パテンティング処理によっ
て加工の影響のないパーライト組織とし、さらに３０〜
７０％の加工を行い所定の線径のワイヤとし、最終湿式
伸線によって０．１５〜０．３５ｍｍφのワイヤにし、
これを撚り合わせてスチールコードとして使用されてい
る。
却によってパーライト組織とした後、伸線加工によって
３０〜７０％の加工を行い、パテンティング処理によっ
て加工の影響のないパーライト組織とし、さらに３０〜
７０％の加工を行い所定の線径のワイヤとし、最終湿式
伸線によって０．１５〜０．３５ｍｍφのワイヤにし、
これを撚り合わせてスチールコードとして使用されてい
る。
【０００３】熱間圧延後の調整冷却によってパーライト
組織を得る方法としては、特公昭６０−５６２１５号公
報、特公昭６０−７００４号公報に記載された方法など
がある。特公昭６０−５６２１５号公報には、Ｃ：０．
２〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以下、Ｍｎ：
０．３〜０．９ｗｔ％からなる鋼を熱間圧延後にＫＮＯ
3 、ＮａＮＯ3 塩浴中に焼き入れ、微細パーライト組織
の線材を得ることによって１〜５ｍｍφのワイヤ製品を
直接製造する線材の熱処理法が記載されている。また、
特公昭６０−７００４号公報には、Ｃ：０．７５〜１．
０ｗｔ％、Ｓｉ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６
〜１．３ｗｔ％、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、必要により
Ｃｒ：０．３ｗｔ％以下を含有する鋼を熱間圧延後に８
５０℃に冷却した後、その後の冷却速度を７℃／ｓとす
る伸線加工性のすぐれた鋼線材の製造方法が記載されて
いる。
組織を得る方法としては、特公昭６０−５６２１５号公
報、特公昭６０−７００４号公報に記載された方法など
がある。特公昭６０−５６２１５号公報には、Ｃ：０．
２〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以下、Ｍｎ：
０．３〜０．９ｗｔ％からなる鋼を熱間圧延後にＫＮＯ
3 、ＮａＮＯ3 塩浴中に焼き入れ、微細パーライト組織
の線材を得ることによって１〜５ｍｍφのワイヤ製品を
直接製造する線材の熱処理法が記載されている。また、
特公昭６０−７００４号公報には、Ｃ：０．７５〜１．
０ｗｔ％、Ｓｉ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｍｎ：０．６
〜１．３ｗｔ％、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、必要により
Ｃｒ：０．３ｗｔ％以下を含有する鋼を熱間圧延後に８
５０℃に冷却した後、その後の冷却速度を７℃／ｓとす
る伸線加工性のすぐれた鋼線材の製造方法が記載されて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】最近、エネルギー問題
から特に工業分野においては省エネルギーで製品を製造
することが必要とされており、鋼製品のように熱処理と
冷却を繰り返す工程においては、できるだけ熱処理工程
を省略する製造工程が必要とされている。スチールコー
ドの製造においても、熱間圧延後の伸線とパテンティン
グ処理を繰り返すことによって熱処理が行われている。
従って、できるだけ工程省略可能なスチールコードの製
造方法が期待されている。
から特に工業分野においては省エネルギーで製品を製造
することが必要とされており、鋼製品のように熱処理と
冷却を繰り返す工程においては、できるだけ熱処理工程
を省略する製造工程が必要とされている。スチールコー
ドの製造においても、熱間圧延後の伸線とパテンティン
グ処理を繰り返すことによって熱処理が行われている。
従って、できるだけ工程省略可能なスチールコードの製
造方法が期待されている。
【０００５】本発明は、４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧
延線材から伸線加工によってスチールコードを製造する
方法において、熱間圧延線材と最終ワイヤの間において
最低限必要な１回のパテンティング処理によってスチー
ルコードを製造する方法を提供する。
延線材から伸線加工によってスチールコードを製造する
方法において、熱間圧延線材と最終ワイヤの間において
最低限必要な１回のパテンティング処理によってスチー
ルコードを製造する方法を提供する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、重量％
で、Ｃ ０．８０％以上０．９０％以下、Ｓｉ ０．
１％以上１．５％以下、Ｍｎ ０．１％以上１．０％以
下、必要によりＣｒ ０．１０％以上１．０％以下を含
有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、かつ、不可
避的に入るＡｌ含有量を０．００３％以下とした４．５
〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材に、線材横断面に存在す
るアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの存在率
が７５％以上となる調整冷却を行い、その後伸線加工に
より０．６〜１．３ｍｍφのワイヤとし、その後最終パ
テンティング処理を行い、さらにブラスめっき処理を行
った後、最終湿式伸線加工により０．１０〜０．３ｍｍ
φで引張強さ２８００ＭＰａ以上のワイヤとし、その後
撚り合わせてコードとすることを特徴とするスチールコ
ードの製造方法である。前記調整冷却として、熱間圧延
終了後の線材を８００℃以上１１００℃以下の温度範囲
から５０℃／ｓ以上の冷却速度で４５０℃以上５５０℃
以下の温度に冷却した後４５０℃以上５５０℃以下の温
度範囲で変態を終了させ、さらに必要に応じて４５０℃
以上に１２０ｓ以内保持し、室温まで冷却することは好
ましい。
で、Ｃ ０．８０％以上０．９０％以下、Ｓｉ ０．
１％以上１．５％以下、Ｍｎ ０．１％以上１．０％以
下、必要によりＣｒ ０．１０％以上１．０％以下を含
有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、かつ、不可
避的に入るＡｌ含有量を０．００３％以下とした４．５
〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材に、線材横断面に存在す
るアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの存在率
が７５％以上となる調整冷却を行い、その後伸線加工に
より０．６〜１．３ｍｍφのワイヤとし、その後最終パ
テンティング処理を行い、さらにブラスめっき処理を行
った後、最終湿式伸線加工により０．１０〜０．３ｍｍ
φで引張強さ２８００ＭＰａ以上のワイヤとし、その後
撚り合わせてコードとすることを特徴とするスチールコ
ードの製造方法である。前記調整冷却として、熱間圧延
終了後の線材を８００℃以上１１００℃以下の温度範囲
から５０℃／ｓ以上の冷却速度で４５０℃以上５５０℃
以下の温度に冷却した後４５０℃以上５５０℃以下の温
度範囲で変態を終了させ、さらに必要に応じて４５０℃
以上に１２０ｓ以内保持し、室温まで冷却することは好
ましい。
【０００７】
【作用】本発明の鋼組成の限定理由は下記のとおりであ
る。
る。
【０００８】一次伸線性が著しく低下するのはＣの添加
量が０．８％以上のときであるため、下限を０．８％と
する。また、上限を中心偏析による影響のでない０．９
％以下とする。
量が０．８％以上のときであるため、下限を０．８％と
する。また、上限を中心偏析による影響のでない０．９
％以下とする。
【０００９】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、含有量が少なすぎると脱酸効果が不十分となるた
め、下限を０．１％とする。また、Ｓｉは熱処理後に形
成されるパーライト中のフェライト相に固溶してパテン
ティング後の強度を上げるが、反面フェライトの延性を
低下させ、伸線後の極細線の延性を低下させるため上限
を１．５％とする。
り、含有量が少なすぎると脱酸効果が不十分となるた
め、下限を０．１％とする。また、Ｓｉは熱処理後に形
成されるパーライト中のフェライト相に固溶してパテン
ティング後の強度を上げるが、反面フェライトの延性を
低下させ、伸線後の極細線の延性を低下させるため上限
を１．５％とする。
【００１０】Ｍｎは鋼の焼き入れ性を確保するため下限
を０．１％とする。しかし、多量のＭｎの添加は偏析を
引き起こし、パテンティングの際にベイナイト、マルテ
ンサイトという過冷組織が発生し、その後の伸線性を害
するため上限を１．０％とする。
を０．１％とする。しかし、多量のＭｎの添加は偏析を
引き起こし、パテンティングの際にベイナイト、マルテ
ンサイトという過冷組織が発生し、その後の伸線性を害
するため上限を１．０％とする。
【００１１】過共析鋼の場合、パテンティング後の組織
においてセメンタイトのネットワークが発生しやすく、
セメンタイトの厚みのあるものが析出しやすい。この鋼
において高強度高延性を実現するためには、パーライト
を微細にし、かつセメンタイトネットワークや厚いセメ
ンタイトを無くす必要がある。Ｃｒはこの様なセメンタ
イトの異常部の出現を抑制し、さらにパーライトを微細
にする効果を持っているため必要により添加する。下限
はその効果の期待できる０．１％以上とする。しかし、
多量の添加は熱処理後のフェライト中の転位密度を上昇
させるため、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害
することになる。従って、上限を延性を害することのな
い１．０％以下とする。
においてセメンタイトのネットワークが発生しやすく、
セメンタイトの厚みのあるものが析出しやすい。この鋼
において高強度高延性を実現するためには、パーライト
を微細にし、かつセメンタイトネットワークや厚いセメ
ンタイトを無くす必要がある。Ｃｒはこの様なセメンタ
イトの異常部の出現を抑制し、さらにパーライトを微細
にする効果を持っているため必要により添加する。下限
はその効果の期待できる０．１％以上とする。しかし、
多量の添加は熱処理後のフェライト中の転位密度を上昇
させるため、引き抜き加工後の極細線の延性を著しく害
することになる。従って、上限を延性を害することのな
い１．０％以下とする。
【００１２】従来の極細鋼線と同様に、延性を確保する
ためＳの含有量は０．０２０％以下とし、ＰもＳと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を０．０２０％以
下とするのが望ましい。
ためＳの含有量は０．０２０％以下とし、ＰもＳと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を０．０２０％以
下とするのが望ましい。
【００１３】極細線の延性を低下させる原因として、Ａ
ｌ2 Ｏ3、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のＡｌ2 Ｏ3を主成分と
する非延性介在物の存在がある。従って、本発明におい
ては非延性介在物による延性低下を避けるために、Ａｌ
含有量を０．００３％以下とする。
ｌ2 Ｏ3、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 等のＡｌ2 Ｏ3を主成分と
する非延性介在物の存在がある。従って、本発明におい
ては非延性介在物による延性低下を避けるために、Ａｌ
含有量を０．００３％以下とする。
【００１４】また、製造条件の限定理由は以下に述べる
とおりである。
とおりである。
【００１５】調整冷却によってＣ含有量が０．８２ｗｔ
％以上の鋼をパーライト組織とした場合、伸線性を向上
させるためにどのような組織としても、実用上の製造条
件においては、４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材を
真ひずみで３．０以上に加工することは不可能であっ
た。これは、岡ら〔材料とプロセス、４（１９９１）２
０４２〕によって、パーライト組織とした場合、微細パ
ーライト組織とすれば加工硬化率が大きくなるため加工
性が低下し、粗いパーライト組織とすればセメンタイト
相の厚みが厚くなり加工性が低下するためとされてい
る。
％以上の鋼をパーライト組織とした場合、伸線性を向上
させるためにどのような組織としても、実用上の製造条
件においては、４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材を
真ひずみで３．０以上に加工することは不可能であっ
た。これは、岡ら〔材料とプロセス、４（１９９１）２
０４２〕によって、パーライト組織とした場合、微細パ
ーライト組織とすれば加工硬化率が大きくなるため加工
性が低下し、粗いパーライト組織とすればセメンタイト
相の厚みが厚くなり加工性が低下するためとされてい
る。
【００１６】そこで、本発明者らは熱間圧延後に形成さ
れるセメンタイトの形状に着目し、線材の横断面内に観
察されるアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの
存在率が多くなるほど加工硬化率が低下し、加工性を向
上できることを見いだした。
れるセメンタイトの形状に着目し、線材の横断面内に観
察されるアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの
存在率が多くなるほど加工硬化率が低下し、加工性を向
上できることを見いだした。
【００１７】セメンタイトのアスペクト比を１０以下と
するためには、例えば熱間圧延後の８００℃以上１１０
０℃以下の温度範囲からの冷却速度をパーライト変態を
起こさないように５０℃／ｓ以上とする。恒温変態温度
は、変態温度が高くなるとセメンタイトが球状化しにく
いラメラー組織が発達するため、上限を５５０℃とす
る。また、変態温度が低くなると変態終了までの時間が
長くなり生産性を低下させるので、下限を４５０℃とす
る。
するためには、例えば熱間圧延後の８００℃以上１１０
０℃以下の温度範囲からの冷却速度をパーライト変態を
起こさないように５０℃／ｓ以上とする。恒温変態温度
は、変態温度が高くなるとセメンタイトが球状化しにく
いラメラー組織が発達するため、上限を５５０℃とす
る。また、変態温度が低くなると変態終了までの時間が
長くなり生産性を低下させるので、下限を４５０℃とす
る。
【００１８】また、アスペクト比が１０以下のセメンタ
イトの存在率を８０％以上とするために、必要に応じ
て、変態終了後１２０ｓ以内の範囲で変態温度以上に保
持することによってパーライト組織の球状化を促進する
ことができる。
イトの存在率を８０％以上とするために、必要に応じ
て、変態終了後１２０ｓ以内の範囲で変態温度以上に保
持することによってパーライト組織の球状化を促進する
ことができる。
【００１９】熱間圧延後の一次伸線における仕上げ線径
は、パーライト鋼に比べて差のでる１．３ｍｍφ以下と
する。また、０．６ｍｍφ未満に仕上げるとその後の加
工により得られるワイヤ特性が劣化するので０．６ｍｍ
φ以上とする。
は、パーライト鋼に比べて差のでる１．３ｍｍφ以下と
する。また、０．６ｍｍφ未満に仕上げるとその後の加
工により得られるワイヤ特性が劣化するので０．６ｍｍ
φ以上とする。
【００２０】
【実施例】表１に示す成分元素の鋼を用いて、表２に示
す製造条件に従ってスチールコードを製造した。
す製造条件に従ってスチールコードを製造した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】試料番号１〜１０は本発明例用の試料で、
試料番号１１〜１４は比較例用の試料である。
試料番号１１〜１４は比較例用の試料である。
【００２４】製造工程は図１に示す通りで、熱間圧延後
の調整冷却によって製造された４．５〜６．５ｍｍφの
線材を伸線加工により最終パテンティング処理を行う線
径とした。このワイヤに最終パテンティング処理を行っ
た後、ブラスめっきを行い、さらに最終湿式伸線を行い
最終ワイヤとした。
の調整冷却によって製造された４．５〜６．５ｍｍφの
線材を伸線加工により最終パテンティング処理を行う線
径とした。このワイヤに最終パテンティング処理を行っ
た後、ブラスめっきを行い、さらに最終湿式伸線を行い
最終ワイヤとした。
【００２５】表２の組織率は、線材横断面に存在するセ
メンタイトにおいて、そのアスペクト比が１０以下とな
るセメンタイトの存在率を示している。
メンタイトにおいて、そのアスペクト比が１０以下とな
るセメンタイトの存在率を示している。
【００２６】表２の一次伸線最終径実績は、伸線過程の
試料を取り出し、捻回試験においてデラミネーションの
発生しない限界のワイヤ試料径を示している。
試料を取り出し、捻回試験においてデラミネーションの
発生しない限界のワイヤ試料径を示している。
【００２７】表２の撚り線時の断線数は、試料４０００
ｍを２本撚りで撚り線加工した際の断線回数を示してい
る。
ｍを２本撚りで撚り線加工した際の断線回数を示してい
る。
【００２８】本発明法に従って製造された試料番号１〜
１０は、いずれも所定の線径で問題なく伸線が可能であ
り、撚り線加工においても断線を起こしていない。
１０は、いずれも所定の線径で問題なく伸線が可能であ
り、撚り線加工においても断線を起こしていない。
【００２９】試料番号１１は恒温変態温度が低いため、
所定の組織率となってはいるが、圧延後の強度が高いた
め、一次伸線において目標の線径に到達する前にデラミ
ネーションが発生し、目標の線径まで到達できなかっ
た。
所定の組織率となってはいるが、圧延後の強度が高いた
め、一次伸線において目標の線径に到達する前にデラミ
ネーションが発生し、目標の線径まで到達できなかっ
た。
【００３０】試料番号１２は恒温変態温度が高い水準で
変態温度が高いため層状構造が健全となり、１２０ｓの
保持においてもラメラー組織の球状化が促進されず、組
織率が３０％と低い値となっている。このため、デラミ
ネーションが一次伸線の１．２０ｍｍφで発生し、目標
のワイヤ径まで到達できなかった。
変態温度が高いため層状構造が健全となり、１２０ｓの
保持においてもラメラー組織の球状化が促進されず、組
織率が３０％と低い値となっている。このため、デラミ
ネーションが一次伸線の１．２０ｍｍφで発生し、目標
のワイヤ径まで到達できなかった。
【００３１】試料番号１３は冷却速度が異なる水準で、
冷却速度が低いためパーライト組織が出現し、その後の
セメンタイトの分断が進んでいない。このため、デラミ
ネーションが一次伸線の１．２０ｍｍφで発生し、目標
の線径まで伸線加工はできたものの、ワイヤ内部に欠陥
を含んでいるため、強度と延性が低下している。
冷却速度が低いためパーライト組織が出現し、その後の
セメンタイトの分断が進んでいない。このため、デラミ
ネーションが一次伸線の１．２０ｍｍφで発生し、目標
の線径まで伸線加工はできたものの、ワイヤ内部に欠陥
を含んでいるため、強度と延性が低下している。
【００３２】試料番号１４は変態終了後の保持温度が４
５０℃より低い水準で、変態後の保持温度が低いため、
組織率が低くなっている。このため、最終ワイヤまで製
造できてはいるが、撚り線加工における断線回数が多く
なっている。
５０℃より低い水準で、変態後の保持温度が低いため、
組織率が低くなっている。このため、最終ワイヤまで製
造できてはいるが、撚り線加工における断線回数が多く
なっている。
【００３３】
【発明の効果】４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材か
らの伸線加工によるスチールコードの製造において、熱
間圧延線材と最終ワイヤの間において最低限必要な１回
のパテンティング処理によって素線の引張強さが２８０
０ＭＰａ以上のスチールコードが製造可能となる。
らの伸線加工によるスチールコードの製造において、熱
間圧延線材と最終ワイヤの間において最低限必要な１回
のパテンティング処理によって素線の引張強さが２８０
０ＭＰａ以上のスチールコードが製造可能となる。
【図１】本発明の製造工程を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/18 (72)発明者 落合 征雄 千葉県君津市君津１ 新日本製鐵株式会社 君津製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ０．８０％以上０．９０％以下、 Ｓｉ ０．１％以上１．５％以下、 Ｍｎ ０．１％以上１．０％以下、必要により Ｃｒ ０．１０％以上１．０％以下 を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、かつ、
不可避的に入るＡｌ含有量を０．００３％以下とした
４．５〜６．５ｍｍφの熱間圧延線材に、線材横断面に
存在するアスペクト比が１０以下であるセメンタイトの
存在率が７５％以上となる調整冷却を行い、その後伸線
加工により０．６〜１．３ｍｍφのワイヤとし、その後
最終パテンティング処理を行い、さらにブラスめっき処
理を行った後、最終湿式伸線加工により０．１０〜０．
３ｍｍφで引張強さ２８００ＭＰａ以上のワイヤとし、
その後撚り合わせてコードとすることを特徴とするスチ
ールコードの製造方法。 - 【請求項２】 前記調整冷却として、熱間圧延終了後の
線材を８００℃以上１１００℃以下の温度範囲から５０
℃／ｓ以上の冷却速度で４５０℃以上５５０℃以下の温
度に冷却した後４５０℃以上５５０℃以下の温度範囲で
変態を終了させ、さらに必要に応じて４５０℃以上に１
２０ｓ以内保持し、室温まで冷却することを特徴とする
請求項１記載のスチールコードの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3347703A JP2641081B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | スチールコードの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3347703A JP2641081B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | スチールコードの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05156369A true JPH05156369A (ja) | 1993-06-22 |
| JP2641081B2 JP2641081B2 (ja) | 1997-08-13 |
Family
ID=18392011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3347703A Expired - Lifetime JP2641081B2 (ja) | 1991-12-04 | 1991-12-04 | スチールコードの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2641081B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006088019A1 (ja) * | 2005-02-16 | 2006-08-24 | Nippon Steel Corporation | 球状化処理後の冷間鍛造性に優れた熱間圧延線材、優れた冷間鍛造性を有する球状化焼鈍処理された鋼線、及びそれらの製造方法 |
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