JPH05104104A - 加熱圧延鋼の製造装置および方法 - Google Patents
加熱圧延鋼の製造装置および方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 加熱圧延鋼を製造するための装置および方
法。 【構成】 加熱圧延した鋼ストリップの製造において、
連続鋳造機（１、２）でスラブを鋳造し、そしてストリ
ップを製造する目的で、該スラブの厚さを減少させるた
めの圧延スタンド（４）が、該連続鋳造機（１、２）に
インラインで組み込まれている。この圧延スタンド
（４）が、１対のロールが備わっている二段圧延スタン
ドであるとき、簡潔さと圧延品質に関する利点が得られ
る。この二段圧延スタンド（Ａ）中で該ストリップを圧
延した後のストリップを再加熱するための、再加熱手段
（６）が備わっている場合、該二段圧延スタンド（４）
が、該スラブが充分に固化した後でありそして上記再加
熱手段に該ストリップが入る前の、該スラブの厚さを減
少させるための唯一手段である。
法。 【構成】 加熱圧延した鋼ストリップの製造において、
連続鋳造機（１、２）でスラブを鋳造し、そしてストリ
ップを製造する目的で、該スラブの厚さを減少させるた
めの圧延スタンド（４）が、該連続鋳造機（１、２）に
インラインで組み込まれている。この圧延スタンド
（４）が、１対のロールが備わっている二段圧延スタン
ドであるとき、簡潔さと圧延品質に関する利点が得られ
る。この二段圧延スタンド（Ａ）中で該ストリップを圧
延した後のストリップを再加熱するための、再加熱手段
（６）が備わっている場合、該二段圧延スタンド（４）
が、該スラブが充分に固化した後でありそして上記再加
熱手段に該ストリップが入る前の、該スラブの厚さを減
少させるための唯一手段である。
Description
【０００１】本発明は、スラブを鋳造するための連続鋳
造機と、このスラブの厚さを減少させてストリップを生
じさせるための、該連続鋳造機とインラインの減少手段
と、から成る、加熱圧延材料を製造するための装置に関
する。本発明はまた、加熱圧延鋼を製造するための方法
にも関する。
造機と、このスラブの厚さを減少させてストリップを生
じさせるための、該連続鋳造機とインラインの減少手段
と、から成る、加熱圧延材料を製造するための装置に関
する。本発明はまた、加熱圧延鋼を製造するための方法
にも関する。
【０００２】この種類の装置および方法は、公開された
ＤＥ-ＯＳ-３８４０８１２から公知である。この公知の
装置は、薄スラブを鋳造するための連続鋳造機と、４本
のロールが備わった４段スタンドの形の厚さ減少手段と
から成る。この連続鋳造機で、５０ｍｍ〜１００ｍｍの
範囲の厚さを有するスラブを鋳造し、ここで、該厚さ減
少手段がこれを約２５ｍｍ厚さにまで減少させる。厚さ
に関する所望の減少を達成するためには、相次いで直
接、いくつかの４段スタンドを置くのが通常である。こ
の第一４段スタンド内に該スラブが入る温度は１１００
℃の位である。
ＤＥ-ＯＳ-３８４０８１２から公知である。この公知の
装置は、薄スラブを鋳造するための連続鋳造機と、４本
のロールが備わった４段スタンドの形の厚さ減少手段と
から成る。この連続鋳造機で、５０ｍｍ〜１００ｍｍの
範囲の厚さを有するスラブを鋳造し、ここで、該厚さ減
少手段がこれを約２５ｍｍ厚さにまで減少させる。厚さ
に関する所望の減少を達成するためには、相次いで直
接、いくつかの４段スタンドを置くのが通常である。こ
の第一４段スタンド内に該スラブが入る温度は１１００
℃の位である。
【０００３】数組の４段スタンドを用いると下記の如き
数多くの欠点が伴う： ― この数組の圧延スタンド各々の間の圧延速度を調和
させるため、そして連続鋳造機の鋳造速度に関して、複
雑な調節が必要とされること； ― ４段スタンドの作動ロール各々に関して高い熱負荷
が存在していること； ― 数組の圧延スタンドの上にある加工部材の熱損失が
比較的高いこと； ― ロール（数個の作動ロール）の数が多いことから生
じる結果として、ロール上に高い摩耗と引き裂きが存在
していること； ― 圧延装置中の滞留時間が長いため、酸化物層の生成
が上昇すること； ― 圧延部分の端から端の長さが長いこと； ― 設備投資が高いこと。
数多くの欠点が伴う： ― この数組の圧延スタンド各々の間の圧延速度を調和
させるため、そして連続鋳造機の鋳造速度に関して、複
雑な調節が必要とされること； ― ４段スタンドの作動ロール各々に関して高い熱負荷
が存在していること； ― 数組の圧延スタンドの上にある加工部材の熱損失が
比較的高いこと； ― ロール（数個の作動ロール）の数が多いことから生
じる結果として、ロール上に高い摩耗と引き裂きが存在
していること； ― 圧延装置中の滞留時間が長いため、酸化物層の生成
が上昇すること； ― 圧延部分の端から端の長さが長いこと； ― 設備投資が高いこと。
【０００４】本発明の目的は、これらの欠点の少なくと
も一部を回避するか或は減少させるところの、加熱圧延
鋼製造装置を提供することである。
も一部を回避するか或は減少させるところの、加熱圧延
鋼製造装置を提供することである。
【０００５】本発明に従って、圧延スタンドが、スラブ
をストリップに加熱圧延するに適合した１対のロールが
備わっている二段圧延スタンドである、ことを特徴とす
る、スラブを鋳造するための連続鋳造機と、スラブの厚
さを減少させてストリップを製造するための少なくとも
１つの圧延スタンドを含む厚さ減少用手段（この厚さ減
少用手段は、上記スラブの連続圧延を行うための上記連
続鋳造機にインラインで組み込まれている）と、から成
る加熱圧延鋼ストリップ製造用装置を提供する。
をストリップに加熱圧延するに適合した１対のロールが
備わっている二段圧延スタンドである、ことを特徴とす
る、スラブを鋳造するための連続鋳造機と、スラブの厚
さを減少させてストリップを製造するための少なくとも
１つの圧延スタンドを含む厚さ減少用手段（この厚さ減
少用手段は、上記スラブの連続圧延を行うための上記連
続鋳造機にインラインで組み込まれている）と、から成
る加熱圧延鋼ストリップ製造用装置を提供する。
【０００６】好適には、この装置には、該二段圧延スタ
ンドの後に再加熱手段が備わっており、そして該二段圧
延スタンドが、該スラブが充分に固化した後でありそし
て該酸加熱手段に該ストリップが入る前の、唯一の厚さ
減少手段である。
ンドの後に再加熱手段が備わっており、そして該二段圧
延スタンドが、該スラブが充分に固化した後でありそし
て該酸加熱手段に該ストリップが入る前の、唯一の厚さ
減少手段である。
【０００７】驚くべきことに、単一の二段スタンドを用
いることで、数組の４段スタンドに比較して少なくとも
同じ金属加工結果が得られる、ことを見い出した。更
に、二段スタンドを用いることで、とりわけ、下記の利
点が達成できる： ― 圧延速度に対する簡潔な制御、そしてそれにより、
８〜０．１ｍ／分もしくはそれより遅い投入速度が、適
切に、このロールの変動値範囲内にあること； ― それらの寸法が大きいため、作動ロールの熱負荷が
小さいこと； ― 加工材料の熱損失が小さいこと； ― ロール上での摩耗および引き裂きが小さいこと； ― 薄スラブが大気に暴露する時間が短いため、酸化物
の生成が低いこと； ― 単一圧延スタンドを用いているため、数組の４段ス
タンドを用いたのと比較して近付き易いことを考慮する
と、この酸化物の除去が簡単であること； ― 高圧水ジェットを用いて酸化物を除去するとき、数
組の４段スタンドの場合とは異なり、冷却が生じるのは
一度のみで数回は生じないこと。
いることで、数組の４段スタンドに比較して少なくとも
同じ金属加工結果が得られる、ことを見い出した。更
に、二段スタンドを用いることで、とりわけ、下記の利
点が達成できる： ― 圧延速度に対する簡潔な制御、そしてそれにより、
８〜０．１ｍ／分もしくはそれより遅い投入速度が、適
切に、このロールの変動値範囲内にあること； ― それらの寸法が大きいため、作動ロールの熱負荷が
小さいこと； ― 加工材料の熱損失が小さいこと； ― ロール上での摩耗および引き裂きが小さいこと； ― 薄スラブが大気に暴露する時間が短いため、酸化物
の生成が低いこと； ― 単一圧延スタンドを用いているため、数組の４段ス
タンドを用いたのと比較して近付き易いことを考慮する
と、この酸化物の除去が簡単であること； ― 高圧水ジェットを用いて酸化物を除去するとき、数
組の４段スタンドの場合とは異なり、冷却が生じるのは
一度のみで数回は生じないこと。
【０００８】本発明に従う装置を用い、Ｓｔ３７、Ｓｔ
５２およびＩＦグレードの鋼を用いて試行した結果、１
回の通過で、厚さに関して６０ｍｍから２０ｍｍ以下へ
の厚さ減少を達成することが可能であることが示され、
そしてここで驚くべきことに、このストリップはまた、
亀裂が無い表面を示していた。
５２およびＩＦグレードの鋼を用いて試行した結果、１
回の通過で、厚さに関して６０ｍｍから２０ｍｍ以下へ
の厚さ減少を達成することが可能であることが示され、
そしてここで驚くべきことに、このストリップはまた、
亀裂が無い表面を示していた。
【０００９】Ｒ−Ｈ比、即ち断面を減少すべきスラブの
厚さに対する二段圧延スタンドロール各々の半径、の比
率は、少なくとも３であるのが好適であり、そして特に
このＲ−Ｈ比が少なくとも６であるのが好適である。実
際上、二段圧延スタンドを用い、例えば５０％または好
適には６０％以上の厚さ減少を行う場合、ここで述べた
値よりも低いＲ−Ｈ値のとき、この圧延フレーム上の圧
延力は高くなり過ぎるか、或は形状に関して不適当な欠
陥が生じるような程、その作動ロールが湾曲してしま
う。
厚さに対する二段圧延スタンドロール各々の半径、の比
率は、少なくとも３であるのが好適であり、そして特に
このＲ−Ｈ比が少なくとも６であるのが好適である。実
際上、二段圧延スタンドを用い、例えば５０％または好
適には６０％以上の厚さ減少を行う場合、ここで述べた
値よりも低いＲ−Ｈ値のとき、この圧延フレーム上の圧
延力は高くなり過ぎるか、或は形状に関して不適当な欠
陥が生じるような程、その作動ロールが湾曲してしま
う。
【００１０】このＲ−Ｈ比に対する最大値は圧延技術を
考慮して与えられることを特記する。従って、インゴッ
トの圧延に関しては、約１１５の最大Ｒ−Ｈ比がかけら
れ、加熱圧延に関しては約１３５であり、そして冷圧延
に関する値は４００〜２１００で変化する。より高いＲ
−Ｈ比の場合、この圧延加工は、中立線から離れる結果
として、不安定になる。従って、圧延すべき鋼をロール
間隙に送り込むのが不確実になる。更に、これらのロー
ルに関してあまりにも高い度合の変形が生じると、この
圧延された生成物は許容できない程の形状欠陥を有する
ことになる。
考慮して与えられることを特記する。従って、インゴッ
トの圧延に関しては、約１１５の最大Ｒ−Ｈ比がかけら
れ、加熱圧延に関しては約１３５であり、そして冷圧延
に関する値は４００〜２１００で変化する。より高いＲ
−Ｈ比の場合、この圧延加工は、中立線から離れる結果
として、不安定になる。従って、圧延すべき鋼をロール
間隙に送り込むのが不確実になる。更に、これらのロー
ルに関してあまりにも高い度合の変形が生じると、この
圧延された生成物は許容できない程の形状欠陥を有する
ことになる。
【００１１】公知の圧延加工は、該Ｒ−Ｈ比がその上限
近くにある装置を用いて行われている。本発明では、よ
り低いＲ−Ｈ値を用いても上述した利点が達成できるこ
とを見い出した。
近くにある装置を用いて行われている。本発明では、よ
り低いＲ−Ｈ値を用いても上述した利点が達成できるこ
とを見い出した。
【００１２】上記装置を用いて圧延したストリップは、
引き続きフェライト的に圧延することで、良好な変形特
性を有する薄ストリップを生じさせるに特に適切であ
る。
引き続きフェライト的に圧延することで、良好な変形特
性を有する薄ストリップを生じさせるに特に適切であ
る。
【００１３】圧延すべきスラブの安定な送り込みは、こ
の薄スラブの厚さ減少と該二段圧延スタンドロール各々
の半径の比の平方根が、該スラブとロールとの間の摩擦
係数の弧タンジェントの１．１倍未満であるとき、即ち
√（△ｔ／Ｒ）＜１．１ｔａｎ-1ｆ［ここで、△ｔ＝厚
さ減少量、Ｒはロール半径であり、そしてｆは摩擦係数
である］であるとき得られる。この比率はまた、食い込
み角とも呼ばれる（ラジアンの単位で表す）。この条件
が満たされるとき、このロールとスラブの間の食い込み
角が、摩擦に比較して非常に小さくなり、その結果、こ
のスラブの安定な送り込みが保証される。
の薄スラブの厚さ減少と該二段圧延スタンドロール各々
の半径の比の平方根が、該スラブとロールとの間の摩擦
係数の弧タンジェントの１．１倍未満であるとき、即ち
√（△ｔ／Ｒ）＜１．１ｔａｎ-1ｆ［ここで、△ｔ＝厚
さ減少量、Ｒはロール半径であり、そしてｆは摩擦係数
である］であるとき得られる。この比率はまた、食い込
み角とも呼ばれる（ラジアンの単位で表す）。この条件
が満たされるとき、このロールとスラブの間の食い込み
角が、摩擦に比較して非常に小さくなり、その結果、こ
のスラブの安定な送り込みが保証される。
【００１４】この二段圧延スタンドロール各々の半径と
ロール間隙の高さの比が少なくとも１０であるのが好適
である。このロール間隙の高さに比較してロール半径が
大きくなればなる程、圧延中のロール間隙中に生じる滑
りの量が大きくなる。特定の限度内では、より高い滑り
は、この圧延加工の安定性に対して有利な結果を与え
る。しかしながら、言葉「粘着」で知られている１つの
影響がこのロール間隙の中に生じる。これは、このロー
ル周囲の速度とこの薄スラブの速度とがおおよそ等しい
領域がこのロール間隙中に存在している、ことを示すた
めに用いられる。もしこの粘着値があまりにも高い場
合、これは、この圧延された薄スラブの表面品質および
等方性に関して悪影響を与える。同様に、特定の範囲内
で、ロール間隙を大きくすると、粘着が生じる領域の相
対的大きさはその滑りよりも遅く上昇する、ことを見い
出した。
ロール間隙の高さの比が少なくとも１０であるのが好適
である。このロール間隙の高さに比較してロール半径が
大きくなればなる程、圧延中のロール間隙中に生じる滑
りの量が大きくなる。特定の限度内では、より高い滑り
は、この圧延加工の安定性に対して有利な結果を与え
る。しかしながら、言葉「粘着」で知られている１つの
影響がこのロール間隙の中に生じる。これは、このロー
ル周囲の速度とこの薄スラブの速度とがおおよそ等しい
領域がこのロール間隙中に存在している、ことを示すた
めに用いられる。もしこの粘着値があまりにも高い場
合、これは、この圧延された薄スラブの表面品質および
等方性に関して悪影響を与える。同様に、特定の範囲内
で、ロール間隙を大きくすると、粘着が生じる領域の相
対的大きさはその滑りよりも遅く上昇する、ことを見い
出した。
【００１５】これらのロール各々の半径が少なくとも４
００ｍｍであるのが更に好適である。前述したような大
きい厚さ減少率を用いても、この圧延スタンドの負荷限
度内で、通常の薄スラブの圧延を行っている間その上に
かかる力は変化しないままであり、そして許容できない
程のいかなるロール変形も生じないことを見い出した。
００ｍｍであるのが更に好適である。前述したような大
きい厚さ減少率を用いても、この圧延スタンドの負荷限
度内で、通常の薄スラブの圧延を行っている間その上に
かかる力は変化しないままであり、そして許容できない
程のいかなるロール変形も生じないことを見い出した。
【００１６】本発明に従う装置には、充分に固化する前
のスラブ、即ちその中心部がまだ固化していないスラ
ブ、の厚さを減少させるための鋳造圧延手段が備わって
いてもよい。鋳造圧延は、これによって製造されたスラ
ブおよびストリップの内部構造に影響を与え、その結
果、フェライト圧延の後、この材料を成型可能な鋼にす
るに特に適切な構造が得られる。
のスラブ、即ちその中心部がまだ固化していないスラ
ブ、の厚さを減少させるための鋳造圧延手段が備わって
いてもよい。鋳造圧延は、これによって製造されたスラ
ブおよびストリップの内部構造に影響を与え、その結
果、フェライト圧延の後、この材料を成型可能な鋼にす
るに特に適切な構造が得られる。
【００１７】好適には、この連続鋳造機と二段圧延スタ
ンドとの間に、高圧液体ジェットを配置することで、こ
のスラブの上に生じる酸化物層を除去し、そして特にそ
こに、その幅に渡って、いくつかの液体ジェットを順次
配置する。これらのジェットは、局所的に除去する酸化
物量に影響を与える目的で、互いに独立して調節され得
る。このことにより、このスラブの上に生じる酸化物ス
ケールを除去することが可能になり、そしてこの酸化物
スケールの一部が練り込まれるのを防ぐことが可能とな
る。
ンドとの間に、高圧液体ジェットを配置することで、こ
のスラブの上に生じる酸化物層を除去し、そして特にそ
こに、その幅に渡って、いくつかの液体ジェットを順次
配置する。これらのジェットは、局所的に除去する酸化
物量に影響を与える目的で、互いに独立して調節され得
る。このことにより、このスラブの上に生じる酸化物ス
ケールを除去することが可能になり、そしてこの酸化物
スケールの一部が練り込まれるのを防ぐことが可能とな
る。
【００１８】厚さ減少力を低く保ち、そして良好な品質
の表面を達成する目的で、この装置には、好適には、こ
のスラブと二段圧延スタンドロールとの間に滑剤を供給
するための滑剤供給システムが備わっている。これはま
た、改良された構造を生じさせ得る。
の表面を達成する目的で、この装置には、好適には、こ
のスラブと二段圧延スタンドロールとの間に滑剤を供給
するための滑剤供給システムが備わっている。これはま
た、改良された構造を生じさせ得る。
【００１９】容量に関する限り、この二段圧延スタンド
の圧延速度が０．０１〜３０ｍ／分、好適には０．１〜
２０ｍ／分であるとき、連続鋳造機と二段スタンドとの
間の良好な連結が得られる。
の圧延速度が０．０１〜３０ｍ／分、好適には０．１〜
２０ｍ／分であるとき、連続鋳造機と二段スタンドとの
間の良好な連結が得られる。
【００２０】特に、このストリップをフェライト的に圧
延するためのこの二段圧延スタンドの後に加工手段を置
いた場合、この連続鋳造機の生産量と二段圧延スタンド
の生産量とを良好に調和させると、それ以上の利点が達
成できる。この装置は、冷ストリップ特性を有する成型
可能鋼の製造における連続加工に適切である。
延するためのこの二段圧延スタンドの後に加工手段を置
いた場合、この連続鋳造機の生産量と二段圧延スタンド
の生産量とを良好に調和させると、それ以上の利点が達
成できる。この装置は、冷ストリップ特性を有する成型
可能鋼の製造における連続加工に適切である。
【００２１】本発明はまた、スラブをストリップに厚さ
減少させるに適合した１対のロールが備わっている二段
圧延スタンド４を１回通過させることで、該スラブの加
熱圧延厚さ減少を生じさせる、ことを特徴とする、連続
鋳造機１、２中で鋼をスラブに連続鋳造し、そして少な
くともオーステナイト領域中で加熱圧延することによ
り、上記スラブをストリップに厚さ減少させる、ことか
ら成る鋼ストリップ製造方法を提供する。
減少させるに適合した１対のロールが備わっている二段
圧延スタンド４を１回通過させることで、該スラブの加
熱圧延厚さ減少を生じさせる、ことを特徴とする、連続
鋳造機１、２中で鋼をスラブに連続鋳造し、そして少な
くともオーステナイト領域中で加熱圧延することによ
り、上記スラブをストリップに厚さ減少させる、ことか
ら成る鋼ストリップ製造方法を提供する。
【００２２】好適には、上記二段圧延スタンドは、上記
スラブを連続圧延するための上記連続鋳造機にインライ
ンで配置されており、そして上記二段圧延スタンドを通
しての上記単一通過が、上記スラブが充分に固化した後
でありそして再加熱手段中で該ストリップを再加熱する
前の、上記スラブに関する唯一の厚さ減少である。
スラブを連続圧延するための上記連続鋳造機にインライ
ンで配置されており、そして上記二段圧延スタンドを通
しての上記単一通過が、上記スラブが充分に固化した後
でありそして再加熱手段中で該ストリップを再加熱する
前の、上記スラブに関する唯一の厚さ減少である。
【００２３】この方法で、圧延中の熱損失をＤＥ-ＯＳ-
３８４０８１２から公知の方法を用いたときよりも小さ
くしながら、公知方法で得られる特性に比較して少なく
とも同等な特性を有するストリップが製造できる。
３８４０８１２から公知の方法を用いたときよりも小さ
くしながら、公知方法で得られる特性に比較して少なく
とも同等な特性を有するストリップが製造できる。
【００２４】この二段圧延スタンドを用いて該スラブの
厚さを少なくとも５０％まで減少させるとき、より詳細
には該薄スラブの厚さを少なくとも６０％にまで減少さ
せるとき、特別な利点が得られる。この厚さ減少パーセ
ントは、該薄スラブの入り口厚さに対する厚さ減少であ
る。従来の連続鋳造機を用いた場合、上記減少率ではお
およそ２０ｍｍの厚さを有するストリップが得られてい
る。
厚さを少なくとも５０％まで減少させるとき、より詳細
には該薄スラブの厚さを少なくとも６０％にまで減少さ
せるとき、特別な利点が得られる。この厚さ減少パーセ
ントは、該薄スラブの入り口厚さに対する厚さ減少であ
る。従来の連続鋳造機を用いた場合、上記減少率ではお
およそ２０ｍｍの厚さを有するストリップが得られてい
る。
【００２５】この二段圧延スタンドから出て来るストリ
ップの厚さがおおよそ２０ｍｍの場合、このストリップ
は簡単にそして迅速に均一化し、そして特に、フェライ
ト的に圧延して成型可能鋼を生じさせるに適切である。
ップの厚さがおおよそ２０ｍｍの場合、このストリップ
は簡単にそして迅速に均一化し、そして特に、フェライ
ト的に圧延して成型可能鋼を生じさせるに適切である。
【００２６】好適には、厚さ減少度が増大するにつれて
滑り係数が上昇する作動条件下で、該薄スラブを圧延す
る。ここで、この滑り係数は、このロールの周囲速度と
比較したときの、出て行くストリップとロール周囲との
間の速度に関する相対的差を取ったものである。摩擦係
数を含む圧延パラメーターに応じて、厚さ減少度が増大
するにつれてストリップ係数が上昇する範囲がある。圧
延加工に関する安定性のためには、その範囲内で作業を
行うのが有利である。
滑り係数が上昇する作動条件下で、該薄スラブを圧延す
る。ここで、この滑り係数は、このロールの周囲速度と
比較したときの、出て行くストリップとロール周囲との
間の速度に関する相対的差を取ったものである。摩擦係
数を含む圧延パラメーターに応じて、厚さ減少度が増大
するにつれてストリップ係数が上昇する範囲がある。圧
延加工に関する安定性のためには、その範囲内で作業を
行うのが有利である。
【００２７】この圧延加工に関する安定性にとって、厚
さ減少度が増大するにつれて圧延力が増大するような作
動条件下で該薄スラブを圧延できれば、更に有利であ
る。
さ減少度が増大するにつれて圧延力が増大するような作
動条件下で該薄スラブを圧延できれば、更に有利であ
る。
【００２８】研究した結果、厚さ減少度が増大すると、
摩擦係数に依存して、ストリップ係数と圧延力が上昇す
るか、一定のままであるか、或は減少することが示され
た。この圧延加工に関する制御性のためには、上で定義
した作動条件下で圧延が生じるような圧延パラメーター
を選択するのが望ましい。
摩擦係数に依存して、ストリップ係数と圧延力が上昇す
るか、一定のままであるか、或は減少することが示され
た。この圧延加工に関する制御性のためには、上で定義
した作動条件下で圧延が生じるような圧延パラメーター
を選択するのが望ましい。
【００２９】該薄スラブの金属加工組成に応じて、その
表面上に存在する酸化物が潤滑作用に影響を与える。特
に、チタンを含有している低炭素鋼グレードの場合これ
が問題となる。
表面上に存在する酸化物が潤滑作用に影響を与える。特
に、チタンを含有している低炭素鋼グレードの場合これ
が問題となる。
【００３０】圧延力の発生を制御可能にするためには、
このスラブ厚を１００ｍｍ以下にするのが更に望まし
い。
このスラブ厚を１００ｍｍ以下にするのが更に望まし
い。
【００３１】圧延中、この二段スタンドに潤滑剤を使用
すると、該ストリップの内部構造およびこのストリップ
の表面が更に改良される。
すると、該ストリップの内部構造およびこのストリップ
の表面が更に改良される。
【００３２】製造されるストリップの構造は、特にその
中心部がまだ溶融している状態のスラブを鋳造圧延する
場合、次のフェライト圧延にとって特に適切である。
中心部がまだ溶融している状態のスラブを鋳造圧延する
場合、次のフェライト圧延にとって特に適切である。
【００３３】付随する非制限的実施例の図を参照にして
本発明の説明を行う。これらの図の中には次のものがあ
る：図１は、本発明の具体例を示す装置の図式的表示で
ある。
本発明の説明を行う。これらの図の中には次のものがあ
る：図１は、本発明の具体例を示す装置の図式的表示で
ある。
【００３４】図２は、典型的な従来技術の方法、並びに
本発明に従う方法に関する、薄スラブのある地点の温度
勾配を、時間の関数として示すグラフ表示である。
本発明に従う方法に関する、薄スラブのある地点の温度
勾配を、時間の関数として示すグラフ表示である。
【００３５】図３は、食い込み角とロール直径との間の
関係を示すグラフ表示である。
関係を示すグラフ表示である。
【００３６】図４は、ロール直径の関数としての圧延力
を示すグラフ表示である。
を示すグラフ表示である。
【００３７】図５は、圧延した薄スラブの出口厚さの関
数として、圧延力の傾向を示す。
数として、圧延力の傾向を示す。
【００３８】図６は、圧延した薄スラブの出口厚さの関
数として、滑り係数と粘着パーセントの傾向を示す。
数として、滑り係数と粘着パーセントの傾向を示す。
【００３９】図７は、異なる摩擦係数値に対する、滑り
係数と出口厚さとの間の関係を示す。
係数と出口厚さとの間の関係を示す。
【００４０】図８は、異なる摩擦係数値に対する、比圧
延力と出口厚さとの間の関係を示す。
延力と出口厚さとの間の関係を示す。
【００４１】図１には、薄スラブを鋳造するための連続
鋳造機のタンディッシュ１が示されている。このタンデ
ィッシュから出る液状鋼が型枠２に流れ込む。この型枠
から出るスラブは、例えば５ｍ／分の流出速度で６０ｍ
ｍの厚さを有する。ローラートラック３の中には、充分
には固化していないスラブを鋳造圧延（これは、固化さ
せながら圧縮するとして知られている）するための装置
（図中には示されていない）が備わっている。このよう
に、厚さが４５ｍｍであり速度が６．６ｍ／分でありそ
して温度が約１１００℃のスラブが、そのローラートラ
ック３を出る。このスラブは二段圧延スタンド４に入る
が、それには、例えば分塊圧延機からの分塊ロールが使
用されていてもよい。この二段圧延スタンド４から出る
ストリップは、おおよそ２０ｍ／分の流出速度とおおよ
そ１０５０℃の温度で、約１５ｍｍの厚さを有する。こ
の二段圧延スタンド４の前に、該スラブから酸化物スケ
ールを除去するための高圧ジェットシステム（示されて
いない）および滑剤用供給システム（これも示されてい
ない）が備わっていてもよい。
鋳造機のタンディッシュ１が示されている。このタンデ
ィッシュから出る液状鋼が型枠２に流れ込む。この型枠
から出るスラブは、例えば５ｍ／分の流出速度で６０ｍ
ｍの厚さを有する。ローラートラック３の中には、充分
には固化していないスラブを鋳造圧延（これは、固化さ
せながら圧縮するとして知られている）するための装置
（図中には示されていない）が備わっている。このよう
に、厚さが４５ｍｍであり速度が６．６ｍ／分でありそ
して温度が約１１００℃のスラブが、そのローラートラ
ック３を出る。このスラブは二段圧延スタンド４に入る
が、それには、例えば分塊圧延機からの分塊ロールが使
用されていてもよい。この二段圧延スタンド４から出る
ストリップは、おおよそ２０ｍ／分の流出速度とおおよ
そ１０５０℃の温度で、約１５ｍｍの厚さを有する。こ
の二段圧延スタンド４の前に、該スラブから酸化物スケ
ールを除去するための高圧ジェットシステム（示されて
いない）および滑剤用供給システム（これも示されてい
ない）が備わっていてもよい。
【００４２】望まれるならば、この圧延スタンド４によ
って圧延されたストリップのヘッドおよびテールを切断
するため、シヤー５が用いられてもよい。必要ならば、
このストリップを連続加工するため、該スタンド４に直
接連結させた誘導炉６中でこのストリップをおおよそ１
１２０℃に加熱してもよい。誘導炉が実際上必要な場
合、本具体例の装置中での薄スラブ温度低下が小さいた
め、現在用いられている従来技術に比べて、その大きさ
はより小さくてもよい。次の加工装置に関する、一時的
に起こり得るいかなる生産量不一致も補う目的で、その
誘導炉の後にいわゆるコイルボックス７を置いてもよ
い。このコイルボックス７の後、このストリップを更に
圧延するための装置が始まる。該二段圧延スタンド４を
通しての単一通過が、オーステナイト領域中で充分に固
化した鋼に関する唯一の厚さ減少であってもよいか、或
はフェライト系圧延が始まる前に、次のオーステナイト
系厚さ減少を行ってもよい。フェライト系圧延は、フェ
ライト温度範囲および２００℃以上でストリップの厚さ
減少を行うことから成る。高圧ジェットの形態のスケー
ルブレーカー８が酸化物を除去する。３組の４段スタン
ド９、１０および１１が、このストリップを、０．３３
ｍ／秒および１０２０℃の１５ｍｍから、３．３ｍ／秒
および８８０℃の１．５ｍｍに減少させる。このストリ
ップは冷却装置１２中で冷却されて、圧延スタンド１３
中のフェライト圧延に望ましい温度範囲になる。圧延ス
タンド１３の流出速度は、厚さが０．７ｍｍのストリッ
プで７．０ｍ／秒である。更に一層の冷却装置１４中の
冷却いずれかに続いて、この圧延された薄ストリップ
は、リール１５または１６の１つの上に巻き取られる。
って圧延されたストリップのヘッドおよびテールを切断
するため、シヤー５が用いられてもよい。必要ならば、
このストリップを連続加工するため、該スタンド４に直
接連結させた誘導炉６中でこのストリップをおおよそ１
１２０℃に加熱してもよい。誘導炉が実際上必要な場
合、本具体例の装置中での薄スラブ温度低下が小さいた
め、現在用いられている従来技術に比べて、その大きさ
はより小さくてもよい。次の加工装置に関する、一時的
に起こり得るいかなる生産量不一致も補う目的で、その
誘導炉の後にいわゆるコイルボックス７を置いてもよ
い。このコイルボックス７の後、このストリップを更に
圧延するための装置が始まる。該二段圧延スタンド４を
通しての単一通過が、オーステナイト領域中で充分に固
化した鋼に関する唯一の厚さ減少であってもよいか、或
はフェライト系圧延が始まる前に、次のオーステナイト
系厚さ減少を行ってもよい。フェライト系圧延は、フェ
ライト温度範囲および２００℃以上でストリップの厚さ
減少を行うことから成る。高圧ジェットの形態のスケー
ルブレーカー８が酸化物を除去する。３組の４段スタン
ド９、１０および１１が、このストリップを、０．３３
ｍ／秒および１０２０℃の１５ｍｍから、３．３ｍ／秒
および８８０℃の１．５ｍｍに減少させる。このストリ
ップは冷却装置１２中で冷却されて、圧延スタンド１３
中のフェライト圧延に望ましい温度範囲になる。圧延ス
タンド１３の流出速度は、厚さが０．７ｍｍのストリッ
プで７．０ｍ／秒である。更に一層の冷却装置１４中の
冷却いずれかに続いて、この圧延された薄ストリップ
は、リール１５または１６の１つの上に巻き取られる。
【００４３】特に明記されていない限り、図２〜８全体
は、各々のロール半径が６７０ｍｍでありそしてこのス
トリップの流出速度が０．５ｍ／秒の二段圧延スタンド
を用いて、本発明に従い、薄鋼スラブをオーステナイト
温度範囲で、幅１０００ｍｍのものを、６０ｍｍの入り
口厚から最終厚が１５ｍｍのストリップに圧延するとこ
ろの、圧延加工に関する。
は、各々のロール半径が６７０ｍｍでありそしてこのス
トリップの流出速度が０．５ｍ／秒の二段圧延スタンド
を用いて、本発明に従い、薄鋼スラブをオーステナイト
温度範囲で、幅１０００ｍｍのものを、６０ｍｍの入り
口厚から最終厚が１５ｍｍのストリップに圧延するとこ
ろの、圧延加工に関する。
【００４４】図２ａは、現在用いられている従来技術の
典型的方法に従う圧延加工における、時間の関数として
の、薄スラブのある地点の温度勾配を示すものであり、
そしてここでは、この薄スラブを３段から成る厚さ減少
段階で厚さ減少することで、ストリップが生じる。この
厚さ減少段階は、連続的に６０−４５−２５−１５ｍｍ
であり、そして各々の四段スタンドの作動ロール各々の
半径は３５０ｍｍである。この四段スタンド各々の間の
間隔は５メートルである。図中の水平軸は秒で表した時
間を示しており、垂直軸に沿って、この薄スラブに関す
るある地点の温度が示されている。この図は、全体でお
およそ１９０℃の温度低下があることを示している。
典型的方法に従う圧延加工における、時間の関数として
の、薄スラブのある地点の温度勾配を示すものであり、
そしてここでは、この薄スラブを３段から成る厚さ減少
段階で厚さ減少することで、ストリップが生じる。この
厚さ減少段階は、連続的に６０−４５−２５−１５ｍｍ
であり、そして各々の四段スタンドの作動ロール各々の
半径は３５０ｍｍである。この四段スタンド各々の間の
間隔は５メートルである。図中の水平軸は秒で表した時
間を示しており、垂直軸に沿って、この薄スラブに関す
るある地点の温度が示されている。この図は、全体でお
およそ１９０℃の温度低下があることを示している。
【００４５】図２ｂは、本発明に従う単一二段圧延スタ
ンドを用いて圧延したときの薄スラブに関するある地点
の温度を示している。この図は、温度低下がおおよそ９
０℃のみであることを示している。更に、図２ａと図２
ｂの２つの図を比較することで、現在用いられている従
来技術の圧延方法に従う装置を用いたときの圧延加工は
おおよそ９２秒かかるが、本発明に従う装置の場合４５
秒のみであることが分かる。従って、後者では、酸化物
生成が生じる時間も実質的に短縮させる。
ンドを用いて圧延したときの薄スラブに関するある地点
の温度を示している。この図は、温度低下がおおよそ９
０℃のみであることを示している。更に、図２ａと図２
ｂの２つの図を比較することで、現在用いられている従
来技術の圧延方法に従う装置を用いたときの圧延加工は
おおよそ９２秒かかるが、本発明に従う装置の場合４５
秒のみであることが分かる。従って、後者では、酸化物
生成が生じる時間も実質的に短縮させる。
【００４６】図３は、食い込み角（垂直軸）およびロー
ル直径（水平軸）との間の関係を示す。ここで、食い込
み角は度で示されている。この食い込み角（ラジアンで
表す）は、圧延中の厚さ減少とロール半径との間の比率
の平方根として定義される。この図中の水平線ａはま
た、ここで０．２７にセットした摩擦係数の弧タンジェ
ントを示している。
ル直径（水平軸）との間の関係を示す。ここで、食い込
み角は度で示されている。この食い込み角（ラジアンで
表す）は、圧延中の厚さ減少とロール半径との間の比率
の平方根として定義される。この図中の水平線ａはま
た、ここで０．２７にセットした摩擦係数の弧タンジェ
ントを示している。
【００４７】図３は、ロール半径が６２０ｍｍより大き
くなると、食い込み角が摩擦係数の弧タンジェントより
も小さくなることを示しており、その結果、この二段圧
延スタンドへの該薄スラブの安定な投入が達成される。
くなると、食い込み角が摩擦係数の弧タンジェントより
も小さくなることを示しており、その結果、この二段圧
延スタンドへの該薄スラブの安定な投入が達成される。
【００４８】図４は、摩擦係数が０．２７のときの、ロ
ール半径に対する圧延中の圧延力（ＭＮで表す）をプロ
ットしたものである。この図は、半径が６２０ｍｍ以上
のロールを用いた圧延中の圧延力は３７ＭＮを越えるこ
とを示している。
ール半径に対する圧延中の圧延力（ＭＮで表す）をプロ
ットしたものである。この図は、半径が６２０ｍｍ以上
のロールを用いた圧延中の圧延力は３７ＭＮを越えるこ
とを示している。
【００４９】図５は、入り口厚が６０ｍｍの薄スラブを
ストリップに圧延したときの出口厚さの関数としてＭＮ
で表したところの、圧延力の傾向を示す。この図は、こ
のような条件下での該圧延力は、出口厚を約６ｍｍ以下
にするとき利用できる二段スタンドの制限範囲内にある
ことを示している。出口の厚さをより薄くすると、この
圧延力は急速に上昇する。
ストリップに圧延したときの出口厚さの関数としてＭＮ
で表したところの、圧延力の傾向を示す。この図は、こ
のような条件下での該圧延力は、出口厚を約６ｍｍ以下
にするとき利用できる二段スタンドの制限範囲内にある
ことを示している。出口の厚さをより薄くすると、この
圧延力は急速に上昇する。
【００５０】図６には、粘着パーセントと、ストリップ
に圧延した薄スラブの出口厚と、の関係である曲線ａが
示されている。ここで、「粘着」は、ロール周囲と同じ
速度を有するロール間隙中の薄スラブ表面上で生じるも
のを採用した。この粘着パーセントは、パーセントで表
したところの、粘着が生じるロール間隙における接触弧
の構成要素である。
に圧延した薄スラブの出口厚と、の関係である曲線ａが
示されている。ここで、「粘着」は、ロール周囲と同じ
速度を有するロール間隙中の薄スラブ表面上で生じるも
のを採用した。この粘着パーセントは、パーセントで表
したところの、粘着が生じるロール間隙における接触弧
の構成要素である。
【００５１】粘着は、圧延した材料特性に対して負の影
響を与える。小さい厚さ減少率の場合、例えば０．２７
の摩擦係数で３５ｍｍ以上の出口厚の場合、いかなる粘
着も生じない。粘着が生じる場合、せん断を通して可塑
的変形が生じる。このせん断は、表面品質に対して負の
効果を示す。更に、この種類の変形は、厚さに関して、
この可塑的変形がどこでも同じであることを意味してい
ない。これは、応力の大きさに応じて、純粋なせん断か
ら、この材料の純粋な通常変形へと進む。この鋼のｒ値
は、高応力によって負の影響を受ける。摩擦係数が上昇
するにつれて曲線ａが上向きに移動する。
響を与える。小さい厚さ減少率の場合、例えば０．２７
の摩擦係数で３５ｍｍ以上の出口厚の場合、いかなる粘
着も生じない。粘着が生じる場合、せん断を通して可塑
的変形が生じる。このせん断は、表面品質に対して負の
効果を示す。更に、この種類の変形は、厚さに関して、
この可塑的変形がどこでも同じであることを意味してい
ない。これは、応力の大きさに応じて、純粋なせん断か
ら、この材料の純粋な通常変形へと進む。この鋼のｒ値
は、高応力によって負の影響を受ける。摩擦係数が上昇
するにつれて曲線ａが上向きに移動する。
【００５２】図６にはまた、滑り係数（曲線ｂ）と出口
厚との関係が与えられている。ここで、この滑り係数
は、ロール周囲速度のパーセントとして表すところの、
出て行くストリップとロール周囲との速度差の比として
定義する。図６に従って、出口厚が低下するにつれて、
従ってまた、このスラブの厚さ減少度が上昇するにつれ
て、０．２７の摩擦係数に対してここで示す滑り係数が
上昇する。曲線ｂは、このロールの最大許容変形によっ
て決定される最大値の頂点で終わっている。摩擦係数が
上昇するにつれて、曲線ｂは右上に向かって動く。
厚との関係が与えられている。ここで、この滑り係数
は、ロール周囲速度のパーセントとして表すところの、
出て行くストリップとロール周囲との速度差の比として
定義する。図６に従って、出口厚が低下するにつれて、
従ってまた、このスラブの厚さ減少度が上昇するにつれ
て、０．２７の摩擦係数に対してここで示す滑り係数が
上昇する。曲線ｂは、このロールの最大許容変形によっ
て決定される最大値の頂点で終わっている。摩擦係数が
上昇するにつれて、曲線ｂは右上に向かって動く。
【００５３】驚くべきことに、薄鋼スラブの厚さを減少
させるために二段圧延スタンドを用いた場合、厚さ減少
度が上昇するにつれて滑り係数が上昇するような条件が
存在していることを見い出した。圧延加工において、こ
れは、正確に選択した条件下でのみ起こる。図７および
８が説明として用いられる。
させるために二段圧延スタンドを用いた場合、厚さ減少
度が上昇するにつれて滑り係数が上昇するような条件が
存在していることを見い出した。圧延加工において、こ
れは、正確に選択した条件下でのみ起こる。図７および
８が説明として用いられる。
【００５４】図７は、６２０ｍｍのロール半径を用いそ
して種々の摩擦係数値を用いたときの、滑り係数と出口
厚との間の関係を示す。
して種々の摩擦係数値を用いたときの、滑り係数と出口
厚との間の関係を示す。
【００５５】一連の曲線は、一定条件下、摩擦係数が
０．１８の場合、滑り係数は厚さ減少と無関係であるこ
とを示している。摩擦係数値がより高い場合、厚さ減少
が増大するにつれて滑り係数も上昇する。後者の場合、
この滑り係数は、厚さ減少の大きさに対する制限係数で
あり得る。安定な圧延加工に関して、この係数はゼロに
なるべきでなく、好適には相当に高くある必要がある。
フェライト系圧延で、この摩擦を潤滑で低く保つ必要が
ある場合、この低摩擦状況が生じる。
０．１８の場合、滑り係数は厚さ減少と無関係であるこ
とを示している。摩擦係数値がより高い場合、厚さ減少
が増大するにつれて滑り係数も上昇する。後者の場合、
この滑り係数は、厚さ減少の大きさに対する制限係数で
あり得る。安定な圧延加工に関して、この係数はゼロに
なるべきでなく、好適には相当に高くある必要がある。
フェライト系圧延で、この摩擦を潤滑で低く保つ必要が
ある場合、この低摩擦状況が生じる。
【００５６】図８は、摩擦係数に関する３つの異なる値
の場合の、出口厚関数として、比圧延力の傾向を示す。
ここでもまた、０．１８の摩擦係数のとき、挙動の変化
が生じることが見いだされた。０．１８よりも高い摩擦
係数の場合、厚さ減少度が上昇するにつれて圧延力が上
昇する。逆の状況の場合、大きな厚さ減少は、この圧延
加工の不安定さを生じさせ得る。
の場合の、出口厚関数として、比圧延力の傾向を示す。
ここでもまた、０．１８の摩擦係数のとき、挙動の変化
が生じることが見いだされた。０．１８よりも高い摩擦
係数の場合、厚さ減少度が上昇するにつれて圧延力が上
昇する。逆の状況の場合、大きな厚さ減少は、この圧延
加工の不安定さを生じさせ得る。
【００５７】本発明の特徴および態様は以下のとうりで
ある。
ある。
【００５８】１．圧延スタンド（４）が、スラブをスト
リップに加熱圧延するに適合した１対のロールが備わっ
ている二段圧延スタンドである、ことを特徴とする、ス
ラブを鋳造するための連続鋳造機（１、２）と、スラブ
の厚さを減少させてストリップを製造するための少なく
とも１つの圧延スタンド（４）を含む厚さ減少用手段
（この厚さ減少用手段は、上記スラブの連続圧延を行う
ための連続鋳造機（１、２）にインラインで組み込まれ
ている）と、から成る加熱圧延鋼ストリップ製造用装
置。
リップに加熱圧延するに適合した１対のロールが備わっ
ている二段圧延スタンドである、ことを特徴とする、ス
ラブを鋳造するための連続鋳造機（１、２）と、スラブ
の厚さを減少させてストリップを製造するための少なく
とも１つの圧延スタンド（４）を含む厚さ減少用手段
（この厚さ減少用手段は、上記スラブの連続圧延を行う
ための連続鋳造機（１、２）にインラインで組み込まれ
ている）と、から成る加熱圧延鋼ストリップ製造用装
置。
【００５９】２．上記二段圧延スタンド（４）中で圧延
した後のストリップを再加熱するための再加熱用手段
（６）が備わっており、そして上記二段圧延スタンド
（４）が、該スラブが充分に固化した後でありそして該
ストリップが上記再加熱用手段に入る前の、上記スラブ
の厚さを減少するための唯一手段である第１項記載の装
置。
した後のストリップを再加熱するための再加熱用手段
（６）が備わっており、そして上記二段圧延スタンド
（４）が、該スラブが充分に固化した後でありそして該
ストリップが上記再加熱用手段に入る前の、上記スラブ
の厚さを減少するための唯一手段である第１項記載の装
置。
【００６０】３．上記二段圧延スタンド（４）の上記ロ
ール各々の半径対上記ロールによって厚さを減少させる
前のスラブの厚さの比率（Ｒ−Ｈ比）が、少なくとも３
である第１または２項記載の装置。
ール各々の半径対上記ロールによって厚さを減少させる
前のスラブの厚さの比率（Ｒ−Ｈ比）が、少なくとも３
である第１または２項記載の装置。
【００６１】４．上記Ｒ−Ｈ比が少なくとも６である第
３項記載の装置。
３項記載の装置。
【００６２】５．該薄スラブの厚さ減少と上記二段圧延
スタンド（４）のロール各々の半径の比の平方根が、該
スラブと該ロールとの間の摩擦係数の弧タンジェントの
１．１倍未満である前項いずれか１項記載の装置。
スタンド（４）のロール各々の半径の比の平方根が、該
スラブと該ロールとの間の摩擦係数の弧タンジェントの
１．１倍未満である前項いずれか１項記載の装置。
【００６３】６．上記二段圧延スタンド（４）のロール
各々の半径と、上記二段圧延スタンド（４）のロール間
隙の高さと、の間の比率が少なくとも１０である前項い
ずれか１項記載の装置。
各々の半径と、上記二段圧延スタンド（４）のロール間
隙の高さと、の間の比率が少なくとも１０である前項い
ずれか１項記載の装置。
【００６４】７．上記二段圧延スタンド（４）のロール
各々の半径が少なくとも４００ｍｍである前項いずれか
１項記載の装置。
各々の半径が少なくとも４００ｍｍである前項いずれか
１項記載の装置。
【００６５】８．該スラブが完全に固化する前でありそ
して上記二段圧延スタンド（４）中で上記加熱圧延をす
る前に、スラブの厚さを減少させるための手段が、該装
置に備わっている前項いずれか１項記載の装置。
して上記二段圧延スタンド（４）中で上記加熱圧延をす
る前に、スラブの厚さを減少させるための手段が、該装
置に備わっている前項いずれか１項記載の装置。
【００６６】９．該スラブ上の酸化物層を除去するため
の高圧液体ジェット手段が、該連続鋳造機（１、２）と
該二段圧延スタンド（４）の間に配置されている前項い
ずれか１項記載の装置。
の高圧液体ジェット手段が、該連続鋳造機（１、２）と
該二段圧延スタンド（４）の間に配置されている前項い
ずれか１項記載の装置。
【００６７】１０．該スラブの幅を横切って互いに並ん
で上記液体ジェットが複数配置されており、そしてこれ
らのジェットは、局所的に除去される酸化物の量に影響
を与える目的で、互いに独立して制御可能である第９項
記載の装置。
で上記液体ジェットが複数配置されており、そしてこれ
らのジェットは、局所的に除去される酸化物の量に影響
を与える目的で、互いに独立して制御可能である第９項
記載の装置。
【００６８】１１．該スラブと該二段圧延スタンド
（４）の該ロールとの間に滑剤を施すための滑剤供給シ
ステムが備わっている前項いずれか１項記載の装置。
（４）の該ロールとの間に滑剤を施すための滑剤供給シ
ステムが備わっている前項いずれか１項記載の装置。
【００６９】１２．該ストリップをフェライト的に圧延
するための装置が該二段圧延スタンド（４）の後に配置
されている前項いずれか１項記載の装置。
するための装置が該二段圧延スタンド（４）の後に配置
されている前項いずれか１項記載の装置。
【００７０】１３．スラブをストリップに厚さ減少させ
るに適合した１対のロールが備わっている二段圧延スタ
ンド（４）を１回通過させることで、該スラブの加熱圧
延厚さ減少を生じさせる、ことを特徴とする、連続鋳造
機（１、２）中で鋼をスラブに連続鋳造し、そして少な
くともオーステナイト領域中で加熱圧延することによ
り、上記スラブをストリップに厚さ減少させる、ことか
ら成る鋼ストリップ製造方法。
るに適合した１対のロールが備わっている二段圧延スタ
ンド（４）を１回通過させることで、該スラブの加熱圧
延厚さ減少を生じさせる、ことを特徴とする、連続鋳造
機（１、２）中で鋼をスラブに連続鋳造し、そして少な
くともオーステナイト領域中で加熱圧延することによ
り、上記スラブをストリップに厚さ減少させる、ことか
ら成る鋼ストリップ製造方法。
【００７１】１４．上記スラブを連続圧延するための上
記連続鋳造機（１、２）とインラインで上記二段圧延ス
タンド（４）が配置されており、そして上記二段圧延ス
タンドを通しての上記単一通過が、上記スラブが充分に
固化した後でありそして再加熱用手段（６）中で該スト
リップを再加熱する前の上記スラブに関する唯一厚さ減
少である第１３項記載の方法。
記連続鋳造機（１、２）とインラインで上記二段圧延ス
タンド（４）が配置されており、そして上記二段圧延ス
タンドを通しての上記単一通過が、上記スラブが充分に
固化した後でありそして再加熱用手段（６）中で該スト
リップを再加熱する前の上記スラブに関する唯一厚さ減
少である第１３項記載の方法。
【００７２】１５．上記二段圧延スタンド（４）の圧延
速度が０．０１〜３０ｍ／分の範囲である第１３または
１４項記載の方法。
速度が０．０１〜３０ｍ／分の範囲である第１３または
１４項記載の方法。
【００７３】１６．上記二段圧延スタンド（４）の圧延
速度が０．１〜２０ｍ／分の範囲である第１３または１
４項記載の方法。
速度が０．１〜２０ｍ／分の範囲である第１３または１
４項記載の方法。
【００７４】１７．上記加熱圧延厚さ減少で該スラブの
厚さを少なくとも５０％減少させる第１３〜１６項記載
の方法。
厚さを少なくとも５０％減少させる第１３〜１６項記載
の方法。
【００７５】１８．上記加熱圧延厚さ減少で該スラブの
厚さを少なくとも６０％減少させる第１７項記載の方
法。
厚さを少なくとも６０％減少させる第１７項記載の方
法。
【００７６】１９．該圧延スタンド中の厚さ減少度を上
昇させるにつれて滑り係数が上昇するような上記圧延ス
タンド（４）操作条件下の上記二段圧延スタンド（４）
中で、該薄スラブを圧延する第１３〜１８項記載いずれ
か１項記載の方法。
昇させるにつれて滑り係数が上昇するような上記圧延ス
タンド（４）操作条件下の上記二段圧延スタンド（４）
中で、該薄スラブを圧延する第１３〜１８項記載いずれ
か１項記載の方法。
【００７７】２０．該厚さ減少度を上昇させるにつれて
圧延力が上昇するような上記圧延スタンド（４）操作条
件下の上記圧延スタンド中で、該スラブを圧延する第１
３〜１９項記載いずれか１項記載の方法。
圧延力が上昇するような上記圧延スタンド（４）操作条
件下の上記圧延スタンド中で、該スラブを圧延する第１
３〜１９項記載いずれか１項記載の方法。
【００７８】２１．該二段圧延スタンド（４）における
厚さ減少中、該薄スラブの厚さ減少と該圧延スタンド
（４）ロール各々の半径の比の平方根が、該スラブと該
ロールとの間の摩擦係数の弧タンジェントの１．１倍未
満である第１３〜２０項いずれか１項記載の方法。
厚さ減少中、該薄スラブの厚さ減少と該圧延スタンド
（４）ロール各々の半径の比の平方根が、該スラブと該
ロールとの間の摩擦係数の弧タンジェントの１．１倍未
満である第１３〜２０項いずれか１項記載の方法。
【００７９】２２．該二段圧延スタンド（４）中の潤滑
を圧延中に行う第１３〜２１項いずれか１項記載の方
法。
を圧延中に行う第１３〜２１項いずれか１項記載の方
法。
【００８０】２３．鋳造されたままのスラブ厚が１００
ｍｍ未満である第１３〜２２項いずれか１項記載の方
法。
ｍｍ未満である第１３〜２２項いずれか１項記載の方
法。
【００８１】２４．上記加熱圧延厚さ減少に先立って、
該スラブの中心部が充分に固化する前に該スラブの厚さ
を減少させる第１３〜２３項いずれか１項記載の方法。
該スラブの中心部が充分に固化する前に該スラブの厚さ
を減少させる第１３〜２３項いずれか１項記載の方法。
【００８２】２５．該オーステナイト領域中の上記加熱
圧延厚さ減少の後、フェライト領域中で該ストリップを
圧延する第１３〜２４項いずれか１項記載の方法。
圧延厚さ減少の後、フェライト領域中で該ストリップを
圧延する第１３〜２４項いずれか１項記載の方法。
【図１】本発明の具体例を示す装置の図式的表示であ
る。
る。
【図２】典型的な従来技術の方法、並びに本発明に従う
方法に関する、薄スラブのある地点の温度勾配を、時間
の関数として示すグラフ表示である。
方法に関する、薄スラブのある地点の温度勾配を、時間
の関数として示すグラフ表示である。
【図３】食い込み角とロール直径との間の関係を示すグ
ラフ表示である。
ラフ表示である。
【図４】ロール直径の関数としての圧延力を示すグラフ
表示である。
表示である。
【図５】圧延した薄スラブの出口厚さの関数として、圧
延力の傾向を示す。
延力の傾向を示す。
【図６】圧延した薄スラブの出口厚さの関数として、滑
り係数と粘着パーセントの傾向を示す。
り係数と粘着パーセントの傾向を示す。
【図７】異なる摩擦係数値に対する、滑り係数と出口厚
さとの間の関係を示す。
さとの間の関係を示す。
【図８】異なる摩擦係数値に対する、比圧延力と出口厚
さとの間の関係を示す。
さとの間の関係を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ロベルト・フランシスクス・ガデラ オランダ・1943ジーエス ベフエルビク・ アカシアラーン12 (72)発明者 フランス・ホランダー オランダ・1902エイイー カストリクム・ バールトフエン12 (72)発明者 レオ・アルベルト・クーリー オランダ・1901ブイビー カストリクム・ ボツケリーニストラート21
Claims (2)
- 【請求項１】 スラブを鋳造するための連続鋳造機
（１、２）と、スラブの厚さを減少させてストリップを
製造するための少なくとも１つの圧延スタンド（４）を
含む厚さ減少用手段とから成り、該厚さ減少用手段は、
上記スラブの連続圧延を行うための連続鋳造機にインラ
インで組み込まれている、加熱圧延鋼ストリップ製造用
装置において、該圧延スタンド（４）が、スラブをスト
リップに加熱圧延するに適合した１対のロールが備わっ
ている二段圧延スタンドであることを特徴とする装置。 - 【請求項２】 連続鋳造機（１、２）中で鋼をスラブに
連続鋳造し、そして少なくともオーステナイト領域中で
加熱圧延することにより、上記スラブをストリップに厚
さ減少させることから成る鋼ストリップの製造方法にお
いて、スラブをストリップに厚さ減少させるに適合した
１対のロールが備わっている二段圧延スタンド（４）を
１回通過させることで、該スラブの加熱圧延厚さ減少を
生じさせることを特徴とする方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP91200691 | 1991-03-22 | ||
| NL9100911 | 1991-05-28 | ||
| NL9100911A NL9100911A (nl) | 1991-03-22 | 1991-05-28 | Inrichting en werkwijze voor het vervaardigen van warmgewalst staal. |
| NL91200691.3 | 1991-05-28 |
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|---|---|
| JPH05104104A true JPH05104104A (ja) | 1993-04-27 |
| JP2830962B2 JP2830962B2 (ja) | 1998-12-02 |
Family
ID=26129210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| US (1) | US5303766A (ja) |
| EP (1) | EP0504999B1 (ja) |
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| BR (1) | BR9201000A (ja) |
| CA (1) | CA2063679C (ja) |
| DE (1) | DE69202088T2 (ja) |
| DK (1) | DK0504999T3 (ja) |
| ES (1) | ES2071416T3 (ja) |
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| NL (1) | NL9100911A (ja) |
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