JPH0475701A - Rolling method for reducing web height of shapes with parallel flanges - Google Patents
Rolling method for reducing web height of shapes with parallel flangesInfo
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、建築、土木の分野で用いられるＨ形鋼や溝形
鋼、特に角管の素材となる大型溝形鋼等の平行フランジ
部を備えた形鋼の圧延方法に関するものである。Detailed Description of the Invention (Industrial Application Field) The present invention is applied to parallel flange portions of H-beams and channel steels used in the fields of architecture and civil engineering, particularly large channel steels used as materials for square pipes. The present invention relates to a method for rolling a section steel.
（従来の技術）
Ｈ形鋼や平行フランジ溝形鋼などの平行フランジ部を備
えた形鋼（以下、「平行フランジ形鋼」と総称する」）
は、従来、はとんどが圧延法によって製造されている。(Prior art) Steel sections with parallel flanges, such as H-section steel and parallel flange channel steel (hereinafter collectively referred to as "parallel flange section steel")
Conventionally, most of these have been manufactured by a rolling method.
これらの平行フランジ形鋼の各部の名称は、第１図（ａ
）および（ロ）にその代表例であるＨ形鋼および平行フ
ランジ溝形鋼を例にとって説明する０図示のように、互
いに平行なフランジ部１０．１０はその間を結合部１２
によって接続され一体化している。The names of each part of these parallel flange steel sections are shown in Figure 1 (a
) and (b) are representative examples of H-beam steel and parallel flange channel steel.
connected and integrated.
第１図（ａ）のＨ形鋼の場合は結合部１２はフランジ部
１０の中心に、第１図（ハ）の溝形鋼の場合はフランジ
部１０の一端にくる。この結合部１２はＨ形鋼およびフ
ランジ溝形鋼のときはウェブ（ｗｅｂ） １４とも称す
る、しかし、本明細書にあっては平行フランジ形鋼一般
についてこの結合部をウェブと云うものとする。各フラ
ンジ部１０の長さをフランジ幅（ｆ ｌａｎｇｅｌｅｎ
ｇｔｈ、 Ｂ）といい、平行フランジ部の距離をウェブ
高さ （ｗｅｂ ｈ＋ｊｇｈｔ、 Ｈ）、そして図中の
ようにフランジ内法（Ｓ）、ウェブ内幅（Ｌ）を定義す
る。In the case of the H-section steel shown in FIG. 1(a), the joint portion 12 is located at the center of the flange portion 10, and in the case of the channel steel shown in FIG. 1(c), the joint portion 12 is located at one end of the flange portion 10. This joint portion 12 is also referred to as a web 14 in the case of H-beam steel and flange channel steel, however, in this specification, this joint portion is referred to as a web for parallel flange steel in general. The length of each flange portion 10 is defined as the flange width (f langelen
gth, B), and the distance between the parallel flange parts is defined as the web height (web h+jght, H), and as shown in the figure, the flange internal width (S) and web internal width (L) are defined.
ＪＩＳ規格によれば、Ｈ形鋼の場合、ウェブ高さ（Ｉ（
）が２５〜１００ ｍｓ間隔で１００〜９００１１ｍの
範囲で約３３種のサイズが規定されている。According to the JIS standard, in the case of H-beam steel, the web height (I(
) is defined in about 33 sizes in the range of 100 to 90011 m at intervals of 25 to 100 ms.
しかしながら、例えば、Ｈ形鋼の場合、従来の圧延法に
は次のような問題があった。However, for example, in the case of H-beam steel, the conventional rolling method has the following problems.
すなわち、従来のＨ形鋼の圧延法は、溝形鋼の場合も同
様であるが、第２図に示すように、ブレークダウンミル
２０による粗圧延、ユニバーサル粗ミル２２と２旧のエ
ツジヤ−ミル２４から成るユニバーサル粗ミル群２６に
よる中間圧延、そしてユニバーサル仕上げミル２８によ
る仕上げ圧延により行われてきた。That is, the conventional rolling method for H-section steel is the same as for channel steel, but as shown in FIG. Intermediate rolling is performed by a universal rough mill group 26 consisting of 24 wheels, and finish rolling is performed by a universal finishing mill 28.
粗圧延では加熱された鋼塊、連続鋳造鋳片等の圧延素材
を２重可逆弐粗圧延機であるブレークダウンミル２０の
２旧の孔型により圧延成形しビームブランクを造形し、
造形素材とする。In rough rolling, heated steel ingots, continuously cast slabs, and other rolled materials are rolled and formed into beam blanks using the two-way grooves of the breakdown mill 20, which is a double reversible rough rolling mill.
Use it as a modeling material.
次いで行う中間圧延ではまずユニバーサル粗ミル２２と
２重式のエツジヤ−ミル２４からなるミル群２６におい
て前記造形素材の圧延を行い、中間圧延Ｈ形鋼とする。In the subsequent intermediate rolling, the shaping material is first rolled in a mill group 26 consisting of a universal rough mill 22 and a double edger mill 24 to form an intermediate rolled H-beam.
すなわち、まず第３図の略式側面図に示すようにユニバ
ーサル粗ミル２２でその水平ロール３０により中間圧延
Ｈ形鋼３１のウェブ厚さを減じるとともに、この水平ロ
ール３０の側面と竪ロール３２によりフランジ厚さを減
じ、複数パスで前述の造形素材の中間圧延Ｈ形鋼への延
伸圧延を行う、そしてこの中間圧延の段階での各パスに
おいて中間圧延Ｈ形１１３１のフランジ先端をユンジャ
ーミル２４の孔型ロール４２で圧下し、フランジ幅（１
，）を所定の値とする。このきの様子を第４図に略式断
面図で示す。That is, as shown in the schematic side view of FIG. 3, first, the web thickness of the intermediate rolled H-section steel 31 is reduced by the horizontal rolls 30 of the universal rough mill 22, and the flange is reduced by the side surfaces of the horizontal rolls 30 and the vertical rolls 32. The thickness is reduced, and the above-mentioned forming material is stretched into intermediate rolled H-shaped steel in multiple passes, and in each pass in this intermediate rolling stage, the flange tip of the intermediate rolled H-shaped steel 1131 is shaped into the hole shape of the Junger mill 24. It is rolled down with roll 42 and the flange width (1
, ) is a predetermined value. The appearance of this mushroom is shown in a schematic cross-sectional view in Fig. 4.
仕上げ圧延では、第５図に示すように、ユニバーサル仕
上げミル２８の水平ロール５２と竪ロール５４とにより
Ｉパスあるいは複数パスでユニバーサル粗ミル２２の場
合と同様にウェブ５Ｇおよびフランジ５８の厚さをそれ
ぞれ減じ、かつフランジ外面を平坦にし、さらにフラン
ジ５８とウェブ５６との角度を直角とするのである。In finishing rolling, as shown in FIG. 5, the thickness of the web 5G and flange 58 is reduced in one pass or multiple passes using the horizontal roll 52 and vertical roll 54 of the universal finishing mill 28, as in the case of the universal roughing mill 22. In addition, the outer surface of the flange is made flat, and the angle between the flange 58 and the web 56 is made a right angle.
このように、従来の圧延方法にあっては、仕上げ圧延に
あっても中間圧延のユニバーサル粗ミルと同様にフラン
ジ５Ｂの内面を水平ロール５２の側面で、フランジ５８
の外面を竪ロール５４でそれぞれ圧下するのである。も
ちろん、水平ロール５２によるウェブ圧下も同様に行わ
れる。したがって、圧延されるＨ形鋼のウェブ内幅（Ｌ
）は、ユニバーサル仕上げミルの水平ロール５２の幅
で決定される。In this way, in the conventional rolling method, even in finish rolling, the inner surface of the flange 5B is placed on the side surface of the horizontal roll 52, similar to the universal rough mill for intermediate rolling, and the flange 58 is
The outer surface of each is rolled down by a vertical roll 54. Of course, web rolling by the horizontal rolls 52 is performed in the same manner. Therefore, the web inner width (L
) is determined by the width of the horizontal roll 52 of the universal finishing mill.
したがって、このことから、従来のＨ形鋼の圧延方法に
あっては次のような問題が生じる。Therefore, from this, the following problems arise in the conventional method of rolling H-beam steel.
（１）第６図には、フランジ幅（Ｂ）が同一であるＨ形
鋼の１つのシリーズ（例えば６００ ｘ ２００）にお
ける断面形状の変化を説明する。現在の規格では同一シ
リーズではウェブ内幅（Ｌ）が一定であるが、各サイズ
においてウェブ高さの外寸法（第６図のＨ０、ジ厚さ（
ｔｒｚ、ｔｆｌ、 ｔｒｚ）がそれぞれ異なることにな
る。すなわち、ｔｆ ６ ＜ Ｌｆ ｌ＜ ｊｆ ｚ、
Ｌ＜Ｉ（ｌ＜Ｌとなる。(1) FIG. 6 illustrates changes in the cross-sectional shape of one series of H-section steel (for example, 600 x 200) having the same flange width (B). According to the current standards, the inner web width (L) is constant for the same series, but for each size, the outer dimensions of the web height (H0 in Figure 6, the web thickness (L)
trz, tfl, trz) are different from each other. That is, tf 6 < Lf l < jf z,
L<I (l<L.
このような関係は同じく第７図に示す溝形鋼であっても
同様である。This relationship also applies to the channel steel shown in FIG.
（２）ウェブ内幅（シ）のサイズが異なった形鋼を圧延
する場合は、当然にユニバーサル仕上げミルの水平ロー
ルを交換しなければならない。例えばＪＩＳ規格では３
３シリーズ、ＡＳＴＩ’ｌ規格でば１４シリーズのＨ形
鋼があり、これらすべてのＨ形鋼を製造する場合、４７
種類の水平ロールを少なくとも２組以上保有する必要が
ある。これに要するロール費用は現在の規格でも数億円
にも達し、これを常時保有するためには圧延用の建屋に
匹敵する広くスペースを必要とするためロールシタツブ
棟にも大きな投置を必要とする。(2) When rolling steel sections with different sizes of internal web widths, it is naturally necessary to replace the horizontal rolls of the universal finishing mill. For example, according to the JIS standard, 3
There are 3 series of H-beams and 14 series of H-beams according to ASTI's standard, and when manufacturing all these H-beams, 47
It is necessary to have at least two sets of horizontal rolls of each type. The cost of the rolls required for this reaches hundreds of millions of yen even under current standards, and in order to store them at all times requires a large space comparable to a rolling building, which also requires a large space in the roll building. .
一方、ユーザにとっては、同一シリーズにおいて外法寸
法が異なることは、施工上、工数が大幅に増大する。そ
れ故、Ｈ形鋼に対して外法一定の要求は、従来より強か
ったが、上述のような理由により実現が困難であった。On the other hand, for the user, having different outer dimensions in the same series significantly increases the number of man-hours in construction. Therefore, the requirement for a constant outer diameter for H-section steel has been stronger than before, but it has been difficult to achieve this for the reasons mentioned above.
そこで、特開昭６１−２６２４０４号などで公知である
ヨウにユニバーサルミルを構成する水平ロールを分割し
、ウェブ高さを拡大あるいは、縮小することにより、Ｈ
形鋼のウェブ高さをオンラインで変更する技術が開発さ
れている。特にウェブ縮小圧延においてウェブ高さの大
幅な圧下を行うと、第８図（ａ）およびそのＡ−Ａ断面
である第８図■）に示されているように、まず竪ロール
６０の圧下によりウェブ６２が座屈し、ウェブ中央にお
いて大きな“変形”を生しる。次いで水平ロール６４で
ウェブ６２が圧下され、ウェブの形状修正を行い平坦と
する。しかし、この分割された水平ロールの中央間隙部
の幅がある値より大きいと、水平ロール入側で座屈を生
じている変形ウェブを平坦とすることが困難となる。第
８図（ｂ）に示されるように、水平分割ロール空隙部に
おいて座屈によって生した“変形”が残存する。Therefore, by dividing the horizontal rolls constituting the universal mill and increasing or decreasing the web height, it is possible to
Techniques have been developed to change the web height of sections online. In particular, when the web height is significantly reduced during web reduction rolling, as shown in Fig. 8(a) and its A-A cross section (Fig. The web 62 buckles, creating a large "deformation" in the center of the web. Next, the web 62 is rolled down by a horizontal roll 64 to correct the shape of the web and make it flat. However, if the width of the central gap of the divided horizontal rolls is larger than a certain value, it becomes difficult to flatten the deformed web that has buckled on the entry side of the horizontal rolls. As shown in FIG. 8(b), "deformation" caused by buckling remains in the horizontally divided roll gap.
（発明が解決しようとする諜Ｂ）
このようにウェブ中央に変形が残存すると、これは製品
の寸法公差外れとなり、歩留を大幅に低下させるのみな
らず、製造不可になる可能性も大きい。(Intelligence B to be Solved by the Invention) If deformation remains in the center of the web as described above, this will lead to deviations from the dimensional tolerances of the product, which will not only significantly reduce the yield but also have a high possibility that manufacturing will not be possible.
一方、従来にあってもこの欠点を改善するため、ユニバ
ーサル仕上げミルによるウェブ高さ縮小圧延に際して、
ウェブ高さを縮小するとともにフランジ厚を強圧下し、
フランジ部のみを圧延方向に延伸させることにより、ウ
ェブを圧延直角方向に引張ってウェブ中央の変形の残存
を改善する方法が行われている。On the other hand, in order to improve this conventional drawback, when rolling the web height with a universal finishing mill,
By reducing the web height and reducing the flange thickness,
A method of stretching only the flange portion in the rolling direction and pulling the web in a direction perpendicular to rolling to improve residual deformation at the center of the web has been carried out.
しかし、フランジ部を圧延の最終圧延工程で強圧下する
ことは、フランジの大幅な幅拡がりを招く。一般には、
熱間圧延でフランジ幅を制御するエツジヤ−ミルは、ユ
ニバーサル仕上げミル以鋒には設置されないため、製品
のフランジ幅のコントロールがきわめて困難となる。さ
らに上下対称でフランジ幅拡がりを発生させることは困
難であり、ウェブの中心偏りも大幅に悪化する可能性が
ある。Ｈ形鋼の場合、外法寸法を一定とする製品の特徴
は、溶接によるＨ形鋼と同様寸法精度が従来の圧延によ
るＨ形鋼より大幅に良いことであり、この点からも上記
の圧延法は、本来の製品必要特性を満足し難い圧延法で
ある。However, strongly rolling down the flange portion in the final rolling step causes the flange to widen considerably. In general,
Edger mills, which control flange width through hot rolling, are not installed any further than universal finishing mills, making it extremely difficult to control the flange width of products. Furthermore, it is difficult to cause the flange width to widen vertically symmetrically, and there is a possibility that the center deviation of the web will be significantly worsened. In the case of H-section steel, the feature of products with constant external dimensions is that the dimensional accuracy is much better than that of conventional rolled H-section steel, similar to that of welded H-section steel. This rolling method is difficult to satisfy the original product characteristics.
ここに、本発明の目的は、ウェブの高さ縮小工程におい
てフランジを圧下しないかまたは軽圧下することにより
、フランジ幅の幅拡がりの発生を押さえ、高寸法精度を
維持しながら、ウェブ中央に変形を残存させないための
圧延方法を提供することである。Here, the object of the present invention is to suppress the occurrence of widening of the flange width by not rolling down the flange in the web height reduction process or by lightly rolling down the flange, and to deform the web to the center while maintaining high dimensional accuracy. An object of the present invention is to provide a rolling method that does not leave any residue.
（課題を解決するための手段）
ところで、例えばブレークダウン圧延、粗ユニバーサル
圧延、エンジャー圧延、そしてユニバーサル仕上げ圧延
を経て行うＨ形鋼の圧延方法において、ユニバーサル仕
上げミルでＨ形鋼のウェブ高さを縮小する場合、その縮
小量が１０ｍ−以上となるとウェブの座屈は避は難い。(Means for Solving the Problem) By the way, in a method of rolling an H-beam steel that involves, for example, breakdown rolling, rough universal rolling, engagement rolling, and universal finish rolling, the web height of the H-beam steel can be adjusted using a universal finishing mill. When shrinking, if the amount of shrinkage is 10 m or more, buckling of the web is unavoidable.
つまり、ユニバーサル仕上げミルの水平ロールは、圧延
材が竪ロールに接した時点において、圧延材のウェブに
は接しない。そのため竪ロールによる圧下が増大しても
ウェブには座屈を防止する水平ロールによる支持がない
ため、ウェブは容易に座屈し、ウェブ中央に大きな変形
を生じる。このときの変形量は、ウェブ縮小量に比例し
て太き（なる。これを中央に間隙を持つ水平ロールで圧
下し、平坦とする必要がある。In other words, the horizontal rolls of the universal finishing mill do not contact the web of the rolled material at the time the rolled material contacts the vertical rolls. Therefore, even if the rolling reduction by the vertical rolls increases, the web is not supported by the horizontal rolls to prevent buckling, so the web easily buckles, causing large deformation in the center of the web. The amount of deformation at this time becomes thicker in proportion to the amount of web reduction. It is necessary to roll it down with a horizontal roll with a gap in the center to make it flat.
本発明者らは、これらの量的関係に着目して、アルミ材
を用いた実験により種々検討を重ねたところ、次のよう
な知見を得た。The present inventors focused on these quantitative relationships and conducted various studies through experiments using aluminum materials, and obtained the following knowledge.
（１）ウェブ中央における変形量と水平分割ロールの間
隙部の幅を調整することによって、ウェブに残存する変
形量を公差内に入れることが可能である。(1) By adjusting the amount of deformation at the center of the web and the width of the gap between the horizontally divided rolls, it is possible to bring the amount of deformation remaining in the web within the tolerance.
（２）上記ウェブ中央の変形に対して、間隙部の幅が小
さければ、圧下が完了する圧延ミル４の出側において、
残存する変形量は、きわめて小さいものとすることが可
能であり、この場合、従来のようなフランジ厚の強圧下
は必要としない。(2) With respect to the deformation of the center of the web, if the width of the gap is small, on the exit side of the rolling mill 4 where rolling is completed,
The amount of remaining deformation can be made extremely small, and in this case, strong reduction of the flange thickness as in the conventional case is not required.
（３）このときの臨界的圧延条件は、第１２図に示すよ
うに、幅可変水平ロールの中央部の間隙Ｗ、圧延材のウ
ェブ高さＨ０、ウェブ縮小量ΔＨとすると下記式（１）
、好ましくはさらに式（２）と（３）で表すことができ
る。(3) As shown in Fig. 12, the critical rolling conditions at this time are expressed by the following formula (1), where W is the gap W at the center of the variable width horizontal rolls, web height H0 of the rolled material, and web reduction amount ΔH.
, preferably further expressed by formulas (2) and (3).
よって、本発明の要旨とするところは、外法基準の平行
フランジ形鋼のウェブ高さをユニバーサルミルによって
縮小圧延する際に、該ユニバーサルミルを構成する水平
ロールを幅可変の２分割ロールとし、二〇輻可変水平ロ
ールの中央部の間隙Ｗ、圧延材のウェブ高さＨ０、ウェ
ブ縮小量ΔＨの関係を上記式（１）、好ましくはさらに
（２）と（３）の条件を満足するように設定して圧延す
ることを特徴とする外法基準の平行フランジ形鋼のウェ
ブ高さ縮小圧延方法である。Therefore, the gist of the present invention is that when the web height of a parallel flange section steel according to the external standard is rolled by a universal mill, the horizontal roll constituting the universal mill is a two-part roll with a variable width; (20) The relationship between the gap W at the center of the variable width horizontal roll, the web height H0 of the rolled material, and the web reduction amount ΔH is determined to satisfy the above formula (1), preferably also satisfy the conditions (2) and (3). This is a method for reducing the web height of a parallel flange section steel according to external standard, which is characterized in that the web height is reduced by rolling with the following setting.
本発明は一般にはブレークダウン圧延、粗ユニバーサル
圧延、エツジヤ−圧延、そしてユニバーサル仕上げ圧延
を経て行うＨ形鋼の圧延方法における仕上げユニバーサ
ルミルの圧延に適用されるが、特にそれにのみ制限され
るものではなく、ユニバーサルミルによりウェブ厚の圧
下を実質上伴うことなく、あるいは強圧下することなく
ウエフ高さの縮小を行う必要のある場合にはいずれも通
用されるのである。The present invention is generally applied to finishing universal mill rolling in an H-beam rolling method that involves breakdown rolling, rough universal rolling, edge rolling, and universal finishing rolling, but is not particularly limited thereto. Any of these methods can be used when it is necessary to reduce the wafer height using a universal mill without substantially reducing the web thickness or without strongly reducing the web thickness.
（作用）
次に、本発明において規定する圧延条件について、実験
結果に基づいてより具体的にその限定理由を説明する。(Function) Next, the reasons for limiting the rolling conditions defined in the present invention will be explained in more detail based on experimental results.
ウェブ厚９＋＋ｎのアルミ材によるＨ形鋼を用いて実験
し、ウェブ高さの縮小量：ΔＨ１水平ロールの間隙部幅
：Ｗ、ウェブ残存変形量：ｄの関係を調べた。An experiment was conducted using an aluminum H-beam steel with a web thickness of 9++n, and the relationship between the web height reduction amount: ΔH1, the gap width of the horizontal roll: W, and the web residual deformation amount: d was investigated.
結果は第９図にグラフにまとめて示す。The results are summarized in a graph in FIG.
ウェブ変形の公差をウェブ厚の５％とし、それを超えな
い条件は、第９図の結果より次式で表わせる。Assuming that the web deformation tolerance is 5% of the web thickness, the condition that it does not exceed this can be expressed by the following equation based on the results shown in FIG.
Ｈｏ：圧延材入側ウェブ高さ
また、ウェブ高さが大きくなると、ウェブ高さ（Ｈｏ）
と水平分割ロールの分割空隙部の幅（Ｗ）およびウェブ
高さ減少量（ΔＨ）との比自体も問題となる。そのため
さらに以下の条件をも満足することが好ましい。Ho: Height of the web at the entrance of the rolled material Also, as the web height increases, the web height (Ho)
The ratio of the width (W) of the divided gap portion of the horizontally divided roll and the amount of decrease in web height (ΔH) itself becomes a problem. Therefore, it is preferable that the following conditions are also satisfied.
この場合、基本的にはフランジ厚の圧下を行わない、つ
まりウェブ部、フランジ部ともロールと圧延材が接する
程度とするのが好ましい、なお、フィレット部について
は、フランジ側より圧下が開始され、次いでウェブ側も
圧下が行われる。In this case, it is basically preferable that the flange thickness is not reduced, that is, the roll and the rolled material are in contact with each other in both the web part and the flange part.As for the fillet part, the reduction is started from the flange side. Next, the web side is also rolled down.
このとき、ウェブの圧下量をゼロとし、フランジ厚の圧
下量を０％、５％、１０％、１５％とした場合の、フラ
ンジ幅の拡がり量を調べると第１０図のようになった。At this time, when the amount of web reduction was set to zero and the amount of reduction of flange thickness was set to 0%, 5%, 10%, and 15%, the amount of expansion of the flange width was examined, and the result was as shown in FIG. 10.
但し、入側フランジ幅は、２００ ｍｓ＋であった。However, the entrance flange width was 200 ms+.
第１０図に示すグラフからも明らかなように、フランジ
厚の圧下量が５％以上になると、フランジの幅拡がり量
が２ｍ−以上となる。外法一定Ｈ形鋼のウェブ中心偏り
公差は、２１以下であるので、ユニバーサル仕上げミル
においてウェブ高さを縮小する場合、フランジ厚の圧下
率は、以下のように５％以下とすることが望ましい。As is clear from the graph shown in FIG. 10, when the reduction amount of the flange thickness is 5% or more, the width expansion amount of the flange becomes 2 m- or more. The web center deviation tolerance of H-section steel with constant outer diameter is 21 or less, so when reducing the web height with a universal finishing mill, it is desirable that the reduction rate of the flange thickness is 5% or less as shown below. .
ｔｆ。tf.
ｔｆ＊：入側７ランジ厚、ｔｆ＋：出側フランジ厚した
がって、本発明の好適１！様によれば、ウェブ厚の圧下
率は、５％以下の軽圧下またはゼロとする。もし、ウェ
ブ厚を５％近くまで圧下すると、仮にウェブが平坦とな
っても、場合によりでは、ウェブの圧下された部分と中
央の圧下されない部分とでは、当然厚みが異なり、その
境界において明瞭な断差を生し、商品価値を著しく低下
させる場合がある。tf*: Thickness of the 7 flange on the inlet side, tf+: Thickness of the outlet flange. Therefore, preferred 1 of the present invention! According to the authors, the reduction ratio of the web thickness is a light reduction of 5% or less or zero. If the web thickness is reduced to nearly 5%, even if the web becomes flat, in some cases the thickness of the rolled part of the web and the unrolled part in the center will naturally be different, and there will be a clear difference in thickness at the boundary. This may cause a discrepancy and significantly reduce the product value.
次に、実施例によって本発明をさらに具体的に説明する
。Next, the present invention will be explained in more detail with reference to Examples.
実施例１
第２図のようなミルレイアウトをもった圧延ラインにお
いて本発明にかかる条件下でウェブ高さ縮小圧延を行っ
た場合の実施例を説明する。Example 1 An example in which web height reduction rolling was performed under the conditions according to the present invention in a rolling line having a mill layout as shown in FIG. 2 will be described.
本例で圧延するＨ形鋼のサイズは８６００ Ｘ ２００
（ｍｍ）であり、フランジの厚みは、最大２８＋＋ｍ
、最小１２１１Ｔ１１であった。中間のユニバーサル粗
ミル２２は、従来の水平ロール（１体式）を用いており
、そのロール幅は、フランジ厚１２ｍｍのとき、外法寸
法が６００−一となるように５７６曽爾にセットされて
いた。一方、ユニバーサル仕上げミル２８は、第１２図
に示すように、水平ロールが幅方向に２分割され、中央
の間隙部幅（−）がゼロのとき、ロール幅は最終ウェブ
高さＨに相当し、これは５４４ ｖｗ、つまりフランジ
厚２８ｍｍのとき外寸法６００ ＋ｕｗとなるようにセ
ットされていた。このようにすればウェブ高さ縮小量（
ΔＨ）が最大の３６ｍｍの場合、中央の間隙部幅がゼロ
、一方線小量が最小のＯｓ−の場合、中央の間隙部幅が
３６１１１１１となる。つまり
− ΔＨ
Ｈａ Ｉ’ｌ。The size of the H-shaped steel rolled in this example is 8600 x 200.
(mm), and the maximum thickness of the flange is 28++m
, the minimum was 1211T11. The intermediate universal coarse mill 22 uses a conventional horizontal roll (one piece type), and the roll width is set to 576 mm so that when the flange thickness is 12 mm, the external dimension is 600-1. . On the other hand, in the universal finishing mill 28, as shown in FIG. 12, when the horizontal roll is divided into two in the width direction and the center gap width (-) is zero, the roll width corresponds to the final web height H. , this was set to be 544 vw, that is, the outer dimension was 600 + uw when the flange thickness was 28 mm. In this way, the amount of web height reduction (
When ΔH) is the maximum of 36 mm, the center gap width is zero, while when the line width is the minimum Os-, the center gap width is 3611111. That is - ΔH Ha I'l.
となり０式の範囲内となる。Therefore, it is within the range of formula 0.
このような条件下でＨ形鋼の連続熱間圧延を行ったとこ
ろ、ウェブ座屈は見られず、フランジ圧下率は１％、ウ
ェブ圧下率は０％であり、フランジの幅拡がりはほとん
ど発生しなかった。When H-beam steel was continuously hot rolled under these conditions, no web buckling was observed, the flange reduction rate was 1%, the web reduction rate was 0%, and almost no flange width expansion occurred. I didn't.
実施例２
次に、第１１図のようなブレークダウンミル（ＢＤ）７
０、第１ユニバーサル粗ミル（Ｕｌ）７２、エツジヤ−
ミル（Ｅ）７４ 、第２のユニバーサルミル（［２）
７６、そしてユニバーサル仕上げミル（ＵＦ）７８から
構成されるミルレイアウトにおける実施例を説明する。Example 2 Next, a breakdown mill (BD) 7 as shown in FIG.
0, 1st universal coarse mill (Ul) 72, edger
Mill (E) 74, second universal mill ([2)
76 and a universal finishing mill (UF) 78.
本例では、第１ユニバーサル粗ミル（０１）７２の水平
ロールは固定幅の一体式でＦ１６５０ Ｘ ２００用つ
まりロール幅６２６−にセットされており、第２ユニバ
ーサル粗ミル（Ｕ２） ７６の水平ロールは、固定幅一
体式または分割可変式どちらでも可能であるが、どちら
の場合も５７６１ｍ１ｌ１前後にセットされる。このと
き水平ロールは分割式または一体式の場合とも図のよう
なフランジ先端圧下用の孔型とするのは、中心偏り改善
に対し有効である。一方、ユニバーサル仕上げミル（Ｕ
Ｆ） ７８の水平ロールは２分割可変方式でありＨ６０
０ｘ２００ ｘ１２／２８を圧延するときは、間隙部幅
ゼロ、また）１６００Ｘ２００ ｘ９／１２を圧延する
ときは、３６ｍｍ５Ｈ６５０Ｘ２００ ｘ９／１２を圧
延するときのようになる。In this example, the horizontal roll of the first universal roughing mill (01) 72 is an integral type with a fixed width and is set for F1650 x 200, that is, the roll width is 626-, and the horizontal roll of the second universal roughing mill (U2) 76 It is possible to use either a fixed width integrated type or a divided variable type, but in either case, it is set around 5761mll1. At this time, whether the horizontal roll is a split type or an integrated type, it is effective to use a hole shape for rolling down the tip of the flange as shown in the figure to improve the center deviation. On the other hand, universal finishing mill (U
F) The horizontal roll of 78 is a two-division variable system and H60
When rolling 0x200x12/28, the gap width is zero, and when rolling 1600x200x9/12, it becomes like when rolling 36mm5H650x200x9/12.
ｎｏ Ｈ。no H.
Ｈｏ Ｈａ Ｈｏ Ｈ。Ho Ha Ho H.
となり、いずれも０式を満足する。Both of them satisfy Equation 0.
このような条件下でＨ形鋼の連続熱間圧延を行ったとこ
ろ、ウェブ座屈は見られず、この場合もフランジ圧下率
は、１％、ウェブ圧下率０．５％であり、フランジ幅拡
がりは、はとんど見られなかった。When H-section steel was continuously hot rolled under these conditions, no web buckling was observed, and in this case too, the flange reduction rate was 1%, the web reduction rate was 0.5%, and the flange width was No spread was observed.
なお、これらはＨ形鋼についての実施例であるが、溝形
鋼に適用しても同等の作用効果が得られることはこれま
での説明から当業者には明らかであろう。It should be noted that although these are examples for H-shaped steel, it will be clear to those skilled in the art from the above description that the same effects can be obtained even when applied to channel steel.
（発明の効果）
以上詳述してきたように、本発明にかかる２分割された
幅可変のユニバーサル水平ロールを用いた平行フランジ
形鋼のウェブ高さ縮小圧延において、圧延後に形状不良
を発生させない圧延条件が明確になり、それを利用する
ことにより１組のユニバーサルミルで外法一定の多サイ
ズ圧延が可能となり、従来の溶接によるＨ形鋼と同等の
高精度の外法一定Ｈ形鋼の圧延が可能となった。(Effects of the Invention) As detailed above, in the web height reduction rolling of parallel flange section steel using the two-divided universal horizontal roll with variable width according to the present invention, rolling that does not cause shape defects after rolling can be achieved. The conditions have been clarified, and by using these conditions, it is possible to roll multiple sizes with a constant outer diameter with one set of universal mills, and it is possible to roll H-section steel with a constant outer diameter with the same high precision as conventional welded H-section steel. became possible.
第１図（ａ）、（ロ）は、それぞれ、Ｈ形鋼および溝形
鋼の各部名称の説明図：
第２図は、形鋼圧延のミルレイアウトの概略説明図；
第３図は、ユニバーサル粗ミル圧延状況の説明第４図は
、エツジヤ−ミルの圧延状況の説明図；第５図は、従来
の仕上げユニバーサル圧延状況の説明図：
第６図および第７図は、それぞれＨ形鋼および溝形鋼の
従来の製品寸法体系の説明図；
第８図（樽、伽）は、それぞれ、ウェブの変形状況のテ
スト状況の説明図およびそのＡ−Ａ断面図；第９図およ
び第１０図は、本発明にかかる圧延方法のモデルテスト
結果を示すグラフ；
第１１図は、実施例におけるＨ形鋼圧延のミルレイアウ
トの概略説明図；および
第１２図は、幅可変水平ロールでのウェブ高さ縮小圧延
状況の概略説明図である。
２０： ブレークダウンミル
２２：ユニバーサル粗ミル
２４： エツジヤ−ミル
２８：ユニバール仕上げミルFigures 1 (a) and (b) are explanatory diagrams of the names of each part of H-shaped steel and channel steel, respectively; Figure 2 is a schematic explanatory diagram of the mill layout for rolling section steel; Figure 3 is a universal Explanation of the rough mill rolling situation Figure 4 is an explanatory diagram of the edger mill rolling situation; Figure 5 is an explanatory diagram of the conventional finish universal rolling situation; Figures 6 and 7 are H-beam steel and An explanatory diagram of the conventional product dimensional system for channel steel; Figure 8 (barrel, tong) is an explanatory diagram of the test situation of the web deformation situation and its A-A sectional view; Figures 9 and 10 is a graph showing the model test results of the rolling method according to the present invention; FIG. 11 is a schematic explanatory diagram of the mill layout for H-section steel rolling in the example; and FIG. 12 is a graph showing the web height with variable width horizontal rolls. FIG. 2 is a schematic explanatory diagram of a reduction rolling situation. 20: Breakdown Mill 22: Universal Roughing Mill 24: Edger Mill 28: Universal Finishing Mill
Claims (1)
バーサルミルによって縮小圧延する際に、該ユニバーサ
ルミルを構成する水平ロールを幅可変の２分割ロールと
し、この幅可変水平ロールの中央部の間隙Ｗ、圧延材の
ウェブ高さＨ＿０、ウェブ縮小量ΔＨの関係を下記式の
条件を満足するように設定して圧延することを特徴とす
る外法基準の平行フランジ形鋼のウェブ高さ縮小圧延方
法。 〔Ｗ／Ｈ＿０〕・〔ΔＨ／Ｈ＿０〕≦０．０２（２）下
記式の条件をさらに満足するように設定して圧延するこ
とを特徴とする請求項１記載の外法基準の平行フランジ
形鋼の縮小圧延方法。 〔Ｗ／Ｈ＿０〕≦０．１５ 〔ΔＨ／Ｈ＿０〕≦０．２０(1) When reducing the web height of a parallel flange section steel based on external standards using a universal mill, the horizontal rolls constituting the universal mill are made into two-part rolls with variable width, and the central part of this variable width horizontal roll is The web height of a parallel flange section steel based on external regulations, characterized in that the relationship among the gap W, the web height H_0 of the rolled material, and the web reduction amount ΔH is set so as to satisfy the conditions of the following formula. Reduction rolling method. [W/H_0]・[ΔH/H_0]≦0.02 (2) The parallel flange shape according to the outer diameter standard according to claim 1, characterized in that the rolling is performed by setting so as to further satisfy the following condition: Steel reduction rolling method. [W/H_0]≦0.15 [ΔH/H_0]≦0.20
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19032090A JPH089041B2 (en) | 1990-07-18 | 1990-07-18 | Web height reduction rolling method for parallel flange section steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19032090A JPH089041B2 (en) | 1990-07-18 | 1990-07-18 | Web height reduction rolling method for parallel flange section steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0475701A true JPH0475701A (en) | 1992-03-10 |
| JPH089041B2 JPH089041B2 (en) | 1996-01-31 |
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|---|---|
| JP (1) | JPH089041B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112893455A (en) * | 2021-01-25 | 2021-06-04 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | Low-cost production method for channel steel and I-steel sharing hole pattern |
-
1990
- 1990-07-18 JP JP19032090A patent/JPH089041B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112893455A (en) * | 2021-01-25 | 2021-06-04 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | Low-cost production method for channel steel and I-steel sharing hole pattern |
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|---|---|
| JPH089041B2 (en) | 1996-01-31 |
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