JP2663806B2 - Edger mill for rolling H-section steel and rolling method thereof - Google Patents
Edger mill for rolling H-section steel and rolling method thereofInfo
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Description
【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、例えば建築・土木等の
分野において用いられるH形鋼の熱間圧延による製造に
関し、特に粗ユニバーサルミルとエッジャーミルとを使
用するH形鋼の粗形材中間圧延段階におけるエッジャー
ミルとそれを用いた粗形材の圧延方法に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to the production of H-section steels used in the fields of, for example, construction and civil engineering by hot rolling, and more particularly to an intermediate section of H-section steel using a rough universal mill and an edger mill. The present invention relates to an edger mill in a rolling stage and a method for rolling a coarse material using the same.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来より、H形鋼の圧延方法としては、
粗形鋼片を粗ユニバーサルミルおよびエッジャーミルか
らなるユニバーサル粗ミル群で圧延し、その後に仕上げ
ユニバーサルミルで仕上げ圧延する方法が公知である。2. Description of the Related Art Conventionally, as a method of rolling an H-section steel,
2. Description of the Related Art A method is known in which a coarse shaped billet is rolled by a group of universal coarse mills including a coarse universal mill and an edger mill, and then finish rolled by a finish universal mill.
【0003】図1に示すように、この従来のH形鋼のユ
ニバーサル粗ミル群による圧延は、図1(a) の粗形鋼片
1を水平ロール10および垂直ロール12から成る粗ユニバ
ーサルミル20によって圧延するとともに、図1(b) の2
段 (2重式) のエッジャーロール14からなるエッジャー
ミル22によって圧延して行われる。粗ユニバーサルミル
20による圧延は、H形鋼のウエブおよびフランジの肉厚
を減じ、エッジャーミル22は、H形鋼のフランジ幅を減
ずる機能をそれぞれ有している。[0003] As shown in FIG. 1, the rolling of the conventional H-section steel by a group of universal coarse mills involves the use of a coarse universal mill 20 comprising a horizontal roll 10 and a vertical roll 12 as shown in FIG. Rolling along with 2 in Fig. 1 (b).
Rolling is performed by an edger mill 22 including a step (double) edger roll 14. Coarse universal mill
Rolling by 20 reduces the thickness of the web and flange of the H-beam, and the edger mill 22 has the function of reducing the flange width of the H-beam.
【0004】ところで、エッジャーミル22におけるフラ
ンジ幅圧下においては、粗ユニバーサルミル20による圧
延によりフランジ厚がパス毎に減少していくため、エッ
ジャーミル22のロール孔型はフランジの内面および先端
面 (図1(b) におけるそれぞれA面およびB面) のみに
接するような形状となっている。[0004] By the way, under the flange width pressure in the edger mill 22, the roll thickness of the edger mill 22 is reduced by the inner surface and the front surface of the flange (Fig. b) The shape is such that it comes into contact only with A-side and B-side respectively.
【0005】製品であるH形鋼の寸法精度を向上させる
ために、例えばエッジャーロール14の形状を図2に示す
ビームブランク造形孔型のような形状とするにしても、
その孔型は粗ユニバーサル圧延1パス終了時のフランジ
厚にあった形状とせざるを得ない。そのため、3パス目
以降については、フランジ外面は、やはりロールに接触
することなくフリーの状態とせざるを得ない。[0005] In order to improve the dimensional accuracy of the product H-beam, for example, even if the shape of the edger roll 14 is made into a shape like a beam blank forming hole shown in FIG.
The shape of the hole must be a shape suitable for the flange thickness at the end of one pass of rough universal rolling. Therefore, after the third pass, the outer surface of the flange must remain free without contacting the roll.
【0006】図3(a) ないし図3(c) は、このような従
来のエッジャーロール14の断面形状の例を示す略式断面
図である。図3(a) はエッジャーミルのロール対14,14
として鼓型胴周面を有するものをウエブガイド15と共に
用いた例を、図3(b) は、エッジャーロール14として太
径ロール胴の両側に端太テーパの小径ロール胴を備える
ものを用いた例を、さらに図3(c) は、エッジャーロー
ル14としてロールアーバー16に対して往復自在に嵌め合
わせた、胴付ロールを左右に2分割した形状のスリーブ
状分割ロールを用いた例をそれぞれ示す。FIGS. 3A to 3C are schematic sectional views showing examples of the sectional shape of such a conventional edger roll 14. FIG. Figure 3 (a) shows the rolls of the edger mill 14,14.
Fig. 3 (b) shows an edger roll 14 having a small-diameter roll drum having a tapered end on both sides of a large-diameter roll drum. FIG. 3 (c) shows an example in which a sleeve-shaped split roll in which a roll with a body is divided into two sides, which is reciprocally fitted to a roll arbor 16 as an edger roll 14, is used. Shown respectively.
【0007】しかし、このような従来のエッジャーミル
でエッジング圧延を行っても、フランジ幅の制御効果は
極めて小さい。なぜならば図4に示すように、従来のエ
ッジャーロール14でH形鋼1のフランジ幅の圧下を行っ
ても、フランジ外面が非拘束であるため図中の矢印で示
すフランジ先端のみが外向きに変形し、フランジ中央部
は変形しない。つまり、フランジ先端部のみアップセッ
トされた形態となってしまうのである。このような形態
となった被圧延材が次工程の粗 (または仕上げ) ユニバ
ーサルミルで圧延すると、アップセットされた部分が幅
拡がりを生じてフランジ幅が増大するため、エッジング
圧延のフランジ幅減少効果が極めて小さくなるのであ
る。このときの様子を図5に略式で示す。実線で示すエ
ッジングパス形状のものが次の粗( 仕上げ) ユニバーサ
ルミルで圧延すると一種の幅戻りが生じ、図中、破線で
示すような形状を呈するようになる。このような上下・
左右でフランジ幅が非対称な形状になるとウェブ中心偏
りとなって製品歩留りの低下をもたらす。However, even if edging rolling is performed by such a conventional edger mill, the effect of controlling the flange width is extremely small. This is because, as shown in FIG. 4, even when the flange width of the H-section steel 1 is reduced by the conventional edger roll 14, only the flange end indicated by the arrow in the figure faces outward because the outer surface of the flange is unconstrained. And the central part of the flange is not deformed. In other words, only the end of the flange is set up. When the material to be rolled in such a form is rolled by a rough (or finished) universal mill in the next process, the width of the upset portion is increased and the flange width is increased. Becomes extremely small. This situation is schematically shown in FIG. When the edging path shape shown by the solid line is rolled by the next rough (finish) universal mill, a kind of width return occurs, and the shape shown by the broken line in the drawing is exhibited. Such up and down
If the flange width is asymmetrical on the left and right, the center of the web will be deviated, resulting in a decrease in product yield.
【0008】また、図4に示す状態において、フランジ
厚が薄い場合には、エッジャーロール14によるフランジ
圧下に伴い、H形鋼1のフランジ部2が図6に示すよう
に座屈変形を起こし、結果として製品に大きな中心偏り
を発生させる原因となるほか、フランジ幅の圧延材方向
のバラツキが大きくなり、製品の歩留低下を招く。In the state shown in FIG. 4, when the flange thickness is small, the flange portion 2 of the H-shaped steel 1 undergoes buckling deformation as shown in FIG. As a result, in addition to causing a large center deviation in the product, the variation in the flange width in the direction of the rolled material is increased, and the yield of the product is reduced.
【0009】以上のような従来技術の欠点に鑑み、本出
願人はH形鋼のフランジ幅の圧下を行うに際して、フラ
ンジ先端部のアップセットやフランジの座屈の発生を防
止して、しかもウェブ中心偏りを発生させずに効率よく
フランジ幅を減少させることが可能なH形鋼の圧延方法
として特開平4−172106号( 特願平2−298050号) を提
示した。In view of the above-mentioned drawbacks of the prior art, the present applicant, when rolling down the flange width of the H-section steel, prevents upset of the flange tip and buckling of the flange, and furthermore, the web Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-172106 (Japanese Patent Application No. 2-298050) has proposed a method for rolling an H-section steel capable of efficiently reducing the flange width without causing center deviation.
【0010】図7にその概要を示すが、H形鋼圧延用の
エッジヤーミル90においてエッジャーロール96は、被圧
延材の所望のフランジ内面を拘束する断面形状の凸部を
有するアーバー92と、該アーバーの回転軸方向に位置調
整自在にして設けられ、前記被圧延材のフランジ外面を
拘束すると同時にフランジ先端を圧下することが可能な
スリーブ94とを備えており、これらが2段に設けられて
エッジャーミル90を構成する。図7では一方のエッジャ
ーロール96のみが示されている。後述するようにエッジ
ャーロール96を2段に設けて構成したエッジャーミル90
では、被圧延材であるH形鋼のほぼ全面をアーバー92と
スリーブ94とから形成される孔型で拘束することによ
り、フランジ圧下の際にもフランジ先端の局部変形を発
生させずに、またフランジ部の座屈も防止でき、H形鋼
の全断面にわたって均一に長手方向に延伸させることが
可能となる。FIG. 7 shows an outline thereof. In an edge mill 90 for rolling an H-section steel, an edger roll 96 includes an arbor 92 having a convex portion having a sectional shape for restraining a desired inner surface of a flange of a material to be rolled. A sleeve 94 is provided so as to be freely adjustable in the direction of the rotation axis of the arbor, and is capable of restraining the outer surface of the flange of the material to be rolled and simultaneously pressing down the flange tip, and these are provided in two stages. The edger mill 90 is configured. In FIG. 7, only one edger roll 96 is shown. An edger mill 90 having two stages of edger rolls 96 as described later.
By constraining almost the entire surface of the H-section steel to be rolled by the hole formed by the arbor 92 and the sleeve 94, even when the flange is lowered, the flange tip does not locally deform, and Buckling of the flange portion can also be prevented, and it is possible to extend the H-shaped steel uniformly in the longitudinal direction over the entire cross section.
【0011】[0011]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本出願
人が実際の圧延ラインでの実験を重ねた結果、図7に示
したエッジャーロールを有するエッジャーミルでH形鋼
の圧延を行う際の問題点として、以下の事柄が明らかに
なった。However, as a result of repeated experiments on an actual rolling line, the present applicant has found that there is a problem in rolling an H-section steel with an edger mill having an edger roll shown in FIG. As a result, the following matters became clear.
【0012】図8は、図7のエッジャーロール96による
H形鋼のエッジング圧延状態を説明する断面図である
が、アーバー92のフランジ内面を拘束する面102 がアー
バー92の回転軸に直角な面となす角をθ1 、スリーブ94
のフランジ外面を拘束する面104 がアーバーの回転軸に
直角な面となす角をθ2 とし、スリーブ94のフランジ先
端を圧下する面106 がアーバー92の回転軸となす角をθ
3 、さらに当該面106 とアーバー92の凸部との間隙Sと
するとき、これらの値が各々下記条件を満足するように
構成されているのが特徴である。FIG. 8 is a cross-sectional view for explaining the edging rolling state of the H-section steel by the edger roll 96 shown in FIG. 7. The surface 102 for restraining the inner surface of the flange of the arbor 92 is perpendicular to the rotation axis of the arbor 92. Angle between the surface and θ 1 , sleeve 94
The plane perpendicular angles between the rotation axis of the surface 104 is arbor to restrain the flange outer surface and theta 2 of the rotation shaft and the angle of the surface 106 is arbor 92 to pressure the flange tip of the sleeve 94 theta
3. Further, when a gap S between the surface 106 and the convex portion of the arbor 92 is set, it is characterized that these values satisfy the following conditions.
【0013】 0°<θ1 ≦5°、0°≦θ2 ≦10°、0°≦θ3 ≦5
° S=被圧延材のフランジ厚×0〜10% したがって、Sはθ3 の角度とスリーブの幅方向の開度
に応じて変化し、θ3が大きいほど、またスリーブの開
度が大きいほど、すなわち被圧延材のH形鋼のフランジ
厚が大きいほどSは大きくなる。0 ° <θ 1 ≦ 5 °, 0 ° ≦ θ 2 ≦ 10 °, 0 ° ≦ θ 3 ≦ 5
° S = Flange thickness of the material to be rolled × 0-10% Therefore, S changes according to the angle of θ 3 and the opening in the width direction of the sleeve, and the larger the θ 3 and the larger the opening of the sleeve, That is, S increases as the flange thickness of the H-section steel to be rolled increases.
【0014】ところが、実際に圧延を繰り返し行ううち
に、図8のスリーブ94とアーバー92との対向面( 前述の
面106 がその一部を構成する) の間隙Sの開度が数ミリ
〜数十ミリになると、被圧延材1から発生するスケール
がSの隙間に侵入し、やがてその隙間にスケールが堆積
してスリーブの開度変更が不可能になるトラブルが頻発
した。However, while the rolling is actually repeated, the opening degree of the gap S between the facing surface of the sleeve 94 and the arbor 92 shown in FIG. At 10 mm, the scale generated from the material to be rolled 1 penetrated into the gap of S, and eventually the scale was deposited in the gap, making it impossible to change the opening of the sleeve.
【0015】さらには、上記スケール侵入防止対策とし
て当該隙間をOリング等でシールすることを検討した
が、圧延中のSの間隙が一定でなく変化するために極め
て施工が難しいことが判明した。Further, as a measure for preventing the above-mentioned scale intrusion, sealing the gap with an O-ring or the like was examined. However, it was found that the work was extremely difficult because the gap of S during rolling was not constant and changed.
【0016】そこで、θ3 =0°に設定してスリーブ94
とアーバー92の対向面の間隙Sが数ミリ以下の一定値に
なるようにすることを検討したが、このときθ1 >0°
にすると被圧延材のフランジ先端の側面に対する直角度
が失われて製品形状不良を招く。Therefore, by setting θ 3 = 0 °, the sleeve 94
And although the gap S of the opposing surfaces of the arbor 92 is consider to be a constant value less than a few millimeters, this time θ 1> 0 °
If this is done, the perpendicularity of the material to be rolled to the side surface of the front end of the flange is lost, resulting in a defective product shape.
【0017】一方、θ3 =θ1 =0°に設定すると、エ
ッジャーミルの圧延素材 (エッジャーミルに隣接する
ユニバーサル圧延材)がエッジャーミルに噛み込み易い
ように、当該圧延素材のフランジの角度(鉛直面となる
角度)を0°にする必要がある。このため、エッジャー
ミルに隣接したユニバーサルミルの水平ロールの側面の
鉛直面となす角度も0°にしなければならない。ところ
が、熱間状態にあるH形鋼をリバースしながら複数パス
圧延する粗ユニバーサルミルにおいては、この粗ユニバ
ーサルミルの水平ロールの側面の摩耗を和らげる目的
で、被圧延材のフランジは鉛直線に対して5°前後の角
度を付けた状態で圧延されるのが一般的である。したが
って、前記のごとく粗ユニバーサルミルの水平ロールの
角度を0°にすることは、その水平ロールの側面の摩耗
を早め、ロール肌あれを招くことになる。On the other hand, when θ 3 = θ 1 = 0 °, the angle of the flange of the rolled material (the vertical rolled surface) is set so that the rolled material of the edger mill (the universal rolled material adjacent to the edger mill) is easily bitten by the edger mill. Angle) must be 0 °. For this reason, the angle between the side surface of the horizontal roll of the universal mill adjacent to the edger mill and the vertical plane must also be 0 °. However, in a coarse universal mill that performs multiple pass rolling while reversing a hot H-section steel, the flange of the material to be rolled is perpendicular to the vertical line in order to reduce wear on the side surfaces of the horizontal rolls of the coarse universal mill. Is generally rolled at an angle of about 5 °. Therefore, when the angle of the horizontal roll of the coarse universal mill is set to 0 ° as described above, wear on the side surface of the horizontal roll is accelerated, and roll surface roughness is caused.
【0018】本発明は、上記の点に鑑み、H形鋼のフラ
ンジ幅の圧下を行うに際して、フランジ先端のアップセ
ットやフランジの座屈の発生を防止してフランジ幅制御
の向上を図るとともに、ウェブ中心偏りの抑制が可能と
なり、しかも分割幅可変ロールの摺動面へのスケールの
侵入を防ぎ、耐久性の優れたエッジャーロールからなる
H形鋼圧延用エッジャーミルとそのエッジャーミルを使
用したH形鋼の圧延方法を提供することを目的とするの
である。In view of the above, the present invention is intended to improve the flange width control by preventing the flange tip from being upset or causing the flange to buckle when the flange width of the H-section steel is reduced. An edger mill for rolling H-shaped steel consisting of edger rolls with excellent durability and capable of suppressing the web center deviation and preventing the scale from entering the sliding surface of the variable width roll, and an H-shape using the edger mill The purpose is to provide a method for rolling steel.
【0019】[0019]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者は種々検討を重ねた結果、スリーブ94に
おけるアーバー92との対向面106 を、アーバー92との当
接面とフランジ先端との圧下面とに機能を分けること、
エッジング圧延に際して少なくとも最後の1パスある
いは数パスはその圧下面によって圧下を行うこと、によ
り上記課題を解決することを知り、本発明を完成した。In order to achieve the above object, the present inventor has made various studies and found that the surface 106 of the sleeve 94 facing the arbor 92 is in contact with the contact surface with the arbor 92 and the tip of the flange. To separate the function into
It has been found that at least the last one pass or several passes at the time of edging rolling reduces the above-mentioned problem by rolling down by the pressing surface, thereby completing the present invention.
【0020】すなわち、本発明は、熱間圧延によるH形
鋼のフランジ幅方向の圧下に用いられるエッジャーミル
であって、被圧延材のフランジ内面を拘束する断面形状
の凸部を有するアーバーと、該アーバーの回転軸方向に
位置調整自在にして設けられ、被圧延材のフランジ外面
を拘束すると同時にフランジ先端を圧下することが可能
なスリーブとを備えたエッジャーロールを2段に設けて
成るエッジャーミルにおいて、前記アーバーとスリーブ
との対向面が該アーバーの回転軸に対して平行に維持さ
れる平行面と、フランジ先端を圧下する傾斜面とを備
え、該傾斜面が前記アーバーの回転軸に対してなす角度
を、被圧延材のフランジ面が鉛直方向に対してなす角度
に等しくなるようにしたことを特徴とする、H形鋼圧延
用エッジャーミルである。That is, the present invention relates to an edger mill used for reducing the width of a flange of a H-section steel by hot rolling, wherein the arbor has a convex portion having a cross-sectional shape for restraining an inner surface of a flange of a material to be rolled. An edger mill comprising two stages of an edger roll provided with a sleeve capable of adjusting the position in the direction of the rotation axis of the arbor and having a sleeve capable of restraining the outer surface of the flange of the material to be rolled and simultaneously pressing down the end of the flange. A parallel surface in which the opposing surfaces of the arbor and the sleeve are maintained parallel to the rotation axis of the arbor, and an inclined surface that presses down the tip of the flange, the inclined surface being opposed to the rotation axis of the arbor. An edger mill for rolling H-beams, characterized in that the angle formed is equal to the angle formed by the flange surface of the material to be rolled with respect to the vertical direction. That.
【0021】また別の面からは、本発明は、粗形鋼片を
粗ユニバーサルミルおよびエッジャーミルからなるユニ
バーサル粗ミル群で圧延し、その後に仕上げユニバーサ
ルミルで仕上げ圧延するH形鋼の圧延方法であって、該
エッジャーミルとして上述の構成をもったエッジャーミ
ルを用い、該ユニバーサル粗ミル群のパス毎または数パ
ス毎に、前記スリーブをアーバー回転軸方向に移動させ
ることにより、被圧延材のフランジ内面は前記アーバー
の凸部により拘束し、さらに前記スリーブにより被圧延
材のフランジ外面を拘束すると同時にフランジ先端を圧
下するエッジング圧延を行うに際して、少なくとも最後
の1パスないし数パスは被圧延材のフランジ先端の全域
を前記スリーブの傾斜面にて圧下することを特徴とする
H形鋼用エッジャーミルの圧延方法である。From another aspect, the present invention relates to a method for rolling an H-section steel in which a coarse shaped billet is rolled by a group of universal coarse mills consisting of a coarse universal mill and an edger mill, and then finish rolled by a finish universal mill. Then, by using the edger mill having the above configuration as the edger mill, and moving the sleeve in the arbor rotation axis direction for each pass or every several passes of the universal coarse mill group, the inner surface of the flange of the material to be rolled is When the arbor is constrained by the convex portion, the sleeve further restrains the outer surface of the flange of the material to be rolled, and at the same time performs edging rolling in which the flange tip is lowered, at least the last one pass or several passes are performed on the flange tip of the material to be rolled. An edger for H-section steel, wherein the entire area is reduced by the inclined surface of the sleeve. A rolling method of the mill.
【0022】[0022]
【作用】次に、本発明を添付図面を参照してさらに詳細
に説明する。本発明において使用するエッジャーミル
は、図9に示すように、基本的には前述の特開平4−17
2106号に開示されたものと同様に、その中央部に凸部を
有するアーバー92と、アーバー92の回転軸方向に移動自
在であって位置調整自在である、前記凸部の左右に対に
なって設けられた円筒状のスリーブ94とから成るエッジ
ャーロール96を2段に備えて成る。Next, the present invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings. As shown in FIG. 9, the edger mill used in the present invention is basically the same as in
An arbor 92 having a convex portion at the center thereof, similar to that disclosed in Japanese Patent No. 2106, and a pair of the arbor 92, which is movable in the rotation axis direction of the arbor 92 and is adjustable in position, is provided on the left and right sides of the convex portion. And an edger roll 96 comprising a cylindrical sleeve 94 provided in two stages.
【0023】図10には、本発明にかかるエッジャーミル
100 の構成とそれを使ったH形鋼のエッジング圧延の概
要を示す。本発明によれば、スリーブ94のアーバー92へ
の対向面106 は水平面106'と傾斜面106'' とに区分され
ている。水平面106'はアーバー94の回転軸に平行となっ
ており、一方傾斜面は106'' はその少なくとも一部を使
ってフランジ先端の圧下を行うように構成されている。FIG. 10 shows an edger mill according to the present invention.
An outline of the edging and rolling of H-section steel using the 100 configurations is shown. According to the present invention, the surface 106 of the sleeve 94 facing the arbor 92 is divided into a horizontal surface 106 'and an inclined surface 106''. The horizontal surface 106 'is parallel to the axis of rotation of the arbor 94, while the inclined surface 106''is configured to use at least a portion of it to reduce the flange tip.
【0024】図中、被圧延材1のフランジ2の内面をア
ーバー92の凸部により、またフランジ2の外面を当該ア
ーバー92の回転軸方向に移動自在なスリーブ94によって
拘束し、フランジ先端も同じくスリーブ94の傾斜面10
6'' で圧下を行う。In the drawing, the inner surface of the flange 2 of the material 1 to be rolled is restrained by a convex portion of the arbor 92, and the outer surface of the flange 2 is restrained by a sleeve 94 movable in the direction of the rotation axis of the arbor 92. Inclined surface 10 of sleeve 94
Reduce by 6 ''.
【0025】こうすることで、フランジの先端部はアー
バーとスリーブとにより形成される孔型に拘束されてい
るために、フランジ先端部における増肉は発生せず、フ
ランジ下部において増肉する。さらに、次工程であるユ
ニバーサル圧延において、フランジ部が厚み方向に圧下
されても、増肉部がフランジの中央に形成されているた
め、増肉部がフランジ幅方向に流れることはなく、圧延
方向 (延び方向) に大部分が流れていくことになる。こ
のため、フランジ部の増肉による影響が極めて小さくな
る。By doing so, the front end of the flange is constrained by the hole formed by the arbor and the sleeve, so that no thickening occurs at the front end of the flange, but increases at the lower portion of the flange. Furthermore, in the next step of universal rolling, even if the flange portion is pressed down in the thickness direction, the thickened portion is formed at the center of the flange, so that the thickened portion does not flow in the flange width direction, and the rolling direction is increased. Most will flow in the (extending direction). Therefore, the influence of the increase in the thickness of the flange portion is extremely small.
【0026】したがって、各パス毎に外周のスリーブ94
をアーバー92の回転軸方向に移動させ、常に孔型のフラ
ンジ相当部の溝幅と被圧延材1のフランジ厚を一致させ
ることにより、ユニバーサル圧延においてフランジ幅の
増肉を防止することができるため、フランジの幅圧下効
果は現状より格段に大きくなるのである。Therefore, the outer sleeve 94 is provided for each pass.
Is moved in the direction of the rotation axis of the arbor 92 and the groove width of the portion corresponding to the flange of the grooved shape always matches the flange thickness of the material 1 to be rolled, thereby preventing the flange width from increasing in universal rolling. The effect of reducing the width of the flange is much greater than the current situation.
【0027】なお、スリーブ94を回転軸方向に移動ある
いは固定させる手段、つまり位置調整手段は、ネジおよ
び油圧を用いた公知技術 (例えば、特開昭60−72603 号
または特開昭61−193706号) を用いれば容易に実現でき
る。The means for moving or fixing the sleeve 94 in the direction of the rotation axis, that is, the position adjusting means is a known technique using a screw and a hydraulic pressure (for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-72603 or Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-193706). ) Can be easily realized.
【0028】図9および図10から明らかなように、本発
明においては、被圧延材1のフランジ内面を拘束するに
は、そのようなフランジ内面に相当する断面形状の凸部
を有するアーバー92を用いる。この凸部は、アーバー92
本体と1体のものであっても、または分離可能なもので
あってもよく、特に制限されない。As is apparent from FIGS. 9 and 10, in the present invention, in order to restrain the inner surface of the flange of the material 1 to be rolled, an arbor 92 having a convex portion having a sectional shape corresponding to the inner surface of the flange is provided. Used. This projection is arbor 92
It may be one with the main body or separable, and is not particularly limited.
【0029】ただし、凸部は圧延時に被圧延材であるH
形鋼の内面を拘束するため、被圧延材の所望のフランジ
内面形状と一致する断面形状にすることが必要である。
すなわち、前記アーバー92のフランジ内面を拘束する面
がアーバー92の回転軸に直角な面 (鉛直面) となす角を
θ1 とすると、一般にH形鋼の粗ユニバーサル圧延とそ
れに続くエッジャー圧延においては、被圧延材のフラン
ジは鉛直面に対して最大5°程度の傾斜を有しているこ
とから、0°<θ1 ≦5°とするのがよい。However, the convex portion is H which is a material to be rolled during rolling.
In order to restrain the inner surface of the section steel, it is necessary to have a cross-sectional shape that matches the desired inner shape of the flange of the material to be rolled.
That is, when the surface to restrain the flange inner face of the arbor 92 and theta 1 the angle formed between a plane perpendicular (vertical plane) to the rotation axis of the arbor 92, the generally rough universal rolling and edger rolling subsequent H-shaped steel is Since the flange of the material to be rolled has a maximum inclination of about 5 ° with respect to the vertical plane, it is preferable that 0 ° <θ 1 ≦ 5 °.
【0030】そして、このアーバー92の回転軸方向に移
動あるいは固定自在であって、前記被圧延材1のフラン
ジ外面を拘束することが可能なスリーブ94が前記凸部の
左右に2個挿着されている。このスリーブ94は、前記ア
ーバー92の一般部 (凸部以外の部位) に挿着されるため
の内孔を有する円筒部材である。その外径は、前記アー
バーの凸部よりも大きくてもよく、特に制限を要するも
のではないが、本発明においては、図9に示すロールを
2段のエッジャーミルのエッジャーロール96として使用
するため、上下のスリーブが干渉しないようにする必要
があることは言うまでもない。Two sleeves 94, which are movable or fixed in the direction of the rotation axis of the arbor 92 and are capable of restraining the outer surface of the flange of the material 1 to be rolled, are inserted in two on the left and right sides of the projection. ing. The sleeve 94 is a cylindrical member having an inner hole to be inserted into a general portion (a portion other than the convex portion) of the arbor 92. The outer diameter may be larger than the convex portion of the arbor, and there is no particular limitation. However, in the present invention, the roll shown in FIG. 9 is used as an edger roll 96 of a two-stage edger mill. Needless to say, it is necessary to prevent the upper and lower sleeves from interfering with each other.
【0031】まず、本発明において、アーバー92とスリ
ーブ94とにより形成されるエッジャーミル90のロール孔
型は、図10に示すように、ウエブ中央部を支持する凸部
である孔型を有するアーバー92に、2つのスリーブがネ
ジまたは油圧またはそれらの複合手段により、嵌め合わ
されることにより形成されており、例えばネジ止めの場
合はネジ相当部は孔型の位置から左右にずれたところに
ある。First, in the present invention, the roll hole type of the edger mill 90 formed by the arbor 92 and the sleeve 94 is, as shown in FIG. In addition, the two sleeves are formed by fitting each other with a screw or hydraulic pressure or a composite means thereof. For example, in the case of screwing, the portion corresponding to the screw is shifted right and left from the position of the hole type.
【0032】スリーブ94の外表面のうち、フランジ2の
外面を拘束するのはアーバー92の回転軸に直角な面 (鉛
直面) とθ2 の角度をなす面であって、図10に示すよう
に、当該角θ2 は0°≦θ2 ≦10°の範囲に設定するの
が望ましい。なぜなら、θ2<0となると被圧延材のフ
ランジ2を当該エッジャーロール90の孔型部に噛み込ま
せることが困難になり、またθ2 >10°となると、フラ
ンジ外面の拘束効果が薄れるからである。[0032] Of the outer surface of the sleeve 94, a plane at right angles to the plane (vertical plane) and theta 2 of the angle to the axis of rotation of the arbor 92 to restrain the outer surface of the flange 2, as shown in FIG. 10 to, for the angle theta 2 is set in a range of 0 ° ≦ θ 2 ≦ 10 ° is desirable. Because, when θ 2 <0, it becomes difficult to bite the flange 2 of the material to be rolled into the grooved portion of the edger roll 90, and when θ 2 > 10 °, the effect of restraining the flange outer surface is weakened. Because.
【0033】フランジ先端を圧下する位置は、つまりス
リーブ94の対向面106 は、図10に示すように、前記アー
バー92の回転軸と一部は平行で、一部はθ3 の角度をな
す。当該角θ3 は前記アーバー92のフランジ内面を拘束
する面102 がアーバー92の回転軸に直角な面となす角θ
1 に等しくしてフランジ先端の直角度を維持することが
肝要である。したがって、θ3 としては0°<θ1(=θ
3) ≦5°とするのがよい。As shown in FIG. 10, the position where the flange tip is lowered, that is, the facing surface 106 of the sleeve 94 is partly parallel to the rotation axis of the arbor 92 and partly forms an angle of θ 3 . The angle θ 3 is an angle θ formed by a surface 102 that restricts the inner surface of the flange of the arbor 92 and a surface perpendicular to the rotation axis of the arbor 92.
Be equal to 1 it is important to maintain the perpendicularity of the flange tip. Therefore, the θ 3 0 ° <θ 1 ( = θ
3 ) It is better to be ≦ 5 °.
【0034】さらには、当該角θ3 に設定された部分、
つまり傾斜面106'' のスリーブ長さをLとすると、Lは
被圧延材の製品シリーズ中の最大のフランジ厚さ+余裕
代数ミリとすればよい。なぜなら、最大の製品フランジ
厚にLを合わせておけば、それよりも小さいフランジ厚
の製品に仕上げる際に、θ3 の角度を付与した部分でフ
ランジの先端部を少なくとも1パスはエッジングして中
間圧延を終えることができるからである。Further, a portion set at the angle θ 3 ,
That is, assuming that the sleeve length of the inclined surface 106 '' is L, L may be the maximum flange thickness in the product series of the material to be rolled + the marginal algebra mm. This is because, if the combined L largest product flange thickness, when finishing the small flange thickness product than, at least one pass the tip of the flange portion imparted with angle theta 3 is then edging intermediate This is because rolling can be completed.
【0035】図11(a) 、(b) には、本発明のエッジャー
ミルによる初期パス、最終パスのそれぞれの場合につい
てフランジ先端部周辺の圧延状況の模式拡大図を示す。
図11(a) に示すように、エッジャー圧延の初期パスにお
いては、被圧延材1のフランジ厚が比較的厚いため、ス
リーブ94によるフランジ先端の圧下は、アーバー92の回
転軸に平行な面とθ3 の角度をもった面との双方で行わ
れる。つまり、平行面106'と傾斜面106'' との両方で行
われる。FIGS. 11 (a) and 11 (b) are schematic enlarged views of the rolling state around the flange tip for each of the initial pass and the final pass by the edger mill of the present invention.
As shown in FIG. 11 (a), in the initial pass of the edger rolling, since the flange thickness of the material 1 to be rolled is relatively large, the reduction of the flange tip by the sleeve 94 causes the surface parallel to the rotation axis of the arbor 92 to move. It carried out at both the surface having an angle of theta 3. That is, the process is performed on both the parallel surface 106 'and the inclined surface 106''.
【0036】一方、エッジャー圧延の最終パスにおいて
は、図11(b) に示すように、被圧延材1のフランジ厚が
θ3 の角度を有するスリーブ長Lよりも小さくなり、ス
リーブ94によるフランジ先端部の圧下はθ3 の角度をも
った面のみで行われ、フランジ先端は直角に仕上げられ
る。このように一回の最終パスでフランジ先端が直角に
仕上げられれない場合には、最終パスでそのようになる
に要するだけ先立つ数のパスにおいて前記傾斜面による
フランジ先端の圧下を行えばよい。On the other hand, in the final pass of the edger rolling, as shown in FIG. 11B, the flange thickness of the material 1 to be rolled becomes smaller than the sleeve length L having an angle of θ 3 , reduction of parts are performed only in a plane having an angle of theta 3, the flange tip is finished at a right angle. In the case where the flange tip cannot be finished at a right angle in one final pass in this way, the flange tip may be reduced by the inclined surface in as many passes as necessary before the final pass.
【0037】さらに、図10に示すように、スリーブ94の
外表面のうちフランジの先端を圧下する面とアーバーの
凸部との間隙をSとすると、Sは本発明のエッジャーロ
ールでエッジング圧延する際には一定であり、0.5 mmか
ら数mmになるように設計する。このスリーブ94とアーバ
ー92との間の隙間Sへの圧延中のスケール等の侵入を防
止するために、図示しないが“O”リングを当該隙間に
挿嵌しても良い。従来の場合と違って、隙間Sは一定で
あるためそのような“O" リングを設けることは容易で
ある。また、別の態様としてこの間隙を通じてエアー、
水、オイルミスト、もしくはこれら流体の混合物を放出
させて、スケールの侵入を防止する方法をとっても良
い。Further, as shown in FIG. 10, if the gap between the surface of the outer surface of the sleeve 94 that presses down the tip of the flange and the convex portion of the arbor is S, S is the edging roll by the edger roll of the present invention. The design should be constant and 0.5 mm to several mm. Although not shown, an “O” ring may be inserted into the gap S between the sleeve 94 and the arbor 92 to prevent the scale or the like from entering the gap S between the sleeve 94 and the arbor 92. Unlike the conventional case, since the gap S is fixed, it is easy to provide such an "O" ring. Also, as another aspect, air through this gap,
Water, oil mist, or a mixture of these fluids may be released to prevent scale intrusion.
【0038】以上のようにして、エッジャーミルにおい
て、被圧延材であるH形鋼のほぼ全面をアーバーとスリ
ーブとにより形成される孔型で拘束することにより、フ
ランジ圧下の際にもフランジ先端の局部変形を発生させ
ず、またフランジ部の座屈も防止でき、H形鋼の全断面
にわたって均一に長手方向に延伸させることが可能とな
る。As described above, in the edger mill, almost the entire surface of the H-section steel to be rolled is constrained by the hole formed by the arbor and the sleeve, so that even when the flange is lowered, the local part of the tip of the flange can be reduced. No deformation occurs, buckling of the flange portion can be prevented, and the H-shaped steel can be uniformly stretched in the longitudinal direction over the entire cross section.
【0039】図12は、さらに本発明の別の態様を示すも
ので、それによれば、図9における基本構造の前記アー
バー92の凸部を2分割して、オンラインもしくはオフラ
インで回転軸方向に移動・固定可能な分割スリーブ構造
とするのである。このような態様によれば、外側のスリ
ーブ94、94は図9のそれと同様であるが、その内側には
前述の凸部を2分割して得た二つの内側スリーブ94' 、
94' が設けられる。これらの内側スリーブ94' 、94' 相
互の間隔を調整することで、ウエブ高さ内法の異なるH
形鋼の製造に際しても同一のエッジャーロールでエッジ
ング圧延が可能となり、エッジャーロール保有数の削減
になる。ここで内側スリーブ94' 、94'の回転軸方向の
移動・固定に関しては、外側のスリーブ94と同様にネジ
または油圧もしくはその複合化手段により容易に実現で
きることは言うまでもない。次に、実施例によって本発
明をさらに具体的に説明するが、それによって本発明が
不当に制限されることはない。FIG. 12 shows still another embodiment of the present invention. According to the embodiment, the convex portion of the arbor 92 of the basic structure shown in FIG. -It has a split sleeve structure that can be fixed. According to such an embodiment, the outer sleeves 94, 94 are the same as those in FIG. 9, but the inner sleeves 94 'obtained by dividing the above-mentioned projection into two parts are provided inside thereof.
94 'is provided. By adjusting the distance between these inner sleeves 94 ', 94', H
Even in the production of shaped steel, edging rolling can be performed with the same edger roll, and the number of edger rolls held can be reduced. Here, it goes without saying that the movement and fixation of the inner sleeves 94 ′ and 94 ′ in the direction of the rotation axis can be easily realized by screws or hydraulic pressure or a composite means thereof as in the case of the outer sleeve 94. Next, the present invention will be described more specifically with reference to examples, but the present invention is not unduly limited thereby.
【0040】[0040]
【実施例】被圧延材として、H600×200(ウェブ高さ:600
mm、フランジ幅:200mm) JIS サイズH形鋼の一つのシリ
ーズ (4サイズ) の製造工程に本発明のエッジャーミル
および圧延方法を適用した。[Example] As a material to be rolled, H600 × 200 (web height: 600
mm, flange width: 200 mm) The edger mill and the rolling method of the present invention were applied to the manufacturing process of one series (four sizes) of JIS size H-section steel.
【0041】まず、ブレークダウンミルで連続鋳造スラ
ブから10数パスにてビームブランクを圧延した。このと
きのビームブランクの寸法は、ウェブ厚は50mmから60m
m、フランジ厚は90mmであった。First, a beam blank was rolled from a continuous casting slab by a dozen passes using a breakdown mill. At this time, the dimensions of the beam blank are 50 mm to 60 m for the web thickness.
m, and the flange thickness was 90 mm.
【0042】このビームブランクを粗ユニバーサルミル
と本発明のエッジャーミルとからなる粗ミル群で所定の
製品寸法に近い形にまで粗圧延を行った。このときの圧
延パス回数は、9パスから11パスであった。The beam blank was roughly rolled to a shape close to a predetermined product size in a rough mill group including a rough universal mill and an edger mill of the present invention. The number of rolling passes at this time was 9 to 11 passes.
【0043】このときのエッジャーロールの孔型形状
は、図10においてθ1 =5°、θ2 =10°、θ3 =5°
とした。H600×200 シリーズの製品中の最大フランジ厚
が23mmであることから、傾斜面の長さLは25mmに設定
し、アーバー92とスリーブ94との対向面の隙間Sは0.5
mmとした。また、スリーブ94とアーバー92の摺動面を構
成する水平面106'には“O”リングを組み込んで、ロー
ル幅可変機構部へのスケールの侵入を極力防止する構造
とした。The hole shape of the edger roll at this time is shown in FIG. 10 as θ 1 = 5 °, θ 2 = 10 °, θ 3 = 5 °.
And Since the maximum flange thickness in the H600 × 200 series product is 23 mm, the length L of the inclined surface is set to 25 mm, and the gap S between the opposing surfaces of the arbor 92 and the sleeve 94 is 0.5 mm.
mm. Further, an "O" ring is incorporated in a horizontal plane 106 'forming a sliding surface between the sleeve 94 and the arbor 92, so that the scale is prevented as much as possible from entering the variable roll width mechanism.
【0044】本発明にかかる装置および方法によりエッ
ジング圧延を行った後、ユニバーサル仕上げミルで整形
圧延されて得られた製品のフランジ幅およびウェブ中心
偏りの全長測定結果を表1にまとめて示す。なお、同表
には比較のため、図1(b) に示すような従来のエッジャ
ーミル22を用いてエッジング圧延を行った場合の結果も
併記してある。Table 1 summarizes the measurement results of the flange width and the total length of the web center deviation of the product obtained by performing the edging rolling by the apparatus and method according to the present invention and then shaping and rolling by a universal finishing mill. The table also shows, for comparison, results obtained when edging rolling was performed using a conventional edger mill 22 as shown in FIG. 1 (b).
【0045】[0045]
【表1】 [Table 1]
【0046】表1から判るように、図1(b) のような従
来のエッジャーミルを用いて圧延を行った場合、フラン
ジ幅変動やウエブ中心偏りが大きいのに対して、本発明
の場合には、常に上下、左右対称な形状をユニバーサル
粗ミル群の各パスを通じて維持できるため、製品の中心
偏り、フランジ幅変動は極めて小さいものとなるのであ
る。As can be seen from Table 1, when rolling is performed using a conventional edger mill as shown in FIG. 1 (b), the flange width fluctuation and the web center deviation are large, while in the case of the present invention, Since a vertically symmetrical shape can always be maintained through each pass of the universal rough mill group, the center deviation of the product and the fluctuation of the flange width are extremely small.
【0047】圧延各パスでのフランジ厚の減少に伴うス
リーブの移動量は、最大でも20mm程度であり、それに要
するスリーブの幅変更時間は10秒前後であり、圧延能率
や温度降下による操業上への影響はほとんど見られなか
った。The amount of movement of the sleeve due to the reduction of the flange thickness in each rolling pass is about 20 mm at the maximum, and the time required for changing the width of the sleeve is about 10 seconds. Had little effect.
【0048】また、フランジ先端部のロール間隙部への
噛み出し疵は製品に見られず、本発明にかかるエッジャ
ーミルは図7、図8に示す従来発明のエッジャーロール
での圧延に比べて最長約20倍もの長時間正常に作動し、
スケール等の当該ロール幅可変機構部への侵入トラブル
はなかった。図7および図8のロールを使った場合と比
較した本発明のロールの耐久性を表2にまとめて示す。Further, no flaws were found on the product at the tip of the flange in the gap between the rolls, and the edger mill according to the present invention was longer than the conventional edger roll shown in FIGS. It works normally for about 20 times longer,
There was no trouble in the scale or the like entering the roll width variable mechanism. Table 2 summarizes the durability of the roll of the present invention as compared with the case where the rolls of FIGS. 7 and 8 are used.
【0049】[0049]
【表2】 [Table 2]
【0050】[0050]
【発明の効果】本発明によれば、以上説明したように、
エッジャーロール孔型のフランジ厚相当部分の厚さをパ
ス毎または数パス毎に移動させることにより、常に被圧
延材のフランジ厚と一致させた状態でエッジングするこ
とができる。従って、従来のエッジングスタンドをその
まま流用しながら、フランジ幅変動やウエブ中心偏りの
小さいH形鋼を圧延することが可能となる。さらに、従
来の同様な分割可変ロールを有するエッジャーミルに比
べて耐久性の点で格段に良好なミルを提供でき、、産業
上極めて有効である。According to the present invention, as described above,
By moving the thickness of the part corresponding to the flange thickness of the edger roll hole type for each pass or every several passes, edging can be performed in a state where the flange thickness always coincides with the flange thickness of the material to be rolled. Therefore, it is possible to roll an H-section steel having a small flange width variation and a small web center deviation while diverting the conventional edging stand as it is. Furthermore, compared to the conventional edger mill having the same variable-division roll, a mill having much better durability can be provided, which is industrially extremely effective.
【図1】図1(a) 、(b) は、従来のユニバーサルミル群
において用いられているぞれぞれ粗ユニバーサルミルと
エッジャーミルにおけるH形鋼の圧延状況を示す略式説
明図である。FIGS. 1 (a) and 1 (b) are schematic explanatory views showing a rolling state of an H-section steel in a coarse universal mill and an edger mill used in a conventional universal mill group, respectively.
【図2】従来の孔型エッジャーミルの概要を示す略式断
面図である。FIG. 2 is a schematic sectional view showing an outline of a conventional hole type edger mill.
【図3】図3(a) 〜(c) は、従来の各種エッジャーロー
ルの断面形状を示す略式断面図である。3 (a) to 3 (c) are schematic cross-sectional views showing cross-sectional shapes of various conventional edger rolls.
【図4】エッジングによるアップセット効果の概要を示
す略式説明図である。FIG. 4 is a schematic explanatory diagram showing an outline of an upset effect by edging.
【図5】アップセット部の幅もどりの説明図である。FIG. 5 is an explanatory diagram of returning the width of the upset portion.
【図6】エッジングによるフランジの座屈の状況を示す
略式説明図である。FIG. 6 is a schematic explanatory view showing a state of buckling of a flange due to edging.
【図7】従来の孔型可変エッジャーロールをアーバーと
スリーブとを組み立てた状態で示す略式断面図である。FIG. 7 is a schematic sectional view showing a conventional hole-type variable edger roll in an assembled state of an arbor and a sleeve.
【図8】従来の孔型可変エッジャーミルの孔型形状を示
す部分的略式断面図である。FIG. 8 is a partial schematic cross-sectional view showing a hole shape of a conventional hole type variable edger mill.
【図9】本発明にかかるエッジャーロールをアーバーと
スリーブとを組み立てた状態で示す略式断面図である。FIG. 9 is a schematic sectional view showing an edger roll according to the present invention in a state where an arbor and a sleeve are assembled.
【図10】本発明にかかるエッジャーミルの孔型形状を
示す部分的略式断面図である。FIG. 10 is a partially schematic sectional view showing a hole shape of the edger mill according to the present invention.
【図11】図11(a) 、(b) は、本発明にかかるエッジャ
ーロールによるH形鋼のエッジング圧延状況を示す部分
的略式断面図である。FIGS. 11 (a) and 11 (b) are partial schematic cross-sectional views showing the edging rolling state of an H-section steel by an edger roll according to the present invention.
【図12】本発明にかかるエッジャーろールの構造変更
例をアーバーとスリーブとを組み立てた状態で示す略式
断面図である。FIG. 12 is a schematic sectional view showing a modified example of the edger roll according to the present invention in a state where an arbor and a sleeve are assembled.
92: アーバー 94: スリーブ 100 :
エッジングミル 106: 対向面 106': 水平面 106'':
傾斜面 1: 被圧延材 2: フランジ92: Arbor 94: Sleeve 100:
Edging mill 106: Opposite surface 106 ': Horizontal surface 106'':
Slope 1: Rolled material 2: Flange
Claims (2)
の圧下に用いられるエッジャーミル100 であって、被圧
延材1のフランジ内面を拘束する断面形状の凸部を有す
るアーバー92と、該アーバーの回転軸方向に位置調整自
在にして設けられ、被圧延材のフランジ外面を拘束する
と同時にフランジ先端を圧下することが可能なスリーブ
94とを備えたエッジャーロール96を2段に設けて成るエ
ッジャーミル100 において、前記アーバー92とスリーブ
94との対向面が該アーバー92の回転軸に対して平行に維
持される平行面106'と、フランジ先端を圧下する傾斜面
106'' とを備え、該傾斜面106'' が前記アーバー92の回
転軸に対してなす角度を、被圧延材1のフランジ面が鉛
直方向に対してなす角度に等しくなるようにしたことを
特徴とする、H形鋼圧延用エッジャーミル。1. An edger mill 100 used for reducing the width of an H-section steel in a flange width direction by hot rolling, comprising an arbor 92 having a convex portion having a cross-sectional shape for restraining an inner surface of a flange of a material 1 to be rolled. The sleeve is provided so that the position can be adjusted in the direction of the rotation axis of the sleeve, and is capable of restraining the outer surface of the flange of the material to be rolled and simultaneously lowering the flange tip.
An edger mill 100 comprising two stages of an edger roll 96 having an arbor 92 and a sleeve 94.
A parallel surface 106 'in which a surface facing the 94 is maintained parallel to the rotation axis of the arbor 92, and an inclined surface which presses down the flange tip.
106 '', and the angle formed by the inclined surface 106 '' with respect to the rotation axis of the arbor 92 is made equal to the angle formed by the flange surface of the material 1 to be rolled with respect to the vertical direction. A feature is an edger mill for rolling H-section steel.
ッジャーミルからなるユニバーサル粗ミル群で圧延し、
その後に仕上げユニバーサルミルで仕上げ圧延するH形
鋼の圧延方法であって、該エッジャーミルとして請求項
1に記載のエッジャーミルを用い、該ユニバーサル粗ミ
ル群のパス毎または数パス毎に、前記スリーブ94をアー
バー回転軸方向に移動させることにより、被圧延材のフ
ランジ内面は前記アーバー92の凸部により拘束し、さら
に前記スリーブ94により被圧延材のフランジ外面を拘束
すると同時にフランジ先端を圧下するエッジング圧延を
行うに際して、少なくとも最後の1パスないし数パスは
被圧延材のフランジ先端の全域を前記スリーブ94の傾斜
面106'' にて圧下することを特徴とするH形鋼用エッジ
ャーミルの圧延方法。2. Rolling a coarse billet with a universal coarse mill group comprising a coarse universal mill and an edger mill,
A method of rolling an H-section steel, which is thereafter finish-rolled by a finish universal mill, wherein the edger mill according to claim 1 is used as the edger mill, and the sleeve 94 is provided every pass or every several passes of the universal rough mill group. By moving in the arbor rotation axis direction, the inner surface of the flange of the material to be rolled is restrained by the convex portion of the arbor 92, and the sleeve 94 further restrains the outer surface of the flange of the material to be rolled. A method for rolling an edger mill for H-beams, wherein at least the last one or several passes are performed by rolling down the entire front end of the flange of the material to be rolled on the inclined surface 106 '' of the sleeve 94.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26181592A JP2663806B2 (en) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | Edger mill for rolling H-section steel and rolling method thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH06106212A JPH06106212A (en) | 1994-04-19 |
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1992
- 1992-09-30 JP JP26181592A patent/JP2663806B2/en not_active Expired - Lifetime
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Legal Events
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---|---|---|---|
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