JPH0456090B2 - - Google Patents
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- JPH0456090B2 JPH0456090B2 JP61292955A JP29295586A JPH0456090B2 JP H0456090 B2 JPH0456090 B2 JP H0456090B2 JP 61292955 A JP61292955 A JP 61292955A JP 29295586 A JP29295586 A JP 29295586A JP H0456090 B2 JPH0456090 B2 JP H0456090B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ultra
- straight line
- low carbon
- crown
- roll
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は、特に極薄の極低炭素鋼の軟質なス
トリツプを焼鈍するにあたり、ハースロールのサ
ーマルクラウンの変動に応じてストリツプの張力
を制御することにより、ストリツプの蛇行やヒー
トバツクリングを防止した極薄の極低炭素鋼板の
連続焼鈍方法に関する。 〔従来の技術〕 ブリキ原板やTFS（テインフリースチール）原
板のような極薄の表面処理鋼板（板厚0.35mm以
下）は、その要求される加工度に応じて、T1〜
T6と言うように、硬度によつて分類されている。
このＴは調質度を表し、数字が大きいほど硬質の
材料である事を示している。 この内、従来連続焼鈍によつて生産されてきた
のは、主としてT4以上の硬質剤であり、T3以下
の軟質剤はほとんどなかつた。これは、連続焼鈍
においては鋼板が加熱されている時間がバツチ式
焼鈍に比べて非常に短い為、鋼中の固溶炭素量を
充分低くできず、要求される軟質度が得られなか
つた為である。又、T3以下の鋼板は、用途上非
時効性である事が要求される事が多いが、これに
対しても同じ理由により、連続焼鈍では充分な材
質を得る事ができなかつた。 しかし、近年上記のような連続焼鈍における欠
点を克服する手段として、炭素量が100ppm以下
の極低炭素鋼板を連続焼鈍して、軟質かつ非時効
性のブリキ原板、TFS原板を得ることが試みら
れている。これによると、これまで連続焼鈍では
得られなかつた、軟質かつ非時効性のブリキ原
板、TFS原板を高能率、低コストで生産する事
ができる。 しかし、極低炭素鋼は、低炭素鋼に比べて再結
晶温度が高く、かつ再結晶後の硬度が低いと言う
性質をもつている。この為に、ヒートバツクルと
呼ばれる炉内での鋼帯の幅方向への座屈がおこり
やすい。従つて、薄物の極低炭素鋼を連続焼鈍す
る上で、このヒートバツクルを防ぐ事が重要にな
る。 一方、連続焼鈍炉の炉内ロールには鋼板の蛇行
を防ぐ為に、テーパがつけられている（ロールク
ラウン）。このテーパは、通板中の鋼板をロール
中央部へ寄せる力（センタリングフオース）を生
じさせ、鋼板を真直ぐに通す為のものである。こ
のテーパの大きさを表わすパラメータとしてTc
がある。これはロールの中心と鋼板端部における
ロールの径差を表す。ロールクラウンTcが大き
いほど又鋼板に与える張力Ｔが大きいほど、セン
タリングフオースは大きくなり、蛇行に対して有
利になる。 しかし、センタリングフオースが大きくなりす
ぎると、即ちロールクラウンTc、張力Ｔが大き
くなりすぎると、鋼板の幅方向で不均一圧縮応力
が発生しやすくなり、ヒートバツクルがおこりや
すくなる。つまり、蛇行の発生を防止しつつ、ヒ
ートバツクルを発生させない為には、ロールクラ
ウンTcと張力Ｔを同時に最適な範囲に制御する
必要がある。 この時注意しなければならないのは、ロールの
サーマルクラウンの影響である。即ち、連続焼鈍
炉内で使われているロールは、熱による変形の
為、ロール製作時とはクラウンが異なつている。
これをサーマルクラウンと呼び、連続焼鈍炉の安
定操業に大きな影響を及ぼす要因となつている。 サーマルクラウンは、ロールの幅方向の中心部
の温度が鋼帯温度にほぼ等しくなるのに対し、板
端部のロール温度は炉温の影響を強く受ける事に
よりおこる。ラインスピードが急に変化する時の
ように、板温が速く変動する時は、ロールの幅方
向中心部の温度もそれに応じて変動する。これに
対し、炉温はそれほど速くは変化しないので、板
端部のロール温度もそれぞれ変化しない。このロ
ールの幅方向における温度の応答性の差サーマル
クラウンの変動をひきおこす。従つて、サーマル
クラウンを考慮した正味のロールクラウンTcnet
に応じて張力Ｔを蛇行とヒートバツクルを防止で
きる範囲に制御する事が必要である。 しかし、これまで極薄の極低炭素材における
TcnetとＴの最適範囲について充分な知見は得ら
れていなかつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 連続焼鈍炉は加熱帯、均熱帯と徐冷帯、急冷帯
等により構成されていることから、炉のセクシヨ
ンによつて炉温が異なり、従つて各セクシヨンに
おけるハースロールの、温度によつて増減するサ
ーマルクラウンも異なるため、ストリツプが加熱
されて強度が低下したときにサーマルクラウンが
大きくなり且つ蛇行修正能力が大きくなりすぎる
と、ストリツプのヒートバツクリングやしぼり等
が生じたり、逆に冷却帯において冷却れてサーマ
ルクラウンが負に作用し正味クラウン量が小さく
なりすぎるとストリツプの蛇行が生じるといつた
問題がある。しかも、このサーマルクラウンの変
動は炉の各セクシヨンにおけるストリツプのライ
ンスピードの変動によつても生じるが、このよう
な変動に対応して、特にｌ／ｄ＝1500〜6700の範
囲にはる極薄の極低炭素鋼のような柔軟なストリ
ツプのヒートバツクリングを防止するための、容
易且つ効果的な方法は従来においては見られなか
つた。 この発明は、このような従来の状況にかんがみ
てなされたものであつて、変動するハースロール
のサーマルクラウン量に基づいてストリツプの張
力を所定範囲内に制御することにより、上記問題
点を解決することを目的としている。 〔問題点を解決するための手段〕 この発明は、極薄の極低炭素鋼板（Ｃ≦0.01重
量％）の連続焼鈍に際し、連続焼鈍炉の加熱帯及
び冷却帯において、ハースロールのサーマルクラ
ウンを考慮した正味のクラウンに応じて前期極低
炭素鋼板の張力を、単位張力をｙKg／mm2正味クラ
ウン量をｘmmで表す時に、前期鋼板のうちTi，
Nb等の炭窒化物形成元素を添加しない鋼板は、
y1＝−0.5x＋３なる直線と、y3＝−0.2x＋0.5なる
直線と直線ｘ＝−１及びy4＝0.25によつて画成さ
れる範囲内に、また前期鋼板のうちTi，Nb等の
炭窒化物形成元素を添加した鋼板は、y2＝y1−
0.5なる直線とy3＝−0.2x＋0.5なる直線と直線ｘ
＝−１及びy4＝0.25によつて画成される範囲内
に、それぞれ制御して連続焼鈍する方法とするも
のである。正味のクラウン量は例えば式により
計算される。 ｘ＝D1｛１＋α（TR1−TR0）｝ −D2｛１＋α（TR2−TR0）｝ …… D1：幅方向中心におけるロール径 D2：鋼帯の幅端部が巻きついている部分のロ
ール径 TR1：ロールの幅方向中心部の温度 TR2：鋼帯の幅端部が巻きついている部分のロ
ール温度 TR0：製作時のロール温度 α：ロールの線膨張率 以下、最適範囲に関する知見を得るに至つた理
由について述べる。
トリツプを焼鈍するにあたり、ハースロールのサ
ーマルクラウンの変動に応じてストリツプの張力
を制御することにより、ストリツプの蛇行やヒー
トバツクリングを防止した極薄の極低炭素鋼板の
連続焼鈍方法に関する。 〔従来の技術〕 ブリキ原板やTFS（テインフリースチール）原
板のような極薄の表面処理鋼板（板厚0.35mm以
下）は、その要求される加工度に応じて、T1〜
T6と言うように、硬度によつて分類されている。
このＴは調質度を表し、数字が大きいほど硬質の
材料である事を示している。 この内、従来連続焼鈍によつて生産されてきた
のは、主としてT4以上の硬質剤であり、T3以下
の軟質剤はほとんどなかつた。これは、連続焼鈍
においては鋼板が加熱されている時間がバツチ式
焼鈍に比べて非常に短い為、鋼中の固溶炭素量を
充分低くできず、要求される軟質度が得られなか
つた為である。又、T3以下の鋼板は、用途上非
時効性である事が要求される事が多いが、これに
対しても同じ理由により、連続焼鈍では充分な材
質を得る事ができなかつた。 しかし、近年上記のような連続焼鈍における欠
点を克服する手段として、炭素量が100ppm以下
の極低炭素鋼板を連続焼鈍して、軟質かつ非時効
性のブリキ原板、TFS原板を得ることが試みら
れている。これによると、これまで連続焼鈍では
得られなかつた、軟質かつ非時効性のブリキ原
板、TFS原板を高能率、低コストで生産する事
ができる。 しかし、極低炭素鋼は、低炭素鋼に比べて再結
晶温度が高く、かつ再結晶後の硬度が低いと言う
性質をもつている。この為に、ヒートバツクルと
呼ばれる炉内での鋼帯の幅方向への座屈がおこり
やすい。従つて、薄物の極低炭素鋼を連続焼鈍す
る上で、このヒートバツクルを防ぐ事が重要にな
る。 一方、連続焼鈍炉の炉内ロールには鋼板の蛇行
を防ぐ為に、テーパがつけられている（ロールク
ラウン）。このテーパは、通板中の鋼板をロール
中央部へ寄せる力（センタリングフオース）を生
じさせ、鋼板を真直ぐに通す為のものである。こ
のテーパの大きさを表わすパラメータとしてTc
がある。これはロールの中心と鋼板端部における
ロールの径差を表す。ロールクラウンTcが大き
いほど又鋼板に与える張力Ｔが大きいほど、セン
タリングフオースは大きくなり、蛇行に対して有
利になる。 しかし、センタリングフオースが大きくなりす
ぎると、即ちロールクラウンTc、張力Ｔが大き
くなりすぎると、鋼板の幅方向で不均一圧縮応力
が発生しやすくなり、ヒートバツクルがおこりや
すくなる。つまり、蛇行の発生を防止しつつ、ヒ
ートバツクルを発生させない為には、ロールクラ
ウンTcと張力Ｔを同時に最適な範囲に制御する
必要がある。 この時注意しなければならないのは、ロールの
サーマルクラウンの影響である。即ち、連続焼鈍
炉内で使われているロールは、熱による変形の
為、ロール製作時とはクラウンが異なつている。
これをサーマルクラウンと呼び、連続焼鈍炉の安
定操業に大きな影響を及ぼす要因となつている。 サーマルクラウンは、ロールの幅方向の中心部
の温度が鋼帯温度にほぼ等しくなるのに対し、板
端部のロール温度は炉温の影響を強く受ける事に
よりおこる。ラインスピードが急に変化する時の
ように、板温が速く変動する時は、ロールの幅方
向中心部の温度もそれに応じて変動する。これに
対し、炉温はそれほど速くは変化しないので、板
端部のロール温度もそれぞれ変化しない。このロ
ールの幅方向における温度の応答性の差サーマル
クラウンの変動をひきおこす。従つて、サーマル
クラウンを考慮した正味のロールクラウンTcnet
に応じて張力Ｔを蛇行とヒートバツクルを防止で
きる範囲に制御する事が必要である。 しかし、これまで極薄の極低炭素材における
TcnetとＴの最適範囲について充分な知見は得ら
れていなかつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 連続焼鈍炉は加熱帯、均熱帯と徐冷帯、急冷帯
等により構成されていることから、炉のセクシヨ
ンによつて炉温が異なり、従つて各セクシヨンに
おけるハースロールの、温度によつて増減するサ
ーマルクラウンも異なるため、ストリツプが加熱
されて強度が低下したときにサーマルクラウンが
大きくなり且つ蛇行修正能力が大きくなりすぎる
と、ストリツプのヒートバツクリングやしぼり等
が生じたり、逆に冷却帯において冷却れてサーマ
ルクラウンが負に作用し正味クラウン量が小さく
なりすぎるとストリツプの蛇行が生じるといつた
問題がある。しかも、このサーマルクラウンの変
動は炉の各セクシヨンにおけるストリツプのライ
ンスピードの変動によつても生じるが、このよう
な変動に対応して、特にｌ／ｄ＝1500〜6700の範
囲にはる極薄の極低炭素鋼のような柔軟なストリ
ツプのヒートバツクリングを防止するための、容
易且つ効果的な方法は従来においては見られなか
つた。 この発明は、このような従来の状況にかんがみ
てなされたものであつて、変動するハースロール
のサーマルクラウン量に基づいてストリツプの張
力を所定範囲内に制御することにより、上記問題
点を解決することを目的としている。 〔問題点を解決するための手段〕 この発明は、極薄の極低炭素鋼板（Ｃ≦0.01重
量％）の連続焼鈍に際し、連続焼鈍炉の加熱帯及
び冷却帯において、ハースロールのサーマルクラ
ウンを考慮した正味のクラウンに応じて前期極低
炭素鋼板の張力を、単位張力をｙKg／mm2正味クラ
ウン量をｘmmで表す時に、前期鋼板のうちTi，
Nb等の炭窒化物形成元素を添加しない鋼板は、
y1＝−0.5x＋３なる直線と、y3＝−0.2x＋0.5なる
直線と直線ｘ＝−１及びy4＝0.25によつて画成さ
れる範囲内に、また前期鋼板のうちTi，Nb等の
炭窒化物形成元素を添加した鋼板は、y2＝y1−
0.5なる直線とy3＝−0.2x＋0.5なる直線と直線ｘ
＝−１及びy4＝0.25によつて画成される範囲内
に、それぞれ制御して連続焼鈍する方法とするも
のである。正味のクラウン量は例えば式により
計算される。 ｘ＝D1｛１＋α（TR1−TR0）｝ −D2｛１＋α（TR2−TR0）｝ …… D1：幅方向中心におけるロール径 D2：鋼帯の幅端部が巻きついている部分のロ
ール径 TR1：ロールの幅方向中心部の温度 TR2：鋼帯の幅端部が巻きついている部分のロ
ール温度 TR0：製作時のロール温度 α：ロールの線膨張率 以下、最適範囲に関する知見を得るに至つた理
由について述べる。
極薄の極低炭素鋼を連続焼鈍するに当たり、サ
ーマルクラウンを考慮した正味のロールクラウン
と張力を、成分系に応じてTi，Nb等の炭窒化物
形成元素を添加した場合と、これを添加しない場
合とに分けて、第１図に示される最適範囲内に制
御する事により、蛇行やヒートバツクルが発生し
ない安定した通板性を得る。第１図において右上
がりの斜線の領域が前期添加物を添加しない場合
の領域であり、左上がりの斜線の領域が前期添加
物を添加した場合の領域である。 例えば、通板中の極低炭素鋼の鋼帯のラインス
ピードを何等かの原因により、低下させざるを得
なくなつた時には、炉の加熱帯においては鋼帯温
度が上昇し、サーマルクラウンが増大する為、張
力を同じ値に保つているとヒートバツクルが発生
しやすくなる。この時、ラインスピードの低下に
起因するサーマルクラウン量を式から推定し、
この推定値に基づいて鋼帯の張力を前期の最適範
囲に入るように制御する事によりヒートバツクル
の発生を防止する。又、炉の冷却帯においては、
ラインスピードが低下するとストリツプ温度が低
下しサーマルクラウンが減少する為、同じ張力で
は蛇行が発生しやすくなる。この時も同様にサー
マルクラウン量を推定し、この推定値に基づいて
鋼帯の張力を前期の最適範囲に入るように制御す
る事により蛇行の発生を防止する。 〔実施例〕 Ti，Nb等の無添加極低炭素鋼と、Ti，Nbの
添加極低炭素鋼を連続して流した時の冷却帯前半
のハースロールにおける温度挙動を第４図に示
す。Ti，Nb添加極低炭素鋼は、再結晶させる為
に必要な板温が約100℃高くなつている。この時
初期ロールクラウンがD1＝700mm、D2＝699.7mm
の時の正味ロールクラウンと張力の関係を第１図
中のＡ，Ｂ，Ｃで示す。Ａが最初の操業条件であ
るが、鋼種が変更された時に張力を同じ値に保つ
ているとＢのようにヒートバツクル発生限界張力
を超えてしまう。この場合、Ｃで示すように、蛇
行をおこさない範囲で張力を下げる事により、こ
の危険を避ける事ができる。 〔発明の効果〕 このように、この発明の方法を取る事により、
これまで約20％程度であつた極薄の極低炭素鋼の
ヒートバツクルの発生率を１％以下に下げる事が
できた。
ーマルクラウンを考慮した正味のロールクラウン
と張力を、成分系に応じてTi，Nb等の炭窒化物
形成元素を添加した場合と、これを添加しない場
合とに分けて、第１図に示される最適範囲内に制
御する事により、蛇行やヒートバツクルが発生し
ない安定した通板性を得る。第１図において右上
がりの斜線の領域が前期添加物を添加しない場合
の領域であり、左上がりの斜線の領域が前期添加
物を添加した場合の領域である。 例えば、通板中の極低炭素鋼の鋼帯のラインス
ピードを何等かの原因により、低下させざるを得
なくなつた時には、炉の加熱帯においては鋼帯温
度が上昇し、サーマルクラウンが増大する為、張
力を同じ値に保つているとヒートバツクルが発生
しやすくなる。この時、ラインスピードの低下に
起因するサーマルクラウン量を式から推定し、
この推定値に基づいて鋼帯の張力を前期の最適範
囲に入るように制御する事によりヒートバツクル
の発生を防止する。又、炉の冷却帯においては、
ラインスピードが低下するとストリツプ温度が低
下しサーマルクラウンが減少する為、同じ張力で
は蛇行が発生しやすくなる。この時も同様にサー
マルクラウン量を推定し、この推定値に基づいて
鋼帯の張力を前期の最適範囲に入るように制御す
る事により蛇行の発生を防止する。 〔実施例〕 Ti，Nb等の無添加極低炭素鋼と、Ti，Nbの
添加極低炭素鋼を連続して流した時の冷却帯前半
のハースロールにおける温度挙動を第４図に示
す。Ti，Nb添加極低炭素鋼は、再結晶させる為
に必要な板温が約100℃高くなつている。この時
初期ロールクラウンがD1＝700mm、D2＝699.7mm
の時の正味ロールクラウンと張力の関係を第１図
中のＡ，Ｂ，Ｃで示す。Ａが最初の操業条件であ
るが、鋼種が変更された時に張力を同じ値に保つ
ているとＢのようにヒートバツクル発生限界張力
を超えてしまう。この場合、Ｃで示すように、蛇
行をおこさない範囲で張力を下げる事により、こ
の危険を避ける事ができる。 〔発明の効果〕 このように、この発明の方法を取る事により、
これまで約20％程度であつた極薄の極低炭素鋼の
ヒートバツクルの発生率を１％以下に下げる事が
できた。
第１図はサーマルクラウンを含む正味のロール
クラウン量に対する、極低炭素鋼板の最適張力範
囲を示す図、第２図はハースロールの外形図、第
３図はサーマルクラウンの影響を模式的に表した
説明図、第４図はTi，Nb等を添加しない極低炭
素鋼から添加した極低炭素鋼へと連続して連続焼
鈍した時の、冷却帯前半における温度挙動を示す
説明図である。 Ｓ……極低炭素鋼帯。
クラウン量に対する、極低炭素鋼板の最適張力範
囲を示す図、第２図はハースロールの外形図、第
３図はサーマルクラウンの影響を模式的に表した
説明図、第４図はTi，Nb等を添加しない極低炭
素鋼から添加した極低炭素鋼へと連続して連続焼
鈍した時の、冷却帯前半における温度挙動を示す
説明図である。 Ｓ……極低炭素鋼帯。
Claims (1)
- １ 極薄の極低炭素鋼板の連続焼鈍に際し、連続
焼鈍炉の加熱帯及び冷却帯において、ハースロー
ルのサーマルクラウンを考慮した正味のクラウン
に応じて、前期極低炭素鋼板の張力を、単位張力
をｙKg／mm2正味クラウン量をｘmmで表す時に、前
期鋼板のうちTi，Nb等の炭窒化物形成元素を添
加しない鋼板は、y1＝0.5x＋３なる直線と、y3＝
−0.2x＋0.5なる直線と直線ｘ＝−１及びy4＝0.25
によつて画成される範囲内に、また前期鋼板のう
ちTi，Nb等の炭窒化物形成元素を添加した鋼板
は、y2＝y1−0.5なる直線とy3＝−0.2x＋0.5なる
直線と直線ｘ＝−１及びy4＝0.25によつて画成さ
れる範囲内に、それぞれ制御して連続焼鈍するこ
とを特徴とする極低炭素鋼板の連続焼鈍方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61292955A JPS63145721A (ja) | 1986-12-09 | 1986-12-09 | 極低炭素鋼板の連続焼鈍方法 |
| CA000548081A CA1280190C (en) | 1986-09-30 | 1987-09-29 | Method and system for controlling tension to be exerted on metal strip in continuous annealing furnace |
| AU79210/87A AU598035B2 (en) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | Method and system for controlling tension to be exerted on metal strip in continuous annealing furnace |
| KR1019870010959A KR950006693B1 (ko) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | 연속 소둔로 내의 금속 스트립 상에 가해지는 장력 제어 방법 및 장치 |
| BR8705047A BR8705047A (pt) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | Sistema e metodo para controle da tensao a ser exercida sobre uma tira metalica em um forno de recozimento continuo |
| ES87114304T ES2021319B3 (es) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | Metodo y sistema para controlar la tension aplicada sobre la banda de metal en horno de recocido continuo. |
| EP87114304A EP0265700B1 (en) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | Method and system for controlling tension to be exerted on metal strip in continuous annealing furnace |
| DE8787114304T DE3768418D1 (de) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | Verfahren und vorrichtung zur regelung des bandzuges in durchlaufgluehoefen. |
| US07/102,875 US4878961A (en) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | Method and system for controlling tension to be exerted on metal strip in continuous annealing furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61292955A JPS63145721A (ja) | 1986-12-09 | 1986-12-09 | 極低炭素鋼板の連続焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63145721A JPS63145721A (ja) | 1988-06-17 |
| JPH0456090B2 true JPH0456090B2 (ja) | 1992-09-07 |
Family
ID=17788588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61292955A Granted JPS63145721A (ja) | 1986-09-30 | 1986-12-09 | 極低炭素鋼板の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63145721A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52133008A (en) * | 1976-04-30 | 1977-11-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Intrafurnace roll for process line |
| JPS52136812A (en) * | 1976-05-13 | 1977-11-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Roll for process line |
| JPS5310311A (en) * | 1976-07-16 | 1978-01-30 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Rolls inside furnace for process line |
-
1986
- 1986-12-09 JP JP61292955A patent/JPS63145721A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52133008A (en) * | 1976-04-30 | 1977-11-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Intrafurnace roll for process line |
| JPS52136812A (en) * | 1976-05-13 | 1977-11-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Roll for process line |
| JPS5310311A (en) * | 1976-07-16 | 1978-01-30 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Rolls inside furnace for process line |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63145721A (ja) | 1988-06-17 |
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