JP2000026921A - 連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コンパクトな単一の連続焼鈍設備において、
軟質材から硬質材までの缶用表面処理鋼板の原板を高い
生産性で経済的且つ安定して製造する。 【解決手段】 連続焼鈍における加熱・均熱後の冷却、
過時効条件を適切に制御することにより、調質度Ｔ１〜
Ｔ６の缶用表面処理鋼板の原板を選択的に製造できると
いう知見に基づきなされたもので、特定の成分組成を有
する低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板を、連続焼鈍によ
り再結晶温度以上の温度に加熱、均熱後、３５０〜４８
０℃の温度域まで１００℃／ｓｅｃ超、３００℃／ｓｅ
ｃ未満の平均冷却速度で一次冷却した後、再加熱するこ
となく過時効処理を施し、引き続き最終冷却した後、調
質圧延を行なう製造方法であって、鋼板の所望の調質度
に拘りなく連続焼鈍における一次冷却以降の熱履歴は略
同一とし、且つ鋼板の所望の調質度に応じて連続焼鈍に
おける均熱温度を変更することにより、調質度の異なる
鋼板を作り分ける。
軟質材から硬質材までの缶用表面処理鋼板の原板を高い
生産性で経済的且つ安定して製造する。 【解決手段】 連続焼鈍における加熱・均熱後の冷却、
過時効条件を適切に制御することにより、調質度Ｔ１〜
Ｔ６の缶用表面処理鋼板の原板を選択的に製造できると
いう知見に基づきなされたもので、特定の成分組成を有
する低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板を、連続焼鈍によ
り再結晶温度以上の温度に加熱、均熱後、３５０〜４８
０℃の温度域まで１００℃／ｓｅｃ超、３００℃／ｓｅ
ｃ未満の平均冷却速度で一次冷却した後、再加熱するこ
となく過時効処理を施し、引き続き最終冷却した後、調
質圧延を行なう製造方法であって、鋼板の所望の調質度
に拘りなく連続焼鈍における一次冷却以降の熱履歴は略
同一とし、且つ鋼板の所望の調質度に応じて連続焼鈍に
おける均熱温度を変更することにより、調質度の異なる
鋼板を作り分ける。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、ぶりき、ティンフ
リースチール（ＴＦＳ）などの缶用表面処理鋼板の原板
の製造方法に関するもので、特に連続焼鈍時の一次冷却
以降のヒートサイクルを大きく変更することなしに、調
質度Ｔ１〜Ｔ６の鋼板を作り分けることができる製造方
法に関するものである。
リースチール（ＴＦＳ）などの缶用表面処理鋼板の原板
の製造方法に関するもので、特に連続焼鈍時の一次冷却
以降のヒートサイクルを大きく変更することなしに、調
質度Ｔ１〜Ｔ６の鋼板を作り分けることができる製造方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ぶりきやＴＦＳのような缶用表面処理鋼
板およびその原板の調質度はＪＩＳＧ ３３０３に規定
されている。調質度はロックウェルＴ硬さ（ＨＲ３０
Ｔ）により表示され、一回圧延製品は調質度Ｔ１〜Ｔ６
に分類されている。
板およびその原板の調質度はＪＩＳＧ ３３０３に規定
されている。調質度はロックウェルＴ硬さ（ＨＲ３０
Ｔ）により表示され、一回圧延製品は調質度Ｔ１〜Ｔ６
に分類されている。
【０００３】一般に調質度Ｔ１〜Ｔ３を軟質材、調質度
Ｔ４〜Ｔ６を硬質材と呼び、従来では軟質材はバッチ焼
鈍により、硬質材は連続焼鈍（ＣＡＬ）によりそれぞれ
製造されていたが、近年では、調質度Ｔ３以下の軟質材
も一部、連続焼鈍で製造されるようになってきた。例え
ば、硬質材の製造方法については特開昭５７−７０２２
７号公報、特開昭６０−９２４２５号公報、特公平５−
４５６５３号公報に、また、連続焼鈍による軟質材の製
造方法については特開平４−８０３４６号公報に、それ
ぞれ製造技術が開示されている。
Ｔ４〜Ｔ６を硬質材と呼び、従来では軟質材はバッチ焼
鈍により、硬質材は連続焼鈍（ＣＡＬ）によりそれぞれ
製造されていたが、近年では、調質度Ｔ３以下の軟質材
も一部、連続焼鈍で製造されるようになってきた。例え
ば、硬質材の製造方法については特開昭５７−７０２２
７号公報、特開昭６０−９２４２５号公報、特公平５−
４５６５３号公報に、また、連続焼鈍による軟質材の製
造方法については特開平４−８０３４６号公報に、それ
ぞれ製造技術が開示されている。
【０００４】上記特開昭５７−７０２２７号公報の技術
は、ＣＡＬでの冷却速度を３〜１０００℃／ｓｅｃに調
整して調質度Ｔ４とＴ５を作り分ける技術であるが、冷
却速度の変化の幅が大きいため長大な冷却帯が必要とな
り、しかも冷却帯にガス冷却とロール冷却の２種類の冷
却設備を必要とするため、設備費の増大、生産性の低
下、製造コストの増大を招く問題がある。
は、ＣＡＬでの冷却速度を３〜１０００℃／ｓｅｃに調
整して調質度Ｔ４とＴ５を作り分ける技術であるが、冷
却速度の変化の幅が大きいため長大な冷却帯が必要とな
り、しかも冷却帯にガス冷却とロール冷却の２種類の冷
却設備を必要とするため、設備費の増大、生産性の低
下、製造コストの増大を招く問題がある。
【０００５】上記特開昭６０−９２４２５号公報の技術
は、０．０２〜０．１０ｗｔ％のＰを含有した低炭素鋼
を低温仕上、低温巻取し、ＣＡＬでの冷却速度を３０℃
／ｓｅｃ以上として硬質材を製造する技術であり、ま
た、上記特公平５−４５６５３号公報の技術は、ＣＡＬ
の冷却過程における５００〜４００℃の間の平均冷却速
度を５５℃／ｓｅｃ以下または６５℃／ｓｅｃ以上と
し、さらに調質圧延の圧下率を調整して調質度Ｔ４とＴ
５を作り分ける技術である。しかし、これらの技術はい
ずれも硬質材の製造技術であるため、軟質材を製造する
ことはできない。
は、０．０２〜０．１０ｗｔ％のＰを含有した低炭素鋼
を低温仕上、低温巻取し、ＣＡＬでの冷却速度を３０℃
／ｓｅｃ以上として硬質材を製造する技術であり、ま
た、上記特公平５−４５６５３号公報の技術は、ＣＡＬ
の冷却過程における５００〜４００℃の間の平均冷却速
度を５５℃／ｓｅｃ以下または６５℃／ｓｅｃ以上と
し、さらに調質圧延の圧下率を調整して調質度Ｔ４とＴ
５を作り分ける技術である。しかし、これらの技術はい
ずれも硬質材の製造技術であるため、軟質材を製造する
ことはできない。
【０００６】また、上記特開平４−８０３４６号公報の
技術は、ＣＡＬで急冷後再加熱して過時効処理を行うこ
とにより軟質材を製造する技術であるが、この技術では
過時効帯に再加熱装置が必要となるため、設備費が高い
大型の連続焼鈍設備が必要となり、また、過時効帯に再
加熱能力のないＣＡＬでは実施することができない。ま
た、この技術は軟質材を製造する技術であるため、硬質
材を製造することはできない。
技術は、ＣＡＬで急冷後再加熱して過時効処理を行うこ
とにより軟質材を製造する技術であるが、この技術では
過時効帯に再加熱装置が必要となるため、設備費が高い
大型の連続焼鈍設備が必要となり、また、過時効帯に再
加熱能力のないＣＡＬでは実施することができない。ま
た、この技術は軟質材を製造する技術であるため、硬質
材を製造することはできない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】さらに、上述したよう
な従来技術を単に組み合わせて軟質材と硬質材を製造し
ようとした場合には、加熱・均熱・急冷・過時効・冷却
という軟質材用のＣＡＬヒートサイクルと、加熱・均熱
・徐冷・急冷という硬質材用のＣＡＬヒートサイクルの
ためのそれぞれ専用の２基のＣＡＬを持つか、或いはこ
のような２種類以上のヒートサイクルが可能なＣＡＬが
必要となり、特に前者の場合には設備費や鋼板製造コス
トの増大を招く問題がある。
な従来技術を単に組み合わせて軟質材と硬質材を製造し
ようとした場合には、加熱・均熱・急冷・過時効・冷却
という軟質材用のＣＡＬヒートサイクルと、加熱・均熱
・徐冷・急冷という硬質材用のＣＡＬヒートサイクルの
ためのそれぞれ専用の２基のＣＡＬを持つか、或いはこ
のような２種類以上のヒートサイクルが可能なＣＡＬが
必要となり、特に前者の場合には設備費や鋼板製造コス
トの増大を招く問題がある。
【０００８】また、後者の場合にも、硬質材用の徐冷を
行うための冷却装置（例えば、クーリングチューブ等）
と、軟質材用の急冷を行うための冷却装置（例えば、ガ
スジェット冷却装置、ロール冷却装置等）、さらには過
時効処理のための再加熱・保熱用の加熱装置を併設しな
ければならず、設備費や鋼板製造コストが高くなってし
まう。さらに、このような１基のＣＡＬでヒートサイク
ルの変更が可能な場合にも、調質度に応じて均熱後の冷
却条件が大きく異なるために、サイクル変更毎に大量の
ダミーコイルの通板が必要となり、生産性が阻害される
という大きな問題がある。すなわち、サイクル変更直後
は板温と炉温の差によるサーマルクラウンのために板の
蛇行、破断やバックリング、絞り等が発生しやすくなる
ため、ダミーコイルの使用が避けられず、これにより生
産性の低下や歩留まり低下という問題が生じる。
行うための冷却装置（例えば、クーリングチューブ等）
と、軟質材用の急冷を行うための冷却装置（例えば、ガ
スジェット冷却装置、ロール冷却装置等）、さらには過
時効処理のための再加熱・保熱用の加熱装置を併設しな
ければならず、設備費や鋼板製造コストが高くなってし
まう。さらに、このような１基のＣＡＬでヒートサイク
ルの変更が可能な場合にも、調質度に応じて均熱後の冷
却条件が大きく異なるために、サイクル変更毎に大量の
ダミーコイルの通板が必要となり、生産性が阻害される
という大きな問題がある。すなわち、サイクル変更直後
は板温と炉温の差によるサーマルクラウンのために板の
蛇行、破断やバックリング、絞り等が発生しやすくなる
ため、ダミーコイルの使用が避けられず、これにより生
産性の低下や歩留まり低下という問題が生じる。
【０００９】一方、調質度を作り分ける方法としては、
特開平２−１９７５２３号公報に極低Ｃ−Ｎｂ添加鋼の
連続焼鈍後の調質圧延の圧延率を変化させることにより
調質度を作り分ける方法が、また、特公昭６０−１０８
０１号公報に連続焼鈍条件と小径ロールによるドライ調
質圧延の圧下率の両者を調整して調質度を作り分ける方
法がそれぞれ提案されている。
特開平２−１９７５２３号公報に極低Ｃ−Ｎｂ添加鋼の
連続焼鈍後の調質圧延の圧延率を変化させることにより
調質度を作り分ける方法が、また、特公昭６０−１０８
０１号公報に連続焼鈍条件と小径ロールによるドライ調
質圧延の圧下率の両者を調整して調質度を作り分ける方
法がそれぞれ提案されている。
【００１０】しかし、特開平２−１９７５２３号公報の
技術では、Ｔ４以上の調質度とするためには、その実施
例に記載されているように調質圧延の圧延率を１０％以
上にしなければならず、特に硬質の調質度Ｔ５，Ｔ６ク
ラスの場合には圧延率が２０％、３０％程度の調質圧延
を必要とする。そのため、加工硬化により硬度は上昇す
るものの加工性の劣化が大きく、従来の調圧率１．５％
程度の硬質材に較べて加工性、特に延性が劣るという問
題を生じる。さらに、高圧延率の調質圧延を行うことか
ら従来の通常の調質圧延機は使用できず、高圧延率用の
調質圧延機が必要となるため経済的にも不利となる。
技術では、Ｔ４以上の調質度とするためには、その実施
例に記載されているように調質圧延の圧延率を１０％以
上にしなければならず、特に硬質の調質度Ｔ５，Ｔ６ク
ラスの場合には圧延率が２０％、３０％程度の調質圧延
を必要とする。そのため、加工硬化により硬度は上昇す
るものの加工性の劣化が大きく、従来の調圧率１．５％
程度の硬質材に較べて加工性、特に延性が劣るという問
題を生じる。さらに、高圧延率の調質圧延を行うことか
ら従来の通常の調質圧延機は使用できず、高圧延率用の
調質圧延機が必要となるため経済的にも不利となる。
【００１１】また、特公昭６０−１０８０１号公報の技
術では、調質度を作り分けるためには連続焼鈍のヒート
サイクルとして過時効有りと過時効無しの２種類のサイ
クルを組む必要があり、このため上述したようにダミー
コイルの使用量が増大し、生産性が低下するという問題
がある。また、１分以上の過時効処理が必要であるため
に過時効帯が長くなり、必然的に連続焼鈍設備が大型と
なるため設備費も高くなる。さらに、調質度を作り分け
るためには径が３００ｍｍ以下の小径ワークロールによ
るドライ調質圧延が不可欠であり、このような小径ワー
クロールによる圧延は３〜５％程度の圧下率の調質圧延
には有利であるが、軟質材を製造するために１〜１．５
％程度の低圧下率、低伸び率の調質圧延を行なう場合に
は、圧延荷重が小さくなり過ぎるため安定した圧延が困
難となるという問題もある。
術では、調質度を作り分けるためには連続焼鈍のヒート
サイクルとして過時効有りと過時効無しの２種類のサイ
クルを組む必要があり、このため上述したようにダミー
コイルの使用量が増大し、生産性が低下するという問題
がある。また、１分以上の過時効処理が必要であるため
に過時効帯が長くなり、必然的に連続焼鈍設備が大型と
なるため設備費も高くなる。さらに、調質度を作り分け
るためには径が３００ｍｍ以下の小径ワークロールによ
るドライ調質圧延が不可欠であり、このような小径ワー
クロールによる圧延は３〜５％程度の圧下率の調質圧延
には有利であるが、軟質材を製造するために１〜１．５
％程度の低圧下率、低伸び率の調質圧延を行なう場合に
は、圧延荷重が小さくなり過ぎるため安定した圧延が困
難となるという問題もある。
【００１２】したがって本発明の目的は、このような従
来技術の課題を解決し、コンパクトで設備費の安価な単
一の連続焼鈍設備において、軟質材から硬質材までの全
調質度の缶用表面処理鋼板の原板を、生産性や歩留まり
を低下させることなく、しかも経済的且つ安定して製造
することができる製造方法を提供することにある。
来技術の課題を解決し、コンパクトで設備費の安価な単
一の連続焼鈍設備において、軟質材から硬質材までの全
調質度の缶用表面処理鋼板の原板を、生産性や歩留まり
を低下させることなく、しかも経済的且つ安定して製造
することができる製造方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、連続焼鈍条
件、特に加熱・均熱後の冷却、過時効条件を適切に制御
することにより、コンパクトで設備費の安価な単一の連
続焼鈍設備において、生産性や歩留まりの低下を招くこ
となく、経済的且つ安定して調質度Ｔ１〜Ｔ６の缶用表
面処理鋼板の原板を選択的に製造できるという知見に基
づきなされたもので、その特徴は以下の通りである。
件、特に加熱・均熱後の冷却、過時効条件を適切に制御
することにより、コンパクトで設備費の安価な単一の連
続焼鈍設備において、生産性や歩留まりの低下を招くこ
となく、経済的且つ安定して調質度Ｔ１〜Ｔ６の缶用表
面処理鋼板の原板を選択的に製造できるという知見に基
づきなされたもので、その特徴は以下の通りである。
【００１４】[1] Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ：０．００
１〜０．０１５ｗｔ％の低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼
板を、連続焼鈍により再結晶温度以上の温度に加熱、均
熱後、３５０〜４８０℃の温度域まで１００℃／ｓｅｃ
超、３００℃／ｓｅｃ未満の平均冷却速度で一次冷却し
た後、再加熱することなく過時効処理を施し、引き続き
最終冷却した後、調質圧延を行なって缶用表面処理鋼板
の原板を製造する方法であって、鋼板の所望の調質度に
拘りなく連続焼鈍における一次冷却以降の熱履歴は略同
一とし、且つ鋼板の所望の調質度に応じて連続焼鈍にお
ける均熱温度を変更することにより、調質度の異なる鋼
板を作り分けることを特徴とする連続焼鈍による缶用表
面処理鋼板の原板の製造方法。
１〜０．０１５ｗｔ％の低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼
板を、連続焼鈍により再結晶温度以上の温度に加熱、均
熱後、３５０〜４８０℃の温度域まで１００℃／ｓｅｃ
超、３００℃／ｓｅｃ未満の平均冷却速度で一次冷却し
た後、再加熱することなく過時効処理を施し、引き続き
最終冷却した後、調質圧延を行なって缶用表面処理鋼板
の原板を製造する方法であって、鋼板の所望の調質度に
拘りなく連続焼鈍における一次冷却以降の熱履歴は略同
一とし、且つ鋼板の所望の調質度に応じて連続焼鈍にお
ける均熱温度を変更することにより、調質度の異なる鋼
板を作り分けることを特徴とする連続焼鈍による缶用表
面処理鋼板の原板の製造方法。
【００１５】[2] 上記[1]の製造方法において、連続焼
鈍時の最終冷却開始温度を３００〜４００℃とすること
を特徴とする連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の
製造方法。 [3] 上記[1]または[2]の製造方法において、連続焼鈍時
の均熱温度を、調質度Ｔ１〜Ｔ３の鋼板を製造する場合
には６６０〜７８０℃とし、調質度Ｔ４〜Ｔ６の鋼板を
製造する場合には６００〜７３０℃とすることを特徴と
する連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方
法。 [4] 上記[1]〜[3]のいずれかの製造方法において、連続
焼鈍時の均熱時間を５秒以上とすることを特徴とする連
続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。
鈍時の最終冷却開始温度を３００〜４００℃とすること
を特徴とする連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の
製造方法。 [3] 上記[1]または[2]の製造方法において、連続焼鈍時
の均熱温度を、調質度Ｔ１〜Ｔ３の鋼板を製造する場合
には６６０〜７８０℃とし、調質度Ｔ４〜Ｔ６の鋼板を
製造する場合には６００〜７３０℃とすることを特徴と
する連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方
法。 [4] 上記[1]〜[3]のいずれかの製造方法において、連続
焼鈍時の均熱時間を５秒以上とすることを特徴とする連
続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。
【００１６】[5] 上記[1]〜[4]のいずれかの製造方法に
おいて、連続焼鈍時の過時効処理時間を６０秒未満とす
ることを特徴とする連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の
原板の製造方法。 [6] 上記[1]〜[5]のいずれかの製造方法において、調質
度Ｔ１〜Ｔ３の鋼板を製造する場合にはＣ：０．０５ｗ
ｔ％以下の低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板を、調質度
Ｔ４〜Ｔ６の鋼板を製造する場合にはＣ：０．０３〜
０．１ｗｔ％の低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板を、そ
れぞれ用いて連続焼鈍することを特徴とする連続焼鈍に
よる缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。
おいて、連続焼鈍時の過時効処理時間を６０秒未満とす
ることを特徴とする連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の
原板の製造方法。 [6] 上記[1]〜[5]のいずれかの製造方法において、調質
度Ｔ１〜Ｔ３の鋼板を製造する場合にはＣ：０．０５ｗ
ｔ％以下の低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板を、調質度
Ｔ４〜Ｔ６の鋼板を製造する場合にはＣ：０．０３〜
０．１ｗｔ％の低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板を、そ
れぞれ用いて連続焼鈍することを特徴とする連続焼鈍に
よる缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。
【００１７】[7] 上記[1]〜[6]のいずれかの製造方法に
おいて、調質度Ｔ１〜Ｔ３の鋼板を製造する場合には、
熱延巻取温度６００〜７００℃で熱間圧延した後冷間圧
延して得られた冷延鋼板を、調質度Ｔ４〜Ｔ６の鋼板を
製造する場合には、熱延巻取温度５２０〜６２０℃で熱
間圧延した後冷間圧延して得られた冷延鋼板を、それぞ
れ用いて連続焼鈍することを特徴とする連続焼鈍による
缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。 [8] 上記[1]〜[7]のいずれかの製造方法において、調質
圧延の伸長率を１．０％以上、３．０％未満とすること
を特徴とする連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の
製造方法。
おいて、調質度Ｔ１〜Ｔ３の鋼板を製造する場合には、
熱延巻取温度６００〜７００℃で熱間圧延した後冷間圧
延して得られた冷延鋼板を、調質度Ｔ４〜Ｔ６の鋼板を
製造する場合には、熱延巻取温度５２０〜６２０℃で熱
間圧延した後冷間圧延して得られた冷延鋼板を、それぞ
れ用いて連続焼鈍することを特徴とする連続焼鈍による
缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。 [8] 上記[1]〜[7]のいずれかの製造方法において、調質
圧延の伸長率を１．０％以上、３．０％未満とすること
を特徴とする連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の
製造方法。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の製造方法の詳細を
その限定理由とともに説明する。まず、本発明において
用いる素材鋼板（缶用表面処理鋼板の原板）の成分組成
について説明する。Ｃは調質度を作り分ける上で有用な
元素であるが、その含有量が０．１ｗｔ％を超えると鋼
板が過度に硬質化するため冷間圧延での形状制御が困難
となり、鋼板の平坦度や板厚精度の低下をもたらす。ま
た、このために連続焼鈍時の通板性の劣化を引き起こす
おそれがある。このためＣは０．１ｗｔ％以下に限定す
る。
その限定理由とともに説明する。まず、本発明において
用いる素材鋼板（缶用表面処理鋼板の原板）の成分組成
について説明する。Ｃは調質度を作り分ける上で有用な
元素であるが、その含有量が０．１ｗｔ％を超えると鋼
板が過度に硬質化するため冷間圧延での形状制御が困難
となり、鋼板の平坦度や板厚精度の低下をもたらす。ま
た、このために連続焼鈍時の通板性の劣化を引き起こす
おそれがある。このためＣは０．１ｗｔ％以下に限定す
る。
【００１９】また、Ｃが０．０５ｗｔ％を超えると鋼板
が硬質化しやすくなるため、製造の対象が調質度Ｔ１〜
Ｔ３の軟質材である場合、これを安定して製造するため
にはＣは０．０５％ｗｔ以下とすることが望ましい。一
方、Ｃが０．０３ｗｔ％未満となると鋼板が軟質化しや
すくなるため、調質度Ｔ４〜Ｔ６の硬質材を製造する場
合、これを安定して製造するためにはＣは０．０３〜
０．１ｗｔ％とすることが望ましい。
が硬質化しやすくなるため、製造の対象が調質度Ｔ１〜
Ｔ３の軟質材である場合、これを安定して製造するため
にはＣは０．０５％ｗｔ以下とすることが望ましい。一
方、Ｃが０．０３ｗｔ％未満となると鋼板が軟質化しや
すくなるため、調質度Ｔ４〜Ｔ６の硬質材を製造する場
合、これを安定して製造するためにはＣは０．０３〜
０．１ｗｔ％とすることが望ましい。
【００２０】Ｎも調質度を作り分ける上で有用な元素で
あるが、これを０．００１ｗｔ％未満とするためには製
鋼コストの増大を招き、一方、０．０１５ｗｔ％を超え
るとＣと同様に鋼板が過度に硬質化するとともに、再結
晶温度が上昇するため連続焼鈍時に７８０℃を超える高
温焼鈍が必要となる。このためＮは０．００１〜０．０
１５ｗｔ％に限定する。その他のＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、
ｓｏｌ．Ａｌ等の元素の含有量については特に限定する
ものではなく、通常の缶用表面処理鋼板の原板に含まれ
ている程度の含有量は許容される。また、必要に応じて
Ｂ、Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加してもよい。
あるが、これを０．００１ｗｔ％未満とするためには製
鋼コストの増大を招き、一方、０．０１５ｗｔ％を超え
るとＣと同様に鋼板が過度に硬質化するとともに、再結
晶温度が上昇するため連続焼鈍時に７８０℃を超える高
温焼鈍が必要となる。このためＮは０．００１〜０．０
１５ｗｔ％に限定する。その他のＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、
ｓｏｌ．Ａｌ等の元素の含有量については特に限定する
ものではなく、通常の缶用表面処理鋼板の原板に含まれ
ている程度の含有量は許容される。また、必要に応じて
Ｂ、Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を添加してもよい。
【００２１】次に、本発明の製造条件について説明す
る。本発明において、連続焼鈍工程前の製造条件に特別
な制約はなく、したがって、熱間圧延時のスラブ加熱温
度や仕上温度も特に限定されず、通常の条件であるスラ
ブ加熱温度：１０５０〜１２５０℃程度、仕上温度：８
３０〜９００℃程度とすればよい。また、加熱炉を経由
しない直送圧延（ＨＤＲ）や熱片挿入（ＨＣＲ）の適用
も可能である。
る。本発明において、連続焼鈍工程前の製造条件に特別
な制約はなく、したがって、熱間圧延時のスラブ加熱温
度や仕上温度も特に限定されず、通常の条件であるスラ
ブ加熱温度：１０５０〜１２５０℃程度、仕上温度：８
３０〜９００℃程度とすればよい。また、加熱炉を経由
しない直送圧延（ＨＤＲ）や熱片挿入（ＨＣＲ）の適用
も可能である。
【００２２】但し、熱延巻取温度に関しては、これが６
００℃未満ではカーバイドやＡｌＮが微細になり、それ
らの析出量も減少するため鋼板が硬質化しやすくなり、
一方、７００℃を超えると酸洗性が劣化しやすくなる。
このため調質度Ｔ３以下の軟質材を連続焼鈍により安定
して製造するためには熱延巻取温度は６００〜７００℃
とすることが望ましい。また、熱延巻取温度が５２０℃
未満では鋼板が過度に硬質化し、一方、６２０℃を超え
ると軟質化しやすくなるため、調質度Ｔ４以上の硬質材
を連続焼鈍により安定して製造するためには熱延巻取温
度は５２０〜６２０℃とすることが望ましい。
００℃未満ではカーバイドやＡｌＮが微細になり、それ
らの析出量も減少するため鋼板が硬質化しやすくなり、
一方、７００℃を超えると酸洗性が劣化しやすくなる。
このため調質度Ｔ３以下の軟質材を連続焼鈍により安定
して製造するためには熱延巻取温度は６００〜７００℃
とすることが望ましい。また、熱延巻取温度が５２０℃
未満では鋼板が過度に硬質化し、一方、６２０℃を超え
ると軟質化しやすくなるため、調質度Ｔ４以上の硬質材
を連続焼鈍により安定して製造するためには熱延巻取温
度は５２０〜６２０℃とすることが望ましい。
【００２３】熱間圧延後、酸洗し冷間圧延を行なうが、
これらの条件についても特別な制約はなく、冷間圧延率
も通常の条件である８０〜９５％程度とすればよい。そ
の後、加熱・均熱・一次冷却・過時効・最終冷却のヒー
トサイクルの連続焼鈍を行なう。
これらの条件についても特別な制約はなく、冷間圧延率
も通常の条件である８０〜９５％程度とすればよい。そ
の後、加熱・均熱・一次冷却・過時効・最終冷却のヒー
トサイクルの連続焼鈍を行なう。
【００２４】本発明において、連続焼鈍時の一次冷却以
降（一次冷却を含む）の熱履歴を略同一にして調質度が
異なる鋼板を作り分ける上で、特に一次冷却および過時
効条件が重要となる。まず、本発明では連続焼鈍におけ
る加熱、均熱後、３５０〜４８０℃の温度域までの一次
冷却の平均冷却速度を１００℃／ｓｅｃ超、３００℃／
ｓｅｃ未満に限定する。この平均冷却速度が１００℃／
ｓｅｃ以下では急冷効果が十分に発揮されず、過時効処
理前のＣの過飽和度が不足するため短時間過時効処理に
よる軟質材の製造が困難となり、また、短時間過時効処
理による硬質材の製造においては、わずかな冷却速度の
変動による材質のバラツキが大きくなる。一方、３００
℃／ｓｅｃ以上の平均冷却速度とするためには冷却能力
の大きな冷却設備が必要となり、設備費が増大するため
好ましくない。
降（一次冷却を含む）の熱履歴を略同一にして調質度が
異なる鋼板を作り分ける上で、特に一次冷却および過時
効条件が重要となる。まず、本発明では連続焼鈍におけ
る加熱、均熱後、３５０〜４８０℃の温度域までの一次
冷却の平均冷却速度を１００℃／ｓｅｃ超、３００℃／
ｓｅｃ未満に限定する。この平均冷却速度が１００℃／
ｓｅｃ以下では急冷効果が十分に発揮されず、過時効処
理前のＣの過飽和度が不足するため短時間過時効処理に
よる軟質材の製造が困難となり、また、短時間過時効処
理による硬質材の製造においては、わずかな冷却速度の
変動による材質のバラツキが大きくなる。一方、３００
℃／ｓｅｃ以上の平均冷却速度とするためには冷却能力
の大きな冷却設備が必要となり、設備費が増大するため
好ましくない。
【００２５】本発明で採用される冷却方式は特に限定さ
れず、冷却速度を上記範囲内に制御できるものであれば
ガスジェット冷却、気水冷却、ロール冷却等のいずれの
方式のものでもよい。但し、冷却能力、冷却の安定性、
製造コスト、鋼板表面品質等の面からはガスジェット冷
却が最も望ましい。
れず、冷却速度を上記範囲内に制御できるものであれば
ガスジェット冷却、気水冷却、ロール冷却等のいずれの
方式のものでもよい。但し、冷却能力、冷却の安定性、
製造コスト、鋼板表面品質等の面からはガスジェット冷
却が最も望ましい。
【００２６】一次冷却終点温度については、過時効工程
で再加熱を行なわない本発明のヒートサイクルにおい
て、一次冷却終点温度が３５０℃未満ではＣの拡散が不
十分となり、一方、４８０℃を超えるとＣの過飽和度が
不足し、このため短時間過時効処理により十分に軟質化
を図ることが困難となる。この結果、従来の連続焼鈍条
件で製造した軟質材、硬質材と同等の硬度、耐時効性を
確保することが困難となり、略同一の熱履歴で全調質度
を作り分けることができなくなる。以上の理由から、本
発明で行う連続焼鈍では加熱、均熱後の一次冷却終点温
度を３５０〜４８０℃とするとともに、この温度域まで
の一次冷却の平均冷却速度を１００℃／ｓｅｃ超、３０
０℃／ｓｅｃ未満に限定する。
で再加熱を行なわない本発明のヒートサイクルにおい
て、一次冷却終点温度が３５０℃未満ではＣの拡散が不
十分となり、一方、４８０℃を超えるとＣの過飽和度が
不足し、このため短時間過時効処理により十分に軟質化
を図ることが困難となる。この結果、従来の連続焼鈍条
件で製造した軟質材、硬質材と同等の硬度、耐時効性を
確保することが困難となり、略同一の熱履歴で全調質度
を作り分けることができなくなる。以上の理由から、本
発明で行う連続焼鈍では加熱、均熱後の一次冷却終点温
度を３５０〜４８０℃とするとともに、この温度域まで
の一次冷却の平均冷却速度を１００℃／ｓｅｃ超、３０
０℃／ｓｅｃ未満に限定する。
【００２７】本発明では、上記３５０〜４８０℃の温度
域までの一次冷却後、再加熱（昇温を目的とした加熱）
することなくその温度域において過時効処理を行う。過
時効処理時に再加熱を行なうためには、過時効帯に加熱
能力の大きな再加熱装置を設ける必要があり、設備費が
高い大型の連続焼鈍設備となるため好ましくない。ま
た、再加熱を行なうと鋼板が過度に軟質化するため硬質
材の製造が困難となり、また、軟質材、硬質材に応じて
再加熱装置のオン・オフを行なうとその都度ダミーコイ
ルの通板が必要となり、生産性が低下してしまう。この
ため本発明では鋼板を保熱する程度の加熱を行う以外、
過時効処理での再加熱は行わない。通常、本発明を実施
する際には過時効帯に鋼板の保熱のみを行なえる程度の
加熱装置を設置し、常時使用状態とする。
域までの一次冷却後、再加熱（昇温を目的とした加熱）
することなくその温度域において過時効処理を行う。過
時効処理時に再加熱を行なうためには、過時効帯に加熱
能力の大きな再加熱装置を設ける必要があり、設備費が
高い大型の連続焼鈍設備となるため好ましくない。ま
た、再加熱を行なうと鋼板が過度に軟質化するため硬質
材の製造が困難となり、また、軟質材、硬質材に応じて
再加熱装置のオン・オフを行なうとその都度ダミーコイ
ルの通板が必要となり、生産性が低下してしまう。この
ため本発明では鋼板を保熱する程度の加熱を行う以外、
過時効処理での再加熱は行わない。通常、本発明を実施
する際には過時効帯に鋼板の保熱のみを行なえる程度の
加熱装置を設置し、常時使用状態とする。
【００２８】最終冷却開始温度すなわち過時効帯出側温
度は、３００〜４００℃とすることが望ましい。これ
は、最終冷却開始温度が３００℃未満ではＣの拡散が不
十分となり、一方、４００℃を超えるとＣの過飽和度が
不足し、その結果として短時間過時効処理により十分に
軟質化を図ることが困難となるためである。また同様の
観点から、過時効帯の入側と出側の温度差、すなわち一
次冷却終点温度と最終冷却開始温度の差は１００℃以下
とすることが特に望ましい。
度は、３００〜４００℃とすることが望ましい。これ
は、最終冷却開始温度が３００℃未満ではＣの拡散が不
十分となり、一方、４００℃を超えるとＣの過飽和度が
不足し、その結果として短時間過時効処理により十分に
軟質化を図ることが困難となるためである。また同様の
観点から、過時効帯の入側と出側の温度差、すなわち一
次冷却終点温度と最終冷却開始温度の差は１００℃以下
とすることが特に望ましい。
【００２９】過時効処理時間は６０秒未満であっても本
発明の効果は十分に得られ、調質度の異なる鋼板を作り
分けることが可能である。一方、過時効処理時間を６０
秒以上とするためには長大な過時効帯が必要となり、設
備費の増大、鋼板製造コストの増加を招くため、過時効
処理時間は６０秒未満とすることが望ましい。
発明の効果は十分に得られ、調質度の異なる鋼板を作り
分けることが可能である。一方、過時効処理時間を６０
秒以上とするためには長大な過時効帯が必要となり、設
備費の増大、鋼板製造コストの増加を招くため、過時効
処理時間は６０秒未満とすることが望ましい。
【００３０】以上のような条件で実施される連続焼鈍に
おいて、本発明では所望の調質度に応じて連続焼鈍の均
熱温度を変更するものであり、これにより一次冷却以降
の熱履歴を略同一（すなわち、均熱後の急冷による一次
冷却−短時間過時効処理−最終冷却）にして調質度の異
なる鋼板を作り分けることが可能となる。ここで、軟質
材（調質度Ｔ１〜Ｔ３）を製造する場合には、連続焼鈍
の均熱温度が６６０℃未満では十分な軟質化が図れず、
一方、７８０℃を超える高温焼鈍を行なうためには高温
加熱が可能な加熱装置が必要となり、設備費の増大、製
造コストの増加を招く。このため軟質材を製造する場合
の均熱温度は６６０〜７８０℃とすることが望ましい。
おいて、本発明では所望の調質度に応じて連続焼鈍の均
熱温度を変更するものであり、これにより一次冷却以降
の熱履歴を略同一（すなわち、均熱後の急冷による一次
冷却−短時間過時効処理−最終冷却）にして調質度の異
なる鋼板を作り分けることが可能となる。ここで、軟質
材（調質度Ｔ１〜Ｔ３）を製造する場合には、連続焼鈍
の均熱温度が６６０℃未満では十分な軟質化が図れず、
一方、７８０℃を超える高温焼鈍を行なうためには高温
加熱が可能な加熱装置が必要となり、設備費の増大、製
造コストの増加を招く。このため軟質材を製造する場合
の均熱温度は６６０〜７８０℃とすることが望ましい。
【００３１】また、硬質材（調質度Ｔ４〜Ｔ６）を製造
する場合には、連続焼鈍の均熱温度が６００℃未満では
未再結晶組織が残存して加工性の低下や材質のバラツキ
を生じ、一方、７３０℃を超える高温焼鈍を行なうと鋼
板が軟質化し、所望の硬度を得ることが困難となる。こ
のため硬質材を製造する場合の均熱温度は６００℃〜７
３０℃とすることが望ましい。
する場合には、連続焼鈍の均熱温度が６００℃未満では
未再結晶組織が残存して加工性の低下や材質のバラツキ
を生じ、一方、７３０℃を超える高温焼鈍を行なうと鋼
板が軟質化し、所望の硬度を得ることが困難となる。こ
のため硬質材を製造する場合の均熱温度は６００℃〜７
３０℃とすることが望ましい。
【００３２】また、均熱時間が５秒未満では粒成長が不
完全で混粒組織となりやすく、材質のバラツキが大きく
なるため均熱時間は５秒以上確保することが望ましい。
しかし、必要以上に長い均熱時間をとっても材質の安定
性は飽和し、また、炉体の大きな連続焼鈍設備が必要に
なり、設備費や鋼板製造コストの増大を招くため、均熱
時間は２０秒程度を上限とすることが望ましい。
完全で混粒組織となりやすく、材質のバラツキが大きく
なるため均熱時間は５秒以上確保することが望ましい。
しかし、必要以上に長い均熱時間をとっても材質の安定
性は飽和し、また、炉体の大きな連続焼鈍設備が必要に
なり、設備費や鋼板製造コストの増大を招くため、均熱
時間は２０秒程度を上限とすることが望ましい。
【００３３】本発明では連続焼鈍後に調質圧延を行う
が、この調質圧延の伸長率が１．０％未満では所定の鋼
板表面粗さ、平坦度、耐時効性を得ることが困難とな
る。一方、良好な板厚分布、平坦度を確保しつつ伸長率
を３．０％以上とするためには、ロール径の小径化や潤
滑条件の変更など特別な調圧条件とする必要があるた
め、製造コストの増加を招き、また鋼板の加工性も低下
する。このため調質圧延の伸長率は１．０％以上、３．
０％未満とすることが望ましい。
が、この調質圧延の伸長率が１．０％未満では所定の鋼
板表面粗さ、平坦度、耐時効性を得ることが困難とな
る。一方、良好な板厚分布、平坦度を確保しつつ伸長率
を３．０％以上とするためには、ロール径の小径化や潤
滑条件の変更など特別な調圧条件とする必要があるた
め、製造コストの増加を招き、また鋼板の加工性も低下
する。このため調質圧延の伸長率は１．０％以上、３．
０％未満とすることが望ましい。
【００３４】なお、ＪＩＳ Ｇ ３３０３によれば調質度
Ｔ３とＴ４は５８≦ＨＲ３０Ｔ≦６０の範囲で硬度が重
複しているが、本発明法において調質度Ｔ１〜Ｔ３の軟
質材と調質度Ｔ４〜Ｔ６の硬質材を区分する場合、上記
重複する硬度範囲中に適宜な境界値を設け、例えば、Ｈ
Ｒ３０Ｔ＜５９を調質度Ｔ１〜Ｔ３、ＨＲ３０Ｔ≧５９
を硬質材Ｔ４〜Ｔ６とすればよい。
Ｔ３とＴ４は５８≦ＨＲ３０Ｔ≦６０の範囲で硬度が重
複しているが、本発明法において調質度Ｔ１〜Ｔ３の軟
質材と調質度Ｔ４〜Ｔ６の硬質材を区分する場合、上記
重複する硬度範囲中に適宜な境界値を設け、例えば、Ｈ
Ｒ３０Ｔ＜５９を調質度Ｔ１〜Ｔ３、ＨＲ３０Ｔ≧５９
を硬質材Ｔ４〜Ｔ６とすればよい。
【００３５】以上のようにして本発明法により製造され
た鋼板は、ＥＴＬまたはＴＦＳライン等において表面処
理が施され、缶用表面処理鋼板とされる。なお、本発明
の効果はぶりき、ＴＦＳ等の表面処理の種類や処理方法
には関係がなく、したがって、本発明法はぶりき用原
板、ＴＦＳ用原板、Ｎｉめっき鋼板用原板等をはじめと
する種々の缶用表面処理鋼板の原板の製造に適用するこ
とができる。
た鋼板は、ＥＴＬまたはＴＦＳライン等において表面処
理が施され、缶用表面処理鋼板とされる。なお、本発明
の効果はぶりき、ＴＦＳ等の表面処理の種類や処理方法
には関係がなく、したがって、本発明法はぶりき用原
板、ＴＦＳ用原板、Ｎｉめっき鋼板用原板等をはじめと
する種々の缶用表面処理鋼板の原板の製造に適用するこ
とができる。
【００３６】
【実施例】表１に示す成分組成のアルミキルド鋼を転炉
で溶製した後、連続鋳造して得られたスラブを熱間圧延
し、酸洗後、板厚０．２０ｍｍまで冷間圧延した。熱間
圧延では、スラブ加熱温度を１１５０〜１２３０℃、仕
上温度を８６０〜９００℃とし、巻取温度は表２及び表
３に示す各温度とした。冷間圧延後、表２及び表３に示
す条件で連続焼鈍及び調質圧延を行って、缶用表面処理
鋼板の原板を製造した。また、比較例であるＮｏ．５に
ついては連続焼鈍後に二次圧延を行って、同様に缶用表
面処理鋼板の原板を製造した。なお、調質度Ｔ１〜Ｔ３
とＴ４〜Ｔ６の区分については、ＨＲ３０Ｔ＜５９を調
質度Ｔ１〜Ｔ３、ＨＲ３０Ｔ≧５９を調質度Ｔ４〜Ｔ６
とした。
で溶製した後、連続鋳造して得られたスラブを熱間圧延
し、酸洗後、板厚０．２０ｍｍまで冷間圧延した。熱間
圧延では、スラブ加熱温度を１１５０〜１２３０℃、仕
上温度を８６０〜９００℃とし、巻取温度は表２及び表
３に示す各温度とした。冷間圧延後、表２及び表３に示
す条件で連続焼鈍及び調質圧延を行って、缶用表面処理
鋼板の原板を製造した。また、比較例であるＮｏ．５に
ついては連続焼鈍後に二次圧延を行って、同様に缶用表
面処理鋼板の原板を製造した。なお、調質度Ｔ１〜Ｔ３
とＴ４〜Ｔ６の区分については、ＨＲ３０Ｔ＜５９を調
質度Ｔ１〜Ｔ３、ＨＲ３０Ｔ≧５９を調質度Ｔ４〜Ｔ６
とした。
【００３７】製造された鋼板の組織観察、ＨＲ３０Ｔ硬
度測定を行なうとともに、引張試験を行って破断伸びＥ
Ｌを測定した。これらの結果を熱延巻取温度、連続焼鈍
条件および調質圧延条件とともに表２及び表３に示す。
これによれば、本発明の製造方法では連続焼鈍における
一次冷却以降のヒートサイクルを大きく変更することな
く、すなわち均熱後の急冷、短時間過時効というプロセ
スで調質度の異なる鋼板を作り分けることが可能であ
り、また、製造された鋼板は破断伸びＥＬにより示され
る加工性も良好であることが判る。
度測定を行なうとともに、引張試験を行って破断伸びＥ
Ｌを測定した。これらの結果を熱延巻取温度、連続焼鈍
条件および調質圧延条件とともに表２及び表３に示す。
これによれば、本発明の製造方法では連続焼鈍における
一次冷却以降のヒートサイクルを大きく変更することな
く、すなわち均熱後の急冷、短時間過時効というプロセ
スで調質度の異なる鋼板を作り分けることが可能であ
り、また、製造された鋼板は破断伸びＥＬにより示され
る加工性も良好であることが判る。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】
【００４１】
【発明の効果】従来法では調質度の異なる鋼板を作り分
けるのに連続焼鈍のヒートサイクルの大きな変更を必要
とし、このためサイクル変更時に大量のダミーコイルを
通板させざるを得ないこと等による生産性および歩留ま
り低下、製造コストの増大、設備費の増大を招いていた
のに対して、本発明の製造方法によれば、単一のコンパ
クトで安価な連続焼鈍設備を用いて、従来法に較べてダ
ミーコイルの通板量を大幅に削減しつつ、高い生産性と
歩留まりで、しかも経済的且つ安定して調質度の異なる
缶用表面処理鋼板の原板を作り分けることが可能とな
る。
けるのに連続焼鈍のヒートサイクルの大きな変更を必要
とし、このためサイクル変更時に大量のダミーコイルを
通板させざるを得ないこと等による生産性および歩留ま
り低下、製造コストの増大、設備費の増大を招いていた
のに対して、本発明の製造方法によれば、単一のコンパ
クトで安価な連続焼鈍設備を用いて、従来法に較べてダ
ミーコイルの通板量を大幅に削減しつつ、高い生産性と
歩留まりで、しかも経済的且つ安定して調質度の異なる
缶用表面処理鋼板の原板を作り分けることが可能とな
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 太田 潤 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 荒木 健治 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K032 AA04 AA21 CE01 CE02 CH01 CH04 CM01 4K037 EA04 EA05 EA18 FE01 FE02 FH01 FJ01 FJ04 FM02
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ：０．００１
〜０．０１５ｗｔ％の低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板
を、連続焼鈍により再結晶温度以上の温度に加熱、均熱
後、３５０〜４８０℃の温度域まで１００℃／ｓｅｃ
超、３００℃／ｓｅｃ未満の平均冷却速度で一次冷却し
た後、再加熱することなく過時効処理を施し、引き続き
最終冷却した後、調質圧延を行なって缶用表面処理鋼板
の原板を製造する方法であって、鋼板の所望の調質度に
拘りなく連続焼鈍における一次冷却以降の熱履歴は略同
一とし、且つ鋼板の所望の調質度に応じて連続焼鈍にお
ける均熱温度を変更することにより、調質度の異なる鋼
板を作り分けることを特徴とする連続焼鈍による缶用表
面処理鋼板の原板の製造方法。 - 【請求項２】 連続焼鈍時の最終冷却開始温度を３００
〜４００℃とすることを特徴とする請求項１に記載の連
続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。 - 【請求項３】 連続焼鈍時の均熱温度を、調質度Ｔ１〜
Ｔ３の鋼板を製造する場合には６６０〜７８０℃とし、
調質度Ｔ４〜Ｔ６の鋼板を製造する場合には６００〜７
３０℃とすることを特徴とする請求項１または２に記載
の連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。 - 【請求項４】 連続焼鈍時の均熱時間を５秒以上とする
ことを特徴とする請求項１、２または３に記載の連続焼
鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。 - 【請求項５】 連続焼鈍時の過時効処理時間を６０秒未
満とすることを特徴とする請求項１、２、３または４に
記載の連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方
法。 - 【請求項６】 調質度Ｔ１〜Ｔ３の鋼板を製造する場合
にはＣ：０．０５ｗｔ％以下の低炭素アルミキルド鋼の
冷延鋼板を、調質度Ｔ４〜Ｔ６の鋼板を製造する場合に
はＣ：０．０３〜０．１ｗｔ％の低炭素アルミキルド鋼
の冷延鋼板を、それぞれ用いて連続焼鈍することを特徴
とする請求項１、２、３、４または５に記載の連続焼鈍
による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法。 - 【請求項７】 調質度Ｔ１〜Ｔ３の鋼板を製造する場合
には、熱延巻取温度６００〜７００℃で熱間圧延した後
冷間圧延して得られた冷延鋼板を、調質度Ｔ４〜Ｔ６の
鋼板を製造する場合には、熱延巻取温度５２０〜６２０
℃で熱間圧延した後冷間圧延して得られた冷延鋼板を、
それぞれ用いて連続焼鈍することを特徴とする請求項
１、２、３、４、５または６に記載の連続焼鈍による缶
用表面処理鋼板の原板の製造方法。 - 【請求項８】 調質圧延の伸長率を１．０％以上、３．
０％未満とすることを特徴とする請求項１、２、３、
４、５、６または７に記載の連続焼鈍による缶用表面処
理鋼板の原板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10210394A JP2000026921A (ja) | 1998-07-09 | 1998-07-09 | 連続焼鈍による缶用表面処理鋼板の原板の製造方法 |
| TR2000/00567T TR200000567T1 (tr) | 1998-07-09 | 1999-06-29 | Sürekli tavlama ile kalaylı saçlar ve kalaysız çelik (TFS) amaçlı bir siyah saç üretimi için yöntem. |
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