JPH0454095B2 - - Google Patents
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- JPH0454095B2 JPH0454095B2 JP58228392A JP22839283A JPH0454095B2 JP H0454095 B2 JPH0454095 B2 JP H0454095B2 JP 58228392 A JP58228392 A JP 58228392A JP 22839283 A JP22839283 A JP 22839283A JP H0454095 B2 JPH0454095 B2 JP H0454095B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/02—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using gas only or vacuum
- F16F9/04—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using gas only or vacuum in a chamber with a flexible wall
- F16F9/0472—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using gas only or vacuum in a chamber with a flexible wall characterised by comprising a damping device
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、大小二個の空気室を具えるいわゆ
る差動型式のダイアフラム形空気ばねに関するも
のである。
る差動型式のダイアフラム形空気ばねに関するも
のである。
既知の空気ばねはダイアフラム形とベローズ形
とに大別され、これらの空気ばねは、金属ばね、
ゴムばねなどと同じ機能を有する一方において、
振動減衰力が得られること、それらのばねよりや
わらかいばねが得られること、ばねの設計に際し
てばね高さ、耐荷力、ばね定数が各々独立に選定
できることなどの利点を有するが故に、防振およ
び緩衝を目的として各種の振動系、たとえば産業
機械、自動車、鉄道車両などに広く採用されつつ
ある。
とに大別され、これらの空気ばねは、金属ばね、
ゴムばねなどと同じ機能を有する一方において、
振動減衰力が得られること、それらのばねよりや
わらかいばねが得られること、ばねの設計に際し
てばね高さ、耐荷力、ばね定数が各々独立に選定
できることなどの利点を有するが故に、防振およ
び緩衝を目的として各種の振動系、たとえば産業
機械、自動車、鉄道車両などに広く採用されつつ
ある。
ここでこのような空気ばねの振動減衰力につい
てみると、それは、空気ばねに伝達される振動の
速度、周波数などの外的要因の他、空気ばね内の
空気流動量、その流動速度などの内的要因によつ
て大きく影響されることが知られている。
てみると、それは、空気ばねに伝達される振動の
速度、周波数などの外的要因の他、空気ばね内の
空気流動量、その流動速度などの内的要因によつ
て大きく影響されることが知られている。
そこで従来は、振動減衰力の増加をもたらすた
め、内的要因のうち減衰力にとくに大きく影響す
る空気流動量の増加をもたらすべく可撓性の空気
ばねを、オリフイスを介して補助タンクに接続
し、これら両者間での空気の流動を可能ならしめ
ている。
め、内的要因のうち減衰力にとくに大きく影響す
る空気流動量の増加をもたらすべく可撓性の空気
ばねを、オリフイスを介して補助タンクに接続
し、これら両者間での空気の流動を可能ならしめ
ている。
ところが、このような従来技術によれば、空気
ばね内における空気の流動量が空気ばね内の圧力
変化のみ、すなわち、空気ばねと補助タンクとの
差圧によつて決定されるため、具体的には、たと
えば空気ばねが圧縮変形を受けることにより、そ
こへの封入圧力ＰがＰ＋ΔPに上昇した場合に、
その圧力上昇分であるΔPが、変形を受けること
のない、いいかえれば、空気ばねの圧縮変形時に
はまだ内圧がほぼＰである補助タンク内へ伝播し
て空気ばねおよび補助タンク内圧が、ともに均一
な圧力であるＰ＋ΔP0（ここでΔP0＜ΔP）になる
まで空気ばねから補助タンクへ空気が流動するに
すぎないため、それほど大きな振動減衰力を得る
ことができず、それでもなお、比較的大きな減衰
力を得ようとすると、補助タンク容積を著しく大
きくしなければならないコスト上および設置スペ
ース上の問題があつた。
ばね内における空気の流動量が空気ばね内の圧力
変化のみ、すなわち、空気ばねと補助タンクとの
差圧によつて決定されるため、具体的には、たと
えば空気ばねが圧縮変形を受けることにより、そ
こへの封入圧力ＰがＰ＋ΔPに上昇した場合に、
その圧力上昇分であるΔPが、変形を受けること
のない、いいかえれば、空気ばねの圧縮変形時に
はまだ内圧がほぼＰである補助タンク内へ伝播し
て空気ばねおよび補助タンク内圧が、ともに均一
な圧力であるＰ＋ΔP0（ここでΔP0＜ΔP）になる
まで空気ばねから補助タンクへ空気が流動するに
すぎないため、それほど大きな振動減衰力を得る
ことができず、それでもなお、比較的大きな減衰
力を得ようとすると、補助タンク容積を著しく大
きくしなければならないコスト上および設置スペ
ース上の問題があつた。
しかも、実際によれば、空気ばねおよび補助タ
ンクへの封入圧力Ｐに対する上昇圧力ΔPの限界
が ΔPmax＝0.1〜0.3P であるので、小型の補助タンクを接続した空気ば
ねにあつては、大きな振動減衰力を得ることが実
質上不可能な状態であつた。
ンクへの封入圧力Ｐに対する上昇圧力ΔPの限界
が ΔPmax＝0.1〜0.3P であるので、小型の補助タンクを接続した空気ば
ねにあつては、大きな振動減衰力を得ることが実
質上不可能な状態であつた。
そこで出願人は、このような従来技術に比し、
空気流動量を著しく多くすることによつて大きな
振動減衰力をもたらし得る差動型式のダイアフラ
ム形空気ばねを、先に特願昭58−186888号として
提案した。
空気流動量を著しく多くすることによつて大きな
振動減衰力をもたらし得る差動型式のダイアフラ
ム形空気ばねを、先に特願昭58−186888号として
提案した。
この発明は、先の出願に係るダイアフラム形空
気ばねの改良に関するものであり、大小の空気室
を仕切る隔壁に貫通させたロツドの、隔壁に対す
る摺動状態が空気ばねの振動減衰力に大きく影響
することに着目し、振動減衰力の常に十分なる発
揮を担保するダイアフラム形空気ばねを提供する
ものである。
気ばねの改良に関するものであり、大小の空気室
を仕切る隔壁に貫通させたロツドの、隔壁に対す
る摺動状態が空気ばねの振動減衰力に大きく影響
することに着目し、振動減衰力の常に十分なる発
揮を担保するダイアフラム形空気ばねを提供する
ものである。
この発明のダイアフラム形空気ばねは、とく
に、大小の空気室を仕切る隔壁に、それらの空気
室を連通させるオリフイスを設け、また、この隔
壁に貫通し、両空気室のピストンまたは、大空気
室のピストンと小空気室のアウターシエルとを一
体的に相互連結するとともに、隔壁に対して摺動
するロツドを設け、さらに、隔壁のロツド貫通孔
とロツドとの間にＯリングを介装または隔壁のロ
ツド貫通孔およびロツド周面の少なくとも一方に
減摩被覆を施したものでる。
に、大小の空気室を仕切る隔壁に、それらの空気
室を連通させるオリフイスを設け、また、この隔
壁に貫通し、両空気室のピストンまたは、大空気
室のピストンと小空気室のアウターシエルとを一
体的に相互連結するとともに、隔壁に対して摺動
するロツドを設け、さらに、隔壁のロツド貫通孔
とロツドとの間にＯリングを介装または隔壁のロ
ツド貫通孔およびロツド周面の少なくとも一方に
減摩被覆を施したものでる。
ここで、Ｏリングを介装したダイアフラム形空
気ばねによれば、隔壁とロツドとの間をＯリング
にて気密にシールすることにより、それら両者間
を通る空気の流通を十分に防止して所定開口面積
のオリフイスのみを通る空気流による振動の有効
なる減衰をもたらすことができ、また、減摩被覆
を施したダイアフラム形空気ばねによれば、隔壁
とロツドとの間隔を狭小ならしめてもなお、それ
ら両者の摩擦力を十分小さくすることができるの
で、いわゆる動ばね定数の低減がもたらされる
他、隔壁とロツドとの間での空気流量が少なくな
つてオリフイスによる有効なる振動減衰がもたら
される。
気ばねによれば、隔壁とロツドとの間をＯリング
にて気密にシールすることにより、それら両者間
を通る空気の流通を十分に防止して所定開口面積
のオリフイスのみを通る空気流による振動の有効
なる減衰をもたらすことができ、また、減摩被覆
を施したダイアフラム形空気ばねによれば、隔壁
とロツドとの間隔を狭小ならしめてもなお、それ
ら両者の摩擦力を十分小さくすることができるの
で、いわゆる動ばね定数の低減がもたらされる
他、隔壁とロツドとの間での空気流量が少なくな
つてオリフイスによる有効なる振動減衰がもたら
される。
以下この発明を図示例に基づいて説明する。
第１図はこの発明の一実施例を示す断面図であ
り、図中１は大空気室、２は小空気室をそれぞれ
示す。
り、図中１は大空気室、２は小空気室をそれぞれ
示す。
ここでこれらの空気室１，２は、隔壁３によつ
て仕切られる一方、またその隔壁３に設けた所定
開口面積のオリフイス４によつて相互に連通され
る。
て仕切られる一方、またその隔壁３に設けた所定
開口面積のオリフイス４によつて相互に連通され
る。
この例では、大空気室１は、大径ピストン５
と、それに対向するとともに、それより大きい内
径を有し、かつ、それと同軸をなす大径アウター
シエル６と、大径ピストン５の上端部を大径アウ
ターシエル６の下端部に気密に連結するダイアフ
ラム７とからなり、また、小空気室２は、大径ピ
ストン５と同一の軸線上に配置した小径ピストン
８およびこのピストン８に対向するとともに、大
径アウターシエル６と一体をなす小径アウターシ
エル９と、ダイアフラム７とは逆方向へ折り返さ
れて小径ピストン８の下端部と小径アウターシエ
ル９の上端部とを気密に連結するダイアフラム１
０とからなり、これらの大小空気室１，２は、隔
壁３に貫通するとともに、それに対して摺動する
ロツド１１で大小ピストン５，８を一体的に連結
することにより、相互に関連づけられる。
と、それに対向するとともに、それより大きい内
径を有し、かつ、それと同軸をなす大径アウター
シエル６と、大径ピストン５の上端部を大径アウ
ターシエル６の下端部に気密に連結するダイアフ
ラム７とからなり、また、小空気室２は、大径ピ
ストン５と同一の軸線上に配置した小径ピストン
８およびこのピストン８に対向するとともに、大
径アウターシエル６と一体をなす小径アウターシ
エル９と、ダイアフラム７とは逆方向へ折り返さ
れて小径ピストン８の下端部と小径アウターシエ
ル９の上端部とを気密に連結するダイアフラム１
０とからなり、これらの大小空気室１，２は、隔
壁３に貫通するとともに、それに対して摺動する
ロツド１１で大小ピストン５，８を一体的に連結
することにより、相互に関連づけられる。
ここにおける大小のアウターシエル６，９は、
相互に離間する各一端部で大小のピストン５，８
とそれぞれ幾分オーバーラツプしており、それら
のピストン５，８から離れた端部に設けたフラン
ジ６ａ，９ａを溶接その他によつて連結すること
により、相互に一体連結されてピストン５，８と
同軸をなす。また、隔壁３は、断面形状がほぼＨ
状をなす隔壁構体１２にて構成されており、この
隔壁構体１２、ひいては隔壁３は、隔壁構体１２
の周壁の長さ方向中央部に設けたフランジ１２ａ
を、フランジ６ａ，９ａ間に挟持することにより
所定位置に固定され、隔壁構体１２の外周面とア
ウターシエル６，９内周面との間に複数本のＯリ
ングを介装することによつて、両空気室１，２の
気密連結をもたらす。そして、さらに隔壁３は、
その中央部に設けられてロツド１１の貫通および
摺動を許容する貫通孔３ａを有しており、この貫
通孔３ａとロツド１１との間の気密性は、貫通孔
３ａに取り付けたＯリング１３によつてもたらさ
れる。
相互に離間する各一端部で大小のピストン５，８
とそれぞれ幾分オーバーラツプしており、それら
のピストン５，８から離れた端部に設けたフラン
ジ６ａ，９ａを溶接その他によつて連結すること
により、相互に一体連結されてピストン５，８と
同軸をなす。また、隔壁３は、断面形状がほぼＨ
状をなす隔壁構体１２にて構成されており、この
隔壁構体１２、ひいては隔壁３は、隔壁構体１２
の周壁の長さ方向中央部に設けたフランジ１２ａ
を、フランジ６ａ，９ａ間に挟持することにより
所定位置に固定され、隔壁構体１２の外周面とア
ウターシエル６，９内周面との間に複数本のＯリ
ングを介装することによつて、両空気室１，２の
気密連結をもたらす。そして、さらに隔壁３は、
その中央部に設けられてロツド１１の貫通および
摺動を許容する貫通孔３ａを有しており、この貫
通孔３ａとロツド１１との間の気密性は、貫通孔
３ａに取り付けたＯリング１３によつてもたらさ
れる。
このようなダイアフラム形空気ばねは、大小の
空気室１，２内へ所要の空気圧を供給し、そして
たとえば、大径ピストン５を振動機械の機械側
に、またアウターシエル６，９の少なくとも一
方、この例ではフランジ６ａ，９ａを振動機械の
据付フロア側にそれぞれ連結することにより、荷
重の十分なる支持および振動の十分なる減衰をも
たらす。
空気室１，２内へ所要の空気圧を供給し、そして
たとえば、大径ピストン５を振動機械の機械側
に、またアウターシエル６，９の少なくとも一
方、この例ではフランジ６ａ，９ａを振動機械の
据付フロア側にそれぞれ連結することにより、荷
重の十分なる支持および振動の十分なる減衰をも
たらす。
すなわち、この空気ばねによれば、大空気室１
の有効直径D1ひいては有効受圧面積A1は、小空
気室２の有効直径D2、いいかえれば有効受圧面
積A2よりも大きくなるので大小空気室１，２へ
の封入圧力をＰとした場合には、通常状態におけ
るこの空気ばねの支持荷重Ｗは、 Ｗ＝Ｐ（A1−A2） となり、封入圧力Ｐを所要に応じて適宜に選択す
ることにより、所定の荷重を十分に支持すること
ができる。
の有効直径D1ひいては有効受圧面積A1は、小空
気室２の有効直径D2、いいかえれば有効受圧面
積A2よりも大きくなるので大小空気室１，２へ
の封入圧力をＰとした場合には、通常状態におけ
るこの空気ばねの支持荷重Ｗは、 Ｗ＝Ｐ（A1−A2） となり、封入圧力Ｐを所要に応じて適宜に選択す
ることにより、所定の荷重を十分に支持すること
ができる。
また、大径ピストン５が押圧力を受けて図の上
方へＸだけ変位した場合の振動減衰力についてみ
ると、この変位によつて、大空気室１が圧縮変形
され、内圧がΔP1だけ上昇してその全内圧はＰ＋
ΔP1になる一方、小空気室２は体積を増加されて
全内圧はＰ−ΔP2になる。このため、両空気室
１，２の差圧はΔP1＋ΔP2となり、大空気室１か
ら小空気室２への空気の流動は、空気室１，２の
内圧が均一になる圧力Ｐ＋ΔPn（ここで−ΔP2＜
ΔPn＜ΔP1）に達するまで行われるので、その流
動量は十分多くなり、有効なる振動減衰がもたら
される。
方へＸだけ変位した場合の振動減衰力についてみ
ると、この変位によつて、大空気室１が圧縮変形
され、内圧がΔP1だけ上昇してその全内圧はＰ＋
ΔP1になる一方、小空気室２は体積を増加されて
全内圧はＰ−ΔP2になる。このため、両空気室
１，２の差圧はΔP1＋ΔP2となり、大空気室１か
ら小空気室２への空気の流動は、空気室１，２の
内圧が均一になる圧力Ｐ＋ΔPn（ここで−ΔP2＜
ΔPn＜ΔP1）に達するまで行われるので、その流
動量は十分多くなり、有効なる振動減衰がもたら
される。
なお、ここにおける空気の流動は、隔壁３のロ
ツド貫通孔３ａとロツド１１との間に介装したＯ
リング１３の存在の故に、その全てが所定開口面
積のオリフイス４を経て行われるので、空気ばね
の上述したような振動減衰性能が損われることは
ない。第２図はこのことを示すグラフであり、こ
れによれば、Ｏリング１３を介装した空気ばねで
は、Ｏリング１３によつてロツド貫通孔３ａとロ
ツド１１との間を通る空気の流動が有効に防止さ
れることから、その空気ばねのピストンスピード
に対する減衰力は、図に実線で示すように、ロツ
ド貫通孔にロツドを単に遊嵌したにすぎず、それ
ら両者間に比較的多くの空気流が生じる場合（図
の破線参照）に比して著しく高くなり、ほぼ所期
した通りのものとなることが解かる。
ツド貫通孔３ａとロツド１１との間に介装したＯ
リング１３の存在の故に、その全てが所定開口面
積のオリフイス４を経て行われるので、空気ばね
の上述したような振動減衰性能が損われることは
ない。第２図はこのことを示すグラフであり、こ
れによれば、Ｏリング１３を介装した空気ばねで
は、Ｏリング１３によつてロツド貫通孔３ａとロ
ツド１１との間を通る空気の流動が有効に防止さ
れることから、その空気ばねのピストンスピード
に対する減衰力は、図に実線で示すように、ロツ
ド貫通孔にロツドを単に遊嵌したにすぎず、それ
ら両者間に比較的多くの空気流が生じる場合（図
の破線参照）に比して著しく高くなり、ほぼ所期
した通りのものとなることが解かる。
この空気ばねのこのような振動減衰性能を、空
気ばねと補助タンクとをオリフイスを介して接続
した従来例と比較すると、従来例では、たとえ空
気ばね内圧が前述の場合と同様にΔP1増加したと
しても、空気ばね内圧と、容積が常に一定の補助
タンクとの差圧はΔP1にすぎないから、それが最
終的な安定圧力Ｐ＋ΔP10に達したときの増圧分
ΔP10は前述のΔPnより相当大きくなり、この結
果として、空気流動量および振動減衰力は、この
発明の空気ばねより著しく低くなる。
気ばねと補助タンクとをオリフイスを介して接続
した従来例と比較すると、従来例では、たとえ空
気ばね内圧が前述の場合と同様にΔP1増加したと
しても、空気ばね内圧と、容積が常に一定の補助
タンクとの差圧はΔP1にすぎないから、それが最
終的な安定圧力Ｐ＋ΔP10に達したときの増圧分
ΔP10は前述のΔPnより相当大きくなり、この結
果として、空気流動量および振動減衰力は、この
発明の空気ばねより著しく低くなる。
なお、大径ピストン５の変位方向が上述したと
は逆の場合には、空気室１，２の上述したとは逆
の拡縮によつて、上述したと同様の振動減衰がも
たらされる。
は逆の場合には、空気室１，２の上述したとは逆
の拡縮によつて、上述したと同様の振動減衰がも
たらされる。
第３図は前述した空気ばねとほぼ同様の振動減
衰性能をもたらしつつ、動ばね定数のより一層の
低減をもたらす空気ばねの要部を例示する拡大断
面であり、ここでは、隔壁３のロツド貫通孔３ａ
およびロツド周面１１ａの両方に、たとえば、ナ
イロン、テフロン、含油ゴムなどの低摩擦係数物
質からなる減摩被覆層１４，１５をそれぞれ設け
る。
衰性能をもたらしつつ、動ばね定数のより一層の
低減をもたらす空気ばねの要部を例示する拡大断
面であり、ここでは、隔壁３のロツド貫通孔３ａ
およびロツド周面１１ａの両方に、たとえば、ナ
イロン、テフロン、含油ゴムなどの低摩擦係数物
質からなる減摩被覆層１４，１５をそれぞれ設け
る。
ここでこれらの減摩被覆層１４，１５は。ロツ
ド１１とロツド貫通孔３ａとの摩擦力の著しい低
減をもたらすので、それら両者の間隙を狭小にし
てそこを通る空気量を極めて少量ならしめること
ができる。これがため、この空気ばねもまた、オ
リフイス４の有効なる作用によつて十分大きな振
動減衰力をもたらす他、ロツド１１とロツド貫通
孔３ａとの間の間隙の作用によつて動ばね定数の
著しい低減をもたらす。
ド１１とロツド貫通孔３ａとの摩擦力の著しい低
減をもたらすので、それら両者の間隙を狭小にし
てそこを通る空気量を極めて少量ならしめること
ができる。これがため、この空気ばねもまた、オ
リフイス４の有効なる作用によつて十分大きな振
動減衰力をもたらす他、ロツド１１とロツド貫通
孔３ａとの間の間隙の作用によつて動ばね定数の
著しい低減をもたらす。
第４図は減摩被覆層１４，１５の動ばね定数の
低減状態を示すグラフであり、ロツドとロツド貫
通孔との間隙を約0.1〜0.3mmとし、それら両者の
接触面積を変化させた場合に、減摩被覆層を設け
ないものでは、図に破線で示すように、接触面積
の増加につれて動ばね定数が比較的高い割合で増
加するに対し、テフロンの減摩被覆層１４，１５
を設けたもので、実線で示すように、その増加割
合が大きく低下することになり、とくに高周波小
振幅振動の有効なる減衰が可能となる。なお、こ
こにおいて、減摩被覆層１４，１５を設けたもの
であつても、動ばね定数は、ロツド１１とロツド
貫通孔３ａとの接触面積の増加につれて次第に増
加することから、ロツド直径ｄを一定とし、隔壁
厚さｔをパラメータとして接触面積の変化に伴う
動ばね定数の具体的な変化状態を測定した結果が
第５図であり、このグラフによれば、動ばね定数
の増加勾配が比較的緩いｔ／ｄ＜ｌの範囲内で隔
壁厚さｔを選択することにより、高周波小振幅振
動のより有効なる減衰がもたらせることが解か
る。
低減状態を示すグラフであり、ロツドとロツド貫
通孔との間隙を約0.1〜0.3mmとし、それら両者の
接触面積を変化させた場合に、減摩被覆層を設け
ないものでは、図に破線で示すように、接触面積
の増加につれて動ばね定数が比較的高い割合で増
加するに対し、テフロンの減摩被覆層１４，１５
を設けたもので、実線で示すように、その増加割
合が大きく低下することになり、とくに高周波小
振幅振動の有効なる減衰が可能となる。なお、こ
こにおいて、減摩被覆層１４，１５を設けたもの
であつても、動ばね定数は、ロツド１１とロツド
貫通孔３ａとの接触面積の増加につれて次第に増
加することから、ロツド直径ｄを一定とし、隔壁
厚さｔをパラメータとして接触面積の変化に伴う
動ばね定数の具体的な変化状態を測定した結果が
第５図であり、このグラフによれば、動ばね定数
の増加勾配が比較的緩いｔ／ｄ＜ｌの範囲内で隔
壁厚さｔを選択することにより、高周波小振幅振
動のより有効なる減衰がもたらせることが解か
る。
第６図はこの発明の他の実施例を示す断面図で
あり、この例では大小のアウターシエル６，９を
分離する一方、大径アウターシエル６の上部に、
先細り湾曲壁を介して小径ピストン８を一体的に
形成し、この小径ピストン８の頂壁を兼ねる隔壁
３によつて大小の空気室１，２を仕切り、その隔
壁３のロツド貫通孔３ａに、Ｏリング１３を介し
てロツド１１を貫通させ、さらに、ロツド１１に
よつて大径ピストン５と小径アウターシエル９と
を一体的に同心連結したものである。このため、
この例ではダイアフラム７，９はいずれも同一の
方向を向いて湾曲することになる。
あり、この例では大小のアウターシエル６，９を
分離する一方、大径アウターシエル６の上部に、
先細り湾曲壁を介して小径ピストン８を一体的に
形成し、この小径ピストン８の頂壁を兼ねる隔壁
３によつて大小の空気室１，２を仕切り、その隔
壁３のロツド貫通孔３ａに、Ｏリング１３を介し
てロツド１１を貫通させ、さらに、ロツド１１に
よつて大径ピストン５と小径アウターシエル９と
を一体的に同心連結したものである。このため、
この例ではダイアフラム７，９はいずれも同一の
方向を向いて湾曲することになる。
この例においてもまたＯリング１３は、ロツド
１１とロツド貫通孔３ａとの間に十分なる気密性
をもたらすので、差動型式の空気ばねに個有の十
分大きな振動減衰力がもたらされ、このことは、
ロツド１１およびロツド貫通孔３ａの少なくとも
一方に、減摩被覆層を設けた場合も同様である。
１１とロツド貫通孔３ａとの間に十分なる気密性
をもたらすので、差動型式の空気ばねに個有の十
分大きな振動減衰力がもたらされ、このことは、
ロツド１１およびロツド貫通孔３ａの少なくとも
一方に、減摩被覆層を設けた場合も同様である。
以上この発明を図示例に基づいて説明したが、
減摩被覆層をロツドまたはロツド貫通孔のいずれ
か一方にだけ設けることもできる。
減摩被覆層をロツドまたはロツド貫通孔のいずれ
か一方にだけ設けることもできる。
従つて、この発明によれば、とくに、隔壁のロ
ツド貫通孔とロツドとの間にＯリングを介装する
こと、または、隔壁のロツド貫通孔およびロツド
周面の少なくとも一方に減摩被覆を施すことによ
り、ロツドとロツド貫通孔との間からの空気の流
動を制限して十分大きな振動減衰力をもたらすこ
とができる。また減摩被覆を施した空気ばねで
は、ロツドとロツド貫通孔との摩擦力を小さくし
て動ばね定数を有効に低減することができる。
ツド貫通孔とロツドとの間にＯリングを介装する
こと、または、隔壁のロツド貫通孔およびロツド
周面の少なくとも一方に減摩被覆を施すことによ
り、ロツドとロツド貫通孔との間からの空気の流
動を制限して十分大きな振動減衰力をもたらすこ
とができる。また減摩被覆を施した空気ばねで
は、ロツドとロツド貫通孔との摩擦力を小さくし
て動ばね定数を有効に低減することができる。
第１図はこの発明の一実施例を示す断面図、第
２図は振動減衰力を示すグラフ、第３図はロツド
およびロツド貫通孔の減摩被覆状態を例示する拡
大断面図、第４，５図はそれぞれ動ばね定数を示
すグラフ、第６図はこの発明の他の実施例を示す
断面図である。 １……大空気室、２……小空気室、３……隔
壁、３ａ……ロツド貫通孔、４……オリフイス、
５……大径ピストン、６……大径アウターシエ
ル、７，１０……ダイアフラム、８……小径ピス
トン、９……小径アウターシエル、１１……ロツ
ド、１１ａ……ロツド周面、１３……Ｏリング、
１４，１５……減摩被覆層。
２図は振動減衰力を示すグラフ、第３図はロツド
およびロツド貫通孔の減摩被覆状態を例示する拡
大断面図、第４，５図はそれぞれ動ばね定数を示
すグラフ、第６図はこの発明の他の実施例を示す
断面図である。 １……大空気室、２……小空気室、３……隔
壁、３ａ……ロツド貫通孔、４……オリフイス、
５……大径ピストン、６……大径アウターシエ
ル、７，１０……ダイアフラム、８……小径ピス
トン、９……小径アウターシエル、１１……ロツ
ド、１１ａ……ロツド周面、１３……Ｏリング、
１４，１５……減摩被覆層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 隔壁によつて仕切られ、それぞれ、第１のピ
ストン、第１のアウターシエルおよび第１のダイ
アフラムならびに、第２のピストン、第２のアウ
ターシエルおよび第２のダイアフラムによつて区
画される、有効面積の相対的に大きい第１の空気
室および、有効面積の相対的に小さい第２の空気
室と、隔壁に設けられて、それらの両空気室を相
互に連通させるオリフイスと、隔壁に貫通し、第
１のピストンと第２のピストンまたは、第１のピ
ストンと第２のアウターシエルとを一体的に連結
するとともに、隔壁に対して摺動するロツドとを
具え、 隔壁のロツド貫通孔とロツドとの間にＯリング
を介装してなるダイアフラム形空気ばね。 ２ 隔壁によつて仕切られ、それぞれ、第１のピ
ストン、第１のアウターシエルおよび第１のダイ
アフラムならびに、第２のピストン、第２のアウ
ターシエルおよび第２のダイアフラムによつて区
画される、有効面積の相対的に大きい第１の空気
室および、有効面積の相対的に小さい第２の空気
室と、隔壁に設けられて、それらの両空気室を相
互に連通させるオリフイスと、隔壁に貫通し、第
１のピストンと第２のピストンまたは、第１のピ
ストンと第２のアウターシエルとを一体的に連結
するとともに、隔壁に対して摺動するロツドとを
具え、 隔壁のロツド貫通孔およびロツド周面の少なく
とも一方に減摩被覆を施してなるダイアフラム形
空気ばね。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22839283A JPS60121337A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | ダイアフラム形空気ばね |
| DE19843436664 DE3436664A1 (de) | 1983-10-07 | 1984-10-05 | Membran-luftfeder |
| US07/113,406 US4854555A (en) | 1983-10-07 | 1987-10-26 | Diaphragm type air springs |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22839283A JPS60121337A (ja) | 1983-12-05 | 1983-12-05 | ダイアフラム形空気ばね |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60121337A JPS60121337A (ja) | 1985-06-28 |
| JPH0454095B2 true JPH0454095B2 (ja) | 1992-08-28 |
Family
ID=16875744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22839283A Granted JPS60121337A (ja) | 1983-10-07 | 1983-12-05 | ダイアフラム形空気ばね |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60121337A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10009912C1 (de) * | 2000-03-01 | 2001-09-06 | Continental Ag | Luftfeder mit zweitteiligem Gehäuse |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5018244A (ja) * | 1973-06-13 | 1975-02-26 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4857808U (ja) * | 1971-11-03 | 1973-07-23 | ||
| JPS54107282U (ja) * | 1978-01-17 | 1979-07-28 |
-
1983
- 1983-12-05 JP JP22839283A patent/JPS60121337A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5018244A (ja) * | 1973-06-13 | 1975-02-26 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60121337A (ja) | 1985-06-28 |
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