JPH044251Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本考案は、エンジンの遠心式ガバナのフライウ
エイト装置に関し、フライウエイトの出力腕先端
に枢支した回転輪に遠心力が負荷されても、ガバ
ナスリーブから当該回転輪に同時に作用するスラ
スト力で拮抗させて、回転輪の回転を円滑に行な
わしめ、もつて、ガバナの応答感度を高くできる
ものを提供する。

そして、本考案の前提となる技術の利用分野を
さらに詳述すれば、例えば、第１図若しくは第６
図に示すように、ウエイトホルダ１の回転中心Ｂ
から偏位する位置に支点軸３を介してフライウエ
イト２を揺動自在に枢支し、フライウエイト２の
出力腕６をホルダ回転中心Ｂ側に延出し、出力腕
６に枢支ピン１８を介して回転輪７をホルダ回転
中心Ｂから横に離れた位置で回転自在に枢支して
構成したものに関する。

＜従来技術＞ 従来のウエイト装置においては、第６図に示す
ように、支点軸３と枢支ピン１８との間の腕長さ
Ｋをホルダ回転中心Ｂと支点軸３との間の偏心距
離Ｈに略等しく形成していた。

＜考案が解決しようとする問題点＞ しかしながら、この従来装置においては、回転
輪７はウエイトホルダ１の回転中心Ｂの回りに回
転運動を行なつているので、回転中心Ｂから離れ
る方向に遠心力R₀を受けて出力腕６の内壁に押
し付けられる。

このため、ローラ７は摺動抵抗力を受けてガバ
ナスリーブ５の押圧が円滑に行なえず、ガバナの
応答感度を低下させてしまうという問題があつ
た。

＜問題点を解決するための手段＞ 本考案は、上記問題点を解消するためのもの
で、出力腕に枢支される回転輪にスラスト分力が
加わつても、回転輪の回転を円滑に維持して、ガ
バナの応答感度を高くすることを目的として提案
されたもので、この目的を達するための構成を実
施例に対応した第１図乃至第５図に用いて、以下
に説明する。

即ち、支点軸３と枢支ピン１８との間の腕長さ
Ｋをホルダ回転中心Ｂと支点軸３との間の偏心距
離Ｈよりも長く設定し、ホルダ回転中心Ｂを通り
支点軸３と平行な仮想直線Ｌよりもウエイトホル
ダ１の回転方向Ｍの上手側に枢支ピン１８を偏位
させ、枢支ピン１８が前記仮想直線Ｌから変位す
る変位寸法Ｎを、回転輪７がガバナスリーブ５と
の摩擦により枢支ピン１８に沿つてホルダ回転中
心Ｂ側に引き寄せられる引寄せ力Ｆに回転輪７が
遠心力R₀で枢支ピン１８に沿つて引寄せ力Ｆと
反対側に押寄せられる押寄せ力Ｒが等しく拮抗で
きる値となる寸法に設定したものである。

＜作用＞ そこで、上記構成によつてもたらされる本考案
の作用効果を述べると、前記腕長さＫを偏心距離
Ｈより長く設定し、且つ、仮想直線Ｌよりもウエ
イトホルダ１の回転方向Ｍの上手側に枢支ピン１
８を偏位させるので、回転輪７に回転中心から離
れる側に遠心力R₀が作用しても、回転輪７はガ
バナスリーブ５に対して相対回転しているので、
当該スリーブ５によつて回転軌跡に接する方向の
押し出し力F₀を同時に受けることになる。

このため、遠心力R₀のうち、回転輪７を出力
腕６の内壁に押し付けようとする押し寄せ分力Ｒ
は、上記押し出し力F₀のウエイトホルダ側に引
き付けようとする水平成分、即ち、引き寄せ分力
Ｆによつて拮抗されることになる。

このとき、本考案では、枢支ピン１８が仮想直
線Ｌから変位する寸法Ｎを、上記押し寄せ分力Ｒ
と引き寄せ分力Ｆが同等の大きさになるように設
定しているので、最終的に、遠心力R₀によつて
生み出された押し寄せ分力Ｒは上記引き寄せ分力
Ｆによつて相殺されてしまい、回転輪７は出力腕
６の内壁側に押し寄せられることはなくなる。

しかも、本考案では、出力腕６の腕長さＫを前
記偏心距離Ｈより長くとるので、ガバナスリーブ
５を介するガバナレバーの入力部の揺動寸法を長
くできる。

＜考案の効果＞ 従つて、本考案によれば、ガバナレバーの入力
部の揺動寸法を長く確保しながら、回転輪の回転
を円滑に行なうことができるので、ガバナの応答
感度をより大きく向上することができる。

＜実施例＞ 以下、本考案の実施例を図面に基いて説明す
る。

第１図はウエイト装置の出力腕周辺の要部縦断
正面図、第２図は機械式ガバナの揺動式ウエイト
装置の分解斜視図、第３図はデイーゼルエンジン
における同ウエイト装置周辺の縦断側面図、第４
図は同エンジンの縦断正面図、第５図はウエイト
装置の正面図であつて、デイーゼルエンジンＥの
横側壁に燃料噴射ポンプ室２０を形成し、燃料噴
射ポンプ２１を当該ポンプ室２０に収容し、ポン
プ室２０の前後に亘つて軸架した噴射カム軸２２
に噴射ポンプ室２１を連動する。

また、ポンプ室２０の下方にガバナ軸８を配置
し、上記噴射カム軸２２と平行に軸架したうえで
ウエイト装置１０を取付け、当該ウエイト装置１
０に燃料噴射ポンプ２１の燃料調整ラツク２３を
ガバナレバー２４を介して連動する。

即ち、ウエイト装置１０は、第２図に示すよう
に、ガバナ軸８に円筒函状のホルダペース１１、
略直方体状のウエイトホルダ１及びガバナスリー
ブ５を順次嵌挿し、ウエイトホルダ１に２個のフ
ライウエイト２を支点軸３を介して遠心方向に揺
動自在に枢支して構成される。

当該ウエイトホルダ１は、いわば円盤状体の左
右両側壁１３，１２を平滑に切り欠いた形状を呈
し、その中央部に前後方向に亘つてガバナ軸嵌挿
孔１４を、左・右両側壁１３，１２に亘つて一対
の支軸嵌挿孔１５を（即ち、支軸嵌挿孔１５はガ
バナ軸嵌挿孔１４に対して上下方向に離れた直交
状に位置する）各々明け、この状態でホルダベー
ス１１に固定してガバナ軸８に嵌挿されるととも
に、その前方にガバナスリーブ５を摺動自在に配
置する。

前記各フライウエイト２は、半円筒体１６の両
端部の背後に垂直方向に出力腕６を延設し、両出
力腕６の上方に枢支孔１７を明け、一方の出力腕
６の下方に枢支ピン１８を支持し、枢支ピン１８
の内端にラジアル軸受、より具体的にはラジアル
玉軸受７を回動自在に枢支する。

そして、力両力腕６の枢支孔１７をウエイトホ
ルダ１の支軸嵌挿孔１５に合わせ、支点軸３を両
孔１５，１７に嵌挿することで、２個のフライウ
エイト２をウエイトホルダ１の上・下に揺動自在
に各々枢支する。

上記出力腕６は、支点軸３と枢支ピン１８との
間の腕長さＫをホルダ回転中心Ｂと支点軸３との
間の偏心距離Ｈよりも長く設定し、ホルダ回転中
心Ｂを通り支点軸３と平行な仮想直線Ｌよりもウ
エイトホルダ１の回転方向Ｍの上手側に枢支ピン
１８を偏位させて構成し、もつて、フライウエイ
ト２の揺動変位に対し出力腕６の押し出し変位を
大きくとり、もつて、ガバナスリーブ５の摺動変
位を大きく確保して、下記ガバナレバー２４の入
力部の揺動寸法を大きく設定する。

尚、枢支ピン１８が前記仮想直線Ｌから変位す
る変位寸法Ｎを、ラジアル軸受７がガバナスリー
ブから受ける押し出し力F₀のスラスト分力Ｆと
ラジアル軸受７がそれ自体の回転運動により受け
る遠心力R₀の水平分力Ｒとが等しくなる距離に
設定して、ラジアル軸受７が遠心力R₀で出力腕
６の方向に押し付けられようとするのを回避す
る。

一方、前記ガバナ軸８に嵌挿したガバナスリー
ブ５の前方に、二股状のガバナレバー２４を配置
し、当該二股の基部２５をポンプ室２０に水平に
軸支した支持軸２６に揺動自在に枢支し、二股の
先端部２７に支持したローラ２８をガバナスリー
ブ５の前鍔部２９に接当可能に構成する。

斯くしてなるガバナ装置においては、エンジン
回転数が上昇すると、ガバナ軸８の回転速度も上
昇し、ウエイト２は遠心方向の推力を受けて支点
軸３を支点としてウエイトホルダ１の上・下端の
方向に開いてゆく。

そして、ウエイト２はその出力腕６をガバナ軸
８の前方に向かつて揺動せしめ、ラジアル軸受５
０はガバナスリーブ５の後鍔部３０を前方向に押
圧摺動させる。

前方に摺動したガバナスリーブ５は、その前鍔
部２９でガバナレバー２４の二股先端部２７を前
方に押し、支持軸２６を中心に揺動したガバナレ
バー２４はガバナスプリングの張力に抗して燃料
噴射ポンプ２１の燃料調整ラツク２３を燃料減量
側に移動せしめて、エンジン回転数を所定回転数
に減速するのである。

また、エンジン回転数が下降すると、ガバナス
プリングの張力でガバナレバー２４は燃料調整ラ
ツク２３を燃料減量側に移動せしめて、エンジン
回転数を所定回転数まで増速するのである。

以上のように、本考案は、エンジン回転数を一
定域に調整するガバナ装置において、ガバナ装置
を構成する要素の一つであるウエイト部分の回転
輪を、特定方向のウエイトホルダの回転に対して
所定の腕長さを保つて枢支したものなので、回転
輪は前述のようなラジアル玉軸受に限らず、複列
球面コロ軸受を初めとする他の軸受、或いは、ロ
ーラにしても差し支えない。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第５図は本考案の実施例を示すもの
で、第１図はウエイト装置の出力腕周辺の要部縦
断正面図、第２図は機械式ガバナの揺動式ウエイ
ト装置の分解斜視図、第３図はデイーゼルエンジ
ンにおける同ウエイト装置周辺の縦断側面図、第
４図は同エンジンの縦断正面図、第５図はウエイ
ト装置の正面図、第６図は従来例のウエイト装置
を示す概略正面図である。 １……ウエイトホルダ、２……フライウエイ
ト、３……支点軸、５……ガバナスリーブ、６…
…出力腕、７……回転輪、１８……枢支ピン、Ｂ
……１の回転中心、Ｆ……引寄せ力、Ｈ……Ｂと
３との間の偏心距離、Ｋ……３と１８との間の腕
長さ、Ｌ……Ｂを通り３と平行な仮想直線、Ｍ…
…１の回転方向、Ｎ……１８のＬからの偏位寸
法、R₀……遠心力、Ｒ……押寄せ力。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. ウエイトホルダ１の回転中心Ｂから偏位する位
   置に支点軸３を介してフライウエイト２を揺動自
   在に枢支し、フライウエイト２の出力腕６をホル
   ダ回転中心Ｂ側に延出し、出力腕６に枢支ピン１
   ８を介して回転輪７をホルダ回転中心Ｂから横に
   離れた位置で回転自在に枢支して構成したエンジ
   ンの遠心式ガバナのフライウエイト装置におい
   て、支点軸３と枢支ピン１８との間の腕長さＫを
   ホルダ回転中心Ｂと支点軸３との間の偏心距離Ｈ
   よりも長く設定し、ホルダ回転中心Ｂを通り支点
   軸３と平行な仮想直線Ｌよりもウエイトホルダ１
   の回転方向Ｍの上手側に枢支ピン１８を偏位さ
   せ、枢支ピン１８が前記仮想直線Ｌから変位する
   変位寸法Ｎを、回転輪７がガバナスリーブ５との
   摩擦により枢支ピン１８に沿つてホルダ回転中心
   Ｂ側に引き寄せられる引寄せ力Ｆに回転輪７が遠
   心力R₀で枢支ピン１８に沿つて引寄せ力Ｆと反
   対側に押寄せられる押寄せ力Ｒが等しく拮抗でき
   る値となる寸法に設定した事を特徴とするエンジ
   ンの遠心式ガバナのフライウエイト装置。