JPH04365838A - 熱間加工性ならびに高温強度に優れたフェライト系耐熱鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、■蒸発管や加熱器管、
再熱器管、主蒸気配管、管寄せ管などの火力発電用の超
臨界圧ならびに超々臨界圧用ボイラの材料、■加熱器管
や熱交換器管などの化学工業用プラントの材料、■蒸気
発生器管や加熱器管などの高速増殖炉の材料、■各融合
炉第一炉壁材等に用いて好適な、熱間加工性ならびに高
温強度に優れたフェライト系耐熱鋼に関するものである
。

【０００２】

【従来の技術】従来、火力発電用ボイラとして、超臨界
圧ボイラが用いられているが、最近では、熱効率を上げ
て燃料の節減を図るために、超々臨界圧用ボイラへの転
用が図られている。このような超々臨界圧用ボイラは、
電力需要の少ない夜間の操業をダウンさせているため、
高温−低温の熱サイクル操業が不可避となり、使用材料
もそれなりに優れたものが必要とされている。

【０００３】ところで、このようなボイラ用材料として
は、従来、オーステナイト系ステンレス鋼が用いられて
いた。しかしながら、この鋼種は、熱膨張率が大きく、
熱疲労やスケール剥離の問題がある。とくに剥離したス
ケールは、鋼管ベンド部に堆積して局部的な高温を招き
、そのために破裂を招いたり、またこのスケールがター
ビンに達することもあって、種々の弊害をもたらす問題
があった。

【０００４】また、前記ボイラ用材料としては、フェラ
イト系耐熱鋼も知られている。この耐熱鋼の場合、上記
オーステナイト系ステンレス鋼に比べると、熱膨張率が
小さいばかりでなく、高温での応力腐食割れや粒界腐食
が軽減され、熱伝導率が高く、しかも低廉であるという
長所を備えている。このことから、従来、フェライト系
耐熱鋼が、上述した超臨界圧ならびに超々臨界圧用ボイ
ラの材料や、化学工業用各種機器の材料などとして賞用
されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
上記フェライト系耐熱鋼、例えば、９Ｃｒ−１Ｍｏ〜２
Ｍｏ系鋼は、２１／４　Ｃｒ−１Ｍｏ鋼などに比べると
耐酸化性は優れているものの、高温強度が低いので、使
用上の制約があった。

【０００６】また、上記２１／４　Ｃｒ−１Ｍｏ鋼やＳ
ＴＢＡ２６鋼　（９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼）、火ＳＴＢＡ２７
鋼　（９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼）の高温強度を改善した鋼とし
て、スーパー９Ｃｒ鋼，　すなわちＡＳＴＭ　Ａ２１３
　Ｔ９１　鋼（９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ鋼）も知られ
ている。しかしながら、このＴ９１　鋼は、従来鋼に比
べるとある程度の高温強度は改善されたが、まだ不十分
であり、蒸気温度の一層の上昇に対応するべき材料の開
発が求められていた。

【０００７】このような要請に対し、従来、９〜１２Ｃ
ｒ鋼にＮｂやＶの添加、あるいはＷを添加することによ
り、高温強度の改善を図ることが行われており、さらに
は、Ｔｉ，　Ｂ，Ｗの如き各種の元素の適切な組合わせ
による複合添加で高温強度の一層の改善を図ったフェラ
イト鋼が、特開昭６３−６５０５９　号公報、特開昭６
３−７６８５４　号公報などに開示されている。しかし
、これらのフェライト鋼では、超超臨界圧発電用ボイラ
チューブなどに使用するには、なお一層の高温強度の改
善が必要であった。

【０００８】しかも、これらの鋼（９〜１２Ｃｒ系鋼）
　は、高温強度を改善するために、Ｍｏ，　Ｗ，Ｎｂ，
　Ｖ等の元素を添加しているために、熱間変形能すなわ
ち熱間加工性の低下を招き、ひいては製造性が悪くなる
という問題があった。すなわち、熱間変形能の低下は製
造性に悪い影響を与え、例えば、厚板や鍛鋼製品だけで
なく、加工条件の苛酷な鋼管の場合は、とりわけその影
響が大きい。とくに、継ぎ目無鋼管をマンネスマン方式
で製造する場合、前記９〜１２Ｃｒ鋼はＭｏ，　Ｗ，　
Ｎｂ，　Ｖ等の元素を添加しているために熱間加工性が
悪く、そのために、造管時に疵が発生し易く、生産能率
や歩留りが低下し、製造コスト上昇の問題を生じる。

【０００９】以上説明したように、上記９〜１２Ｃｒ鋼
は、高温強度とくにクリープ破断強度の改善が達成され
たが、十分に高いものとは言えないことに加え、熱間加
工性が悪いという課題を抱えており、そこで本発明は、
このような課題を克服して高温強度と熱間加工性とがと
もに優れる鋼を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上掲の目的を実現すべく
鋭意研究した結果、本発明者らは、Ｗ添加の高Ｃｒフェ
ライト鋼について、それの熱間加工性を改善すると同時
に、高温強度についても高いレベルのものが得られるこ
とを前提に検討した結果、種々の元素のうちとくにＢ，
　Ｃａ，　Ｔａを複合添加すると効果的であることを知
見した。 すなわち、本発明鋼の合金設計の基本は、適量のＭｏ，
　Ｗ，　ＶならびにＮｂを添加した９〜１２Ｃｒ鋼につ
いて、さらにＢ，　Ｃａ，　Ｔａを複合添加することに
より熱間加工性改善と高温強度の両方が改善されること
を知見し、本発明を完成させたのである。

【００１１】すなわち、本発明は、Ｃ：０．０３〜０．
２０ｗｔ％、　　Ｓｉ：１．０　ｗｔ％以下、Ｍｎ：０
．１　〜１．５　ｗｔ％、　　Ｃｒ：７．０　〜１３．
０ｗｔ％、Ｍｏ：０．４〜２．５　ｗｔ％、Ｗ：０．０
５〜２．５０ｗｔ％、　　Ｖ：０．０２〜０．３５ｗｔ
％、　　Ｎｂ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｂ：０．０
００８〜０．０１００ｗｔ％、　　Ｔａ：０．０１０　
〜０．１００　ｗｔ％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１
５０ｗｔ％、Ｎ：０．００５　〜０．０８０　ｗｔ％を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする熱間加工性ならびに高温強度に優れたフェラ
イト系耐熱鋼、およびさらに、Ｔｉ：０．０１〜０．４
０ｗｔ％もしくはＮｉ：０．１　〜１．０　ｗｔ％以下
の１種または２種を含有する熱間加工性ならびに高温強
度に優れたフェライト系耐熱鋼である。

【００１２】

【作用】上記のように本発明は、各種の合金元素が熱間
加工性ならびに高温強度の改善に及ぼす影響を詳細に検
討した結果、適量のＭｏ，　Ｗ，　Ｖ，　Ｎｂを含む高
Ｃｒ鋼において、さらに適量のＢ，　ＣａおよびＴａを
複合して添加することにより、熱間加工性改善に併せて
高温強度とくに高温クリープ破断強度も向上することが
判った。

【００１３】図１は、０．１０ｗｔ％（　以下は「％」
で示す）　Ｃ−０．１８％Ｓｉ−０．４１％Ｍｎ−１１
．９％Ｃｒ−０．４７％Ｍｏ−０．０９％Ｎｂ−０．２
１％Ｖ−２．１　％Ｗ−０．０４％Ｎ鋼に０．００３２
％Ｂ−０．００２１％Ｃａ−　０．０１６％Ｔａを含有
する鋼（　Ａ１鋼）　と、同一成分系でのＢ，　Ｃａお
よびＴａを含まない鋼（　Ａ２鋼）とについての熱間変
形能（加工性）の比較グラフである。この熱間変形能は
、上記Ａ１鋼，　Ａ２鋼の鋼塊を高周波炉にて製造し、
この鋼塊を熱間圧延して２０ｍｍ厚みの鋼板とし、その
後次のようなグリーブル試験を行うことにより得られる
。このグリーブル試験は、平行部６ｍｍφの丸棒引張試
験片について、平行部を１２５０℃に加熱後、各温度に
温度低下させその温度で引張試験を行い、試験後破断部
の直径減少率の値で評価したものである。直径減少率が
大きいほど熱間変形能が優れている。

【００１４】また、高温強度レベルを明らかにするため
に、クリープ破断試験を行った。この試験は、上記鋼板
をさらに１０５０℃で焼ならしし、引続き７６０℃で１
時間の焼もどし処理を行い、その後この処理鋼板より平
行部６ｍｍφの丸棒試験片を採取して行ったものである
。図１に示す結果から判るように、Ｂ，　ＣａおよびＴ
ａを複合添加したＡ１鋼は、これらの添加がないＡ２鋼
に比べて、直径減少率すなわち熱間加工性が大きく向上
することが明白である。

【００１５】次に、図２は、Ｃｒ含有の０．１１％Ｃ−
０．１６％Ｓｉ−０．４５％Ｍｎ−０．５１％Ｍｏ−０
．０８％Ｎｂ−０．２２％Ｖ−１．９　％Ｗ−０．０４
％Ｎ鋼に、０．００２９％Ｂと０．００１８％Ｃａおよ
び０．０２２　％Ｔａを含有させた鋼（Ｂ１鋼）と、そ
れと同一の成分系でＢ，　Ｃａ，　Ｔａを含まない鋼（
Ｂ２鋼）とについて、Ｃｒ量を変えて直径減少率（熱間
加工性）の評価をグリーブル試験にて行った結果を示し
ている。成分は試験した試料によって若干の変動はあっ
たが、上述の値にほぼ近いものとなった。この図から判
るように、Ｂ，　ＣａおよびＴａを含有するＢ１鋼の場
合、直径減少率が６５〜８５％と良好なのに対して、こ
れらの元素を含まないＢ２鋼は大きく劣っていることが
明白である。

【００１６】これらの試験結果から判るように、適量の
Ｎｂ，　Ｖを含む高Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ鋼において、さらに
適量のＢ，　ＣａおよびＴａを複合添加することにより
熱間加工性、すなわち製造性も大きく改善されることが
確かめられた。なお、Ａ１鋼，　Ｂ１鋼のように加工性
が良好な鋼種は、マンネスマン方式で疵の発生なく造管
できるものである。

【００１７】次に、高温強度について調査したのでその
結果について説明する。この調査は、クリープ破断特性
についてのものである。図３は、Ｃｒ含有の０．１０％
Ｃ−０．１５％Ｓｉ−０．４３％Ｍｎ−０．４９％Ｍｏ
−０．０９％Ｎｂ−０．２１％Ｖ−２．０　％Ｗ−０．
０４％Ｎ鋼に０．００３１％Ｂと０．００１９％Ｃａお
よび０．０３４　％Ｔａを添加した鋼　（Ｃ１鋼）につ
いて、そのＣｒ含有量を変えて、　６５０℃で１１ｋｇ
／ｍｍ２の応力をかけたときのクリープ破断特性を評価
したものである。熱処理や試験片採取の要領は、前記グ
リーブル試験の場合と同じである。この図に示すように
、適量のＢ，　ＣａおよびＴａを複合添加したことによ
り、この鋼種はクリープ破断時間すなわちクリープ破断
強度が十分に高いものとなった。

【００１８】以上の試験結果ならびに説明から明らかな
ように、適量のＮｂ，Ｖ等を含む高Ｃｒ−Ｍｏ−Ｗ鋼に
おいて、さらに適量のＢ，　ＣａおよびＴａを複合添加
することにより、熱間加工性が大きく改善されると共に
、さらにクリープ破断時間すなわちクリープ破断強度も
十分高いものが得られることが判る。

【００１９】以下に、本発明にかかるフェライト耐熱鋼
が上述の如き成分組成に限定させる理由について説明す
る。 Ｃ：Ｃは、低温変態生成物の形成ならびに炭化物の析出
を通じてクリープ破断強度の向上に寄与する元素である
。０．２０％を越えると、焼入れ性が著しく増し、強度
は増加するが、溶接性、加工性が劣化するので、Ｃ含有
量の上限は０．２０％以下とした。一方、０．０３％未
満では、高温強度の確保が困難となるため、その下限を
０．０３％とした。 Ｓｉ：Ｓｉは、脱酸剤として添加するが、多量に用いる
と鋼の靭性が劣化するので、その上限を１．００％とし
た。なお、このＳｉは、高温長時間強度と靭性向上のた
めには低い方が望ましい。 Ｍｎ：Ｍｎは、脱酸や脱硫剤として、また強度や熱間加
工性を改善した適正な組織を得るために有用な元素であ
る。 このＭｎ含有量が　０．１％未満では、上記の効果がな
く、一方、１．５　％を越えると、焼入れ性が高くなり
、強度は上がるものの曲げ等の加工性や靭性の劣化を招
くので、０．１　〜１．５　％とした。 Ｃｒ：Ｃｒは、耐高温酸化性、高温長時間強度の向上の
ために添加するもので、　６５０℃以上の高温長時間強
度は、Ｃｒ：７．０　〜１３．０％のとき高く、そして
このＣｒ含有量が１３．０％よりも多くなると、δフェ
ライトが増して高温長時間強度が低下する。一方、７．
０　％未満では、Ｃｒ炭化物による析出強化、Ｃｒの固
溶強化が期待できず、高温長時間強度が低下し、しかも
高温の耐酸化性が低下する。このため、Ｃｒ含有量は７
．０　〜１３．０％とした。 Ｍｏ，　Ｗ：Ｍｏ，　Ｗは、ともに高温長時間強度を著
しく高めるため、耐熱鋼には不可欠の元素である。この
両元素は、鋼中に固溶してこの鋼を強化する他、炭化物
を析出してクリープ強度を向上させるが、０．４　％未
満のＭｏや０．０５％未満のＷではその効果がない。一
方、　２．５％を超えるＭｏあるいは　２．５％を超え
るＷは、δフェライト量が増加して高温強度を低下させ
る。しかも、Ｍｏ，　Ｗは高価な元素であるからコスト
高となり、経済性の上からも好ましくないので、上限を
　２．５％とした。また、Ｍｏ単独添加では、　６００
℃を超える温度のクリープ強度が十分でないので、Ｗは
、少なくとも０．０５％添加する必要がある。 Ｎｂ，　Ｖ：Ｎｂ，　Ｖは、炭化物もしくは炭窒化物と
して析出し、長時間にわたって高温強度の低下を抑制す
る作用がある。Ｎｂ炭化物もしくはＮｂ炭窒化物の溶解
度積は、Ｖ炭化物もしくはＶ炭窒化物の溶解度積より小
さく、析出しやすいので、高温短時間強度を著しく高め
る。しかし、これらの単独添加では、Ｎｂ炭化物、Ｎｂ
炭窒化物の凝集、粗大化を招きやすく、かつ長時間高温
強度を維持するのが困難となる。すなわち、長時間強度
の向上には、ＮｂおよびＶの複合添加が不可欠である。 それは、製造過程で析出したＮｂ　（Ｃ，　Ｎ）　が、
高温で析出する炭化物：　Ｍ２３Ｃ６，　Ｍ６Ｃ　の粗
大化を抑制するからである。すなわち、Ｖ４Ｃ３炭化物
のほかに固溶状態にあるＶが上記炭化物　Ｍ２３Ｃ６，
　Ｍ６Ｃ　に拡散することにより、これらの炭化物の粗
大化を抑制するのである。このように、ＮｂおよびＶの
複合添加により、微細析出したこれらの析出物、さらに
は長時間経過後に微細析出するＭ２３Ｃ６、Ｍ６Ｃ　、
固溶Ｖが、高温長時間強度を向上させる。したがって、
Ｖ単独では微細炭化物　Ｍ２３Ｃ６、Ｍ６Ｃ　は得られ
ず、長時間強度を改善することはできない。なお、Ｖ，
　Ｎｂはいずれも０．０２％未満では上記の効果が不十
分である。また、ＶもしくはＮｂが多すぎても、炭化物
が著しく粗大化しクリープ破断強度を下げ、しかも切欠
靭性や溶接性を低下させるので、Ｎｂは０．１５％以下
、Ｖは０．３５％以下とした。 Ｂ：Ｂは、適量のＶおよびＮｂならびにＭｏおよびＷを
含有する高Ｃｒ鋼において、さらに適量のＣａ，　Ｔａ
と共に複合添加することにより、熱間加工性の改善に大
きく寄与し、高温クリープ強度を増加させる。この効果
は、Ｂ単独では得られない効果であり、とくにＣａおよ
びＴａにあわせて複合添加するときに顕著にその効果が
認められる。このような効果を得るためのＢ含有量は、
少なくとも０．０００８％以上の添加が必要であり、一
方、０．０１％を超える添加はその効果が飽和するとと
もに、むしろ熱間加工性の低下を招くようになるので、
０．０１％以下としなければならない。 Ｃａ，　Ｔａ：ＣａとＴａは、適量のＮｂおよびＶなら
びにＷを含有する高Ｃｒ鋼において、適量のＢと共にこ
れらを一緒に複合添加することにより、著しい熱間加工
性の改善および高温クリープ破断強度を改善することが
できる。このように改善効果は、ＣａおよびＴａのみの
添加では得られず、Ｃａ，　ＴａおよびＢの三位一体の
複合添加により初めて顕著にその効果が認められるもの
である。この効果を得るためには、Ｃａは０．０００５
％以上、Ｔａは０．０１０　％以上の添加が必要である
。なお、このＣａについては、０．０１５０％を超える
添加、またＴａについては、０．１００　％を超える添
加の場合、いずれもその効果が飽和し、しかもコスト上
昇になることから、それぞれＣａについては０．０１５
０％以下に、Ｔａについては　０．１００％以下を含有
させる。 Ｎｉ：Ｎｉは、δフェライト量を適正に制御し、高温強
度を維持することと、靭性の改善のために添加する。そ
の量が０．１０％未満では効果がなく、一方、１．０　
％を超えると、靭性改善効果が飽和の傾向となる。しか
も、このＮｉは高価な元素であるので、上限を１．０　
％とした。 Ｔｉ：Ｔｉは、適量のＮｂ，　Ｖ，　ＷおよびＭｏを含
有する高Ｃｒ鋼において、さらにＴｉを添加することに
より、高温クリープ破断強度が改善できる。この効果を
得るためのＴｉ含有量は、０．０１％以上の添加が必要
であり、一方、０．４　％を超える添加は、その効果が
飽和するとともに炭化物が粗大化する傾向がでてくるの
で、０．４％以下にしなければならない。 Ｎ：Ｎは、窒化物もしくは炭窒化物の形成、さらに固有
Ｎは高温長時間強度を向上させる元素である。このＮ含
有量は、０．００５　％未満ではその効果がなく、一方
、０．０８％を超えると溶接時ブローホールが形成され
、著しく溶接性を劣化するので、Ｎは　０．００５〜０
．００８　％とした。

【００２１】

【実施例】表１は、本発明にかかるフェライト系耐熱鋼
の成分組成ならびにこれらの鋼のクリープ破断時間と直
径減少率の試験結果とを示すものであり、表２は、比較
鋼についてのものを示す。上記の試験結果は、表中の各
成分組成の鋼塊を高周波溶解炉にて製造し、この鋼塊を
熱間圧延して２０ｍｍ厚みの鋼板とし、その後グリーブ
ル試験を行い、熱間加工性を１１００℃での直径減少率
（％）　にて評価したものである。また、クリープ試験
は、１０５０℃で焼ならし、　７６０℃で１時間の焼も
どし処理をしたのち、６ｍｍφの丸棒引張型試験片に加
工して　６５０℃，　応力１１ｋｇ／ｍｍ２で行い、破
断時間を求めたものである。

【００２２】なお、記号Ａ〜Ｒとして示した本発明鋼と
しては、Ｃ，　Ｓｉ，Ｃｒ，　Ｍｏ，　Ｎｂ，　Ｖ，Ｗ
，　Ｂ，　Ｔａ，　Ｃａ，　Ｔｉ，　Ｎｉを変化させた
鋼種を例示した。

【００２３】比較鋼のうち、イ鋼は、Ｎｂ，　Ｖ，　Ｗ
を添加した鋼、ロ鋼はＮｂ，　Ｖ，　Ｗに加えてＢを添
加した鋼、ハ鋼はＮｂ，　Ｖ，　Ｗに加えてＢとＴａを
添加した鋼、ニ鋼はＮｂ，　Ｖ，　Ｗに加えてＢとＣａ
を添加した鋼であり、ホ鋼はＮｂ，　Ｖ，　Ｗに加えて
ＴａとＣａを添加した鋼で、ヘ鋼はＮｂ，　Ｖ，　Ｗに
加えてＴａとＣａとＢを添加した鋼であるが、本発明鋼
として必要な量に満たないＢ量の場合の例である。 比較例はいずれも本発明成分に適合していない場合の例
示である。

【００２４】表１，　表２に示す結果から、まず本発明
にかかる鋼種はグリーブル試験による１１００℃での直
径減少率にて評価した熱間加工性が７０％以上を示して
良好であり、しかもクリープ破断時間は４０００時間以
上と優れた高温強度を有している。

【００２５】一方、表２に示す比較鋼の場合、いずれも
上記本発明鋼に比べてクリープ破断時間は短く劣ってい
る。しかも、グリーブル試験による１１００℃での直径
減少率にて評価した熱間加工性についても、本発明鋼に
比べていずれも劣っていることがわかる。

【００２６】

【表１】

【００２７】

【表２】

【００２８】このように本発明鋼は、従来鋼に比べて製
造性に重要な特性である熱間加工性が大幅に優れており
、しかも高温で優れた長時間強度を有する鋼である。 従って、高価な１８Ｃｒ−８Ｎｉ系オーステナイト系ス
テンレス鋼の代替使用が可能で、本発明鋼は熱交換器材
等の耐熱鋼として極めて有用である。

【００２９】以上説明したように、本発明にかかるフェ
ライト系耐熱鋼は、従来のフェライト系耐熱鋼に比べ、
製造特性に影響を与える熱間加工性が大幅に改善されて
おり、その上、高温、とくに　６００℃以上での強度　
（特にクリープ破断強度）　が大幅に改善された鋼であ
る。それ故に、高温、高圧環境下で使用される超超臨界
圧ボイラ材料やＦＢＲ用蒸気発生管、加熱器管等に好適
に用いられ、この鋼材の使用によってこれらの器材の薄
肉化、長寿命化が実現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、グリーブル試験で求めた直径減少率に
対するＢ，　Ｃａ，　Ｔａ複合添加の有無の効果を比較
したグラフ。

【図２】図２は、Ｃｒ量を変えた鋼でグリーブル試験で
求めた直径減少率に対するＢ，　Ｃａ，　Ｔａの複合添
加の有無の効果を比較したグラフ。

【図３】図３は、Ｃｒ量を変えた鋼でクリープ破断時間
に対するＢ，　Ｃａ，　Ｔａの複合添加の有無の効果を
比較したグラフ。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　Ｃ：０．０３〜０．２０ｗｔ％、　　
   Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１　〜１．５　ｗ
   ｔ％、　　Ｃｒ：７．０　〜１３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０
   ．４　〜２．５　ｗｔ％、　　Ｗ：０．０５〜２．５０
   ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．３５ｗｔ％、　　Ｎｂ：０
   ．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｂ：０．０００８〜０．０１
   ００ｗｔ％、　　Ｔａ：０．０１０　〜０．１００　ｗ
   ｔ％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１５０ｗｔ％、およ
   びＮ：０．００５　〜０．０８０　ｗｔ％、を含有し、
   残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
   る熱間加工性ならびに高温強度に優れたフェライト系耐
   熱鋼。
2. 【請求項２】　　Ｃ：０．０３〜０．２０ｗｔ％、　　
   Ｓｉ：１．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．１　〜１．５　ｗ
   ｔ％、　　Ｃｒ：７．０　〜１３．０ｗｔ％、Ｍｏ：０
   ．４　〜２．５　ｗｔ％、　　Ｗ：０．０５〜２．５０
   ｗｔ％、Ｖ：０．０２〜０．３５ｗｔ％、　　Ｎｂ：０
   ．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｂ：０．０００８〜０．０１
   ００ｗｔ％、　　Ｔａ：０．０１０　〜０．１００　ｗ
   ｔ％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１５０ｗｔ％、およ
   びＮ：０．００５　〜０．０８０　ｗｔ％、に加え、Ｔ
   ｉ：０．０１〜０．４０ｗｔ％もしくはＮｉ：０．１　
   〜１．０ｗｔ％以下の１種または２種を含有し、残部Ｆ
   ｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする熱間
   加工性ならびに高温強度に優れたフェライト系耐熱鋼。