JPH04356301A - Manufacture of titanic slab - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To reduce the amount of crop and to improve the yield by forming overlaps on rolled surfaces by edging a slab in the early stage of blooming rolling, forming indentation parts with rolls after turning the slab by a prescribed angle, rolling the slab up to that thickness and then drawing rolling side faces. CONSTITUTION:The overlaps (a), (a) are formed in both end parts of a round columnar titanic ingot 1 where are made into the side faces of the slab by edging the ingot 1 so as to become a width smaller than the prescribed width of a desired slab. Next the ingot 1 is longitudinally turned 90 deg. and the indentation parts are formed with rolls 2, 3. Heavy rolling is executed up to the thickness untill the indentation parts and the prescribed final thickness of slab, then the drawing rolling of the side faces is executed from the middle part to the end parts and the titanic slab is manufactured.

Description

【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

【０００１】0001

【産業上の利用分野】本発明は、チタン丸柱鋳塊の分塊
圧延機によるスラブ、ブルームおよびビレット等の製造
における歩留り向上技術に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a technique for improving yield in the production of slabs, blooms, billets, etc. using a blooming mill for titanium round column ingots.

【０００２】0002

【従来の技術】チタンの丸柱鋳塊を直接分塊圧延するこ
とによるスラブ製造自体は、特開昭５６−１６３００１
号公報、特開昭５６−３２０２３号公報等に開示されて
いるように既に公知である。[Prior Art] The manufacture of slabs by direct blooming rolling of titanium round column ingots was disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 56-163001.
This method is already known as disclosed in Japanese Patent Application Laid-open No. 56-32023 and the like.

【０００３】ところが、このチタン丸柱鋳塊の直接分塊
圧延は、圧延の際、丸柱鋳塊の幅方向の中央部の圧下代
が最も大きくなり、中央部のメタルフローが最も大きく
、側部は中央部に追従して延伸されることになる。この
ため、スラブ下面のクロップには舌状のオーバーラップ
を形成し、同時に側面にもメカニカルパイプが発生し、
切捨て量が多く歩留りは低い水準にある。However, in this direct blooming rolling of titanium round column ingots, during rolling, the rolling stock in the center in the width direction of the round column ingot is the largest, the metal flow in the center is the largest, and the side parts are It will be stretched to follow the central part. Therefore, a tongue-shaped overlap is formed on the crop on the bottom surface of the slab, and at the same time, a mechanical pipe is generated on the side surface.
There is a large amount of truncation and the yield is at a low level.

【０００４】その対策の一つとして、特開昭５９−２２
５８０１号公報には、丸柱鋳塊の端部に鍛造によって先
細りテーパー部を形成したのち分塊圧延にかけることが
開示され、また、特開昭６２−２１４８０２号公報には
、この鍛造によるテーパー部の形成に代えて、圧延中に
分塊圧延ロールを端部に一旦噛み込ませたのち噛み戻し
を行って押し込み部を形成することが開示されている。[0004] As one of the countermeasures, Japanese Unexamined Patent Publication No. 59-22
No. 5801 discloses that a tapered portion is formed at the end of a round column ingot by forging and then subjected to blooming rolling, and Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-214802 discloses that a tapered portion is formed by forging at the end of a round column ingot and then subjected to blooming rolling. It has been disclosed that instead of forming a push-in portion, a blooming roll is once bitten into the end portion during rolling and then bitten back.

【０００５】この方法は、圧延スケジュール中の初期段
階で、鋳塊の両端部を噛み込み、噛み戻しによって押し
込み部を形成したのち、分塊圧延ロールの平パスと縦パ
スによって厚み方向と幅方向に圧下を加えるもので、と
くに端部における押し込みによって端部の側部未圧延部
に対する幅割合を大きくすることによって、圧延材先端
クロップの中央凸部とオーバーラップ状の形成が小さく
なり、且つ幅寸法の不足が改善されて歩留りを向上する
と共に、この押圧部の形成が圧延工程中に行われ、鍛造
を必要としないため、スラブ製造の効率が上がるという
利点がある。[0005] This method involves biting both ends of the ingot at an early stage in the rolling schedule, forming a push-in part by biting back, and then rolling the ingot in the thickness direction and width direction by flat passes and longitudinal passes of the blooming roll. In particular, by pushing in the end portion and increasing the width ratio of the end portion to the side unrolled portion, the overlap shape with the central convex portion of the tip crop of the rolled material is reduced, and the width is increased. This has the advantage of improving the yield by improving dimensional deficiencies, and increasing the efficiency of slab manufacturing because the pressing portion is formed during the rolling process and does not require forging.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】ところが、チタン丸柱
鋳塊の分塊圧延ロールによる圧延に際しての押し込み部
の形成は、ロール回転を伴う噛み込み、噛み戻し圧延に
よって行われ、丸鋳塊特有の現象として、中央直径部の
メタルボリュームのフローは端部、すなわち、長さ方向
への移動が行われる。このため、両端部の幅拡がり代は
小さく、且つオーバーラップの抑制効果も小さいという
欠点がある。[Problem to be Solved by the Invention] However, when rolling a titanium round column ingot with a blooming roll, the formation of the indented part is performed by biting and biting back rolling accompanied by roll rotation, and this phenomenon is unique to round ingots. As the flow of the metal volume in the central diameter section takes place at the ends, i.e. in the longitudinal direction. Therefore, there is a drawback that the width expansion margin at both ends is small, and the effect of suppressing overlap is also small.

【０００７】本発明において解決する課題は、チタン丸
鋳塊を分塊圧延によってスラブを製造する方法における
押し込み部の形成に伴う欠点を解消することにあり、効
率良くクロップのオーバーラップ抑制と幅寸法不足を解
消して歩留りを向上せしめるための手段を提供するもの
である。The problem to be solved by the present invention is to eliminate the drawbacks associated with the formation of push-in portions in the method of manufacturing slabs from titanium round ingots by blooming rolling, and to efficiently suppress crop overlap and improve width dimensions. This provides a means to eliminate the shortage and improve yield.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】本発明によるチタンスラ
ブの製造方法は、■　　チタン丸柱鋳塊の分塊圧延初期
に、得ようとする所定スラブ幅よりも小さい幅となる幅
圧延を施し、スラブの側面となる鋳塊の両端部にオーバ
ーラップを形成させ、■　　次に、鋳塊をその長手方向
に９０°転回して、ロールの圧下による押し込み部を形
成し、■　　そして、同押し込み部までの厚みおよび所
定の最終スラブ厚みまで圧延を行うことによって、その
課題を解決した。[Means for Solving the Problems] The method for manufacturing a titanium slab according to the present invention is as follows: (1) At the initial stage of blooming rolling of a titanium round column ingot, width rolling is performed to obtain a width smaller than a predetermined slab width to be obtained; An overlap is formed at both ends of the ingot, which will be the side surfaces of the ingot, ■ Next, the ingot is turned 90 degrees in the longitudinal direction to form a push-in part by rolling down the rolls, ■ Then, up to the push-in part The problem was solved by rolling the slab to a certain thickness and a predetermined final slab thickness.

【０００９】上記、オーバーラップを形成するための圧
延は、所定スラブ幅のマイナス６〜１２％に幅圧延を施
すことが、最終スラブ幅出し量の確保とスラブ両端部の
幅不足部減少の点から望ましい。[0009] In the above-mentioned rolling for forming the overlap, width rolling is performed to minus 6 to 12% of the predetermined slab width in order to secure the final slab width and reduce the insufficient width at both ends of the slab. desirable.

【００１０】さらに、前記押し込み部までの厚みおよび
所定の最終スラブ厚みまでの圧延は、鋳塊の径がスラブ
幅より大きい場合の圧延において充分な幅出し量を確保
し、初期目的のスラブ幅の製造、引抜きエッジング量の
確保によるスラブ両端部の幅不足を減少させる点から、
ロール周速≦３０ｍ／ｍｉｎ、１パス当たりのロール圧
下量を≧２００ｍｍの条件で行うことが望ましい。Furthermore, the rolling to the thickness up to the push-in part and the predetermined final slab thickness ensures a sufficient amount of tentering in rolling when the diameter of the ingot is larger than the slab width, and achieves the initial target slab width. From the viewpoint of reducing the lack of width at both ends of the slab by securing the amount of manufacturing and drawing edging,
It is desirable to carry out the process under the conditions that the peripheral speed of the roll is 30 m/min and the amount of roll reduction per pass is 200 mm or more.

【００１１】[0011]

【作用】ロールプレスによる押し込み部の形成によって
ロール噛み込みの場合よりも、端部へのメタルフローが
小となり、後続の圧延工程において、圧延によるメタル
フローは直接端部に向かうのでなく、押し込み部に向か
うのでクロップの発生がより少なくなる。[Effect] By forming the push-in part by the roll press, the metal flow toward the end becomes smaller than in the case of roll biting, and in the subsequent rolling process, the metal flow due to rolling does not go directly to the end, but instead flows into the push-in part. , so there will be less cropping.

【００１２】また、このロールプレス圧下により、端部
の幅がロール噛み込みよりも幅方向へのメタルフローが
大となって広がるので、幅が不足しがちな端部において
充分な幅が確保される。[0012] Also, due to this roll press reduction, the width of the end part is expanded by the metal flow in the width direction being larger than the roll biting, so that a sufficient width is secured at the end part where width tends to be insufficient. Ru.

【００１３】さらに、オーバーラップの張出し部が端部
の幅出し部とエッジングパスにおいて、引抜き圧延をす
ることによるクロップ肩部の押し上げにつながり、幅整
形と相まってクロップ量を低減することができる。Further, the overhanging portion of the overlap leads to the pushing up of the crop shoulder by drawing and rolling at the end width portion and the edging pass, and in combination with width shaping, it is possible to reduce the amount of cropping.

【００１４】これによって、オーバーラップによる側面
へのメカニカルパイプの入り込みおよび側面からのメタ
ル張り出し不足によるスラブ端部の肩肉不足と、オーバ
ーラップの発生という丸鋳塊からスラブを製造する時の
二大欠点が解消できる。[0014] This solves two problems when manufacturing slabs from round ingots: insufficient shoulder thickness at the end of the slab due to mechanical pipes entering the sides due to overlap and insufficient metal overhanging from the sides, and occurrence of overlaps. Defects can be resolved.

【００１５】[0015]

【実施例】本発明に基づいて、７１５ｍｍφ〜１２３０
ｍｍφまでのチタン丸柱鋳塊から所定の幅を有するスラ
ブを製造した。[Example] Based on the present invention, 715 mmφ to 1230
A slab having a predetermined width was manufactured from a titanium round column ingot up to mmφ.

【００１６】図１〜図５はその処理工程を示す。FIGS. 1 to 5 show the processing steps.

【００１７】まず、図１に示すように、鋳塊１の上面部
を所定のスラブ幅よりも６〜１２％小さい幅となるよう
に分塊圧延ロール２，３によって圧延し、両端部の圧延
面にオーバーラップ部ａ、ａを形成した。First, as shown in FIG. 1, the upper surface of the ingot 1 is rolled by blooming rolls 2 and 3 so that the width is 6 to 12% smaller than a predetermined slab width, and the rolling of both ends is performed. Overlapping parts a and a were formed on the surface.

【００１８】次に図２に示すように、第１の工程で得た
オーバーラップ部ａ、ａが側面に来るように圧延鋳塊１
をその長さ方向軸を中心にして９０°回転させたのち、
図３に示すように、鋳塊１の両端部の３００ｍｍ以内を
分塊圧延ロール２，３によって上下から圧下プレスし、
３００〜５００ｍｍの深さにプレスを行い、先端部上下
面に押し込み部ｂ、ｂを形成すると同時に、側部にメタ
ル張り出し部ｃ、ｃも形成した。Next, as shown in FIG. 2, the rolled ingot 1 is placed so that the overlap parts a, a obtained in the first step are on the side surfaces.
After rotating 90° around its longitudinal axis,
As shown in FIG. 3, within 300 mm of both ends of the ingot 1 are pressed down from above and below by blooming rolls 2 and 3,
Pressing was performed to a depth of 300 to 500 mm to form push-in portions b, b on the top and bottom surfaces of the tip, and at the same time, metal protruding portions c, c were also formed on the sides.

【００１９】そして、図４に示すように、分塊圧延ロー
ル２，３で通常のダブル片パスを施し、その端部押し込
み部ｂ、ｂの深さまで圧延を行った。Then, as shown in FIG. 4, a normal double pass was applied with blooming rolls 2 and 3, and rolling was carried out to the depth of the pushed end portions b and b.

【００２０】さらに、約２５０〜３５０ｍｍの厚みにな
ったスラブ材に図５に示すように、圧延ロール２、３の
カリバー領域４を使用して長手中央部より両端部へ引抜
き圧延を行った。Furthermore, as shown in FIG. 5, the slab material having a thickness of about 250 to 350 mm was drawn and rolled from the longitudinal center to both ends using the caliber regions 4 of the rolling rolls 2 and 3.

【００２１】上記図３に示すロール圧下でのプレスによ
る押し込み部ｃ，ｃの形成によってロール噛み込みの場
合よりも、端部へのメタルフローが小となり、後続の圧
延工程において、圧延によるメタルフローは直接端部に
向かうのでなく、押し込み部に向かうのでクロップの発
生がより少なくなる。また、このロールプレス圧下によ
り、端部の幅がロール噛み込みよりも幅方向へのメタル
フローが大となって広がるので、幅が不足しがちな端部
において充分な幅が確保される。[0021] Due to the formation of the pressed-in portions c and c by pressing under roll rolling as shown in Fig. 3, the metal flow toward the end is smaller than in the case of roll biting, and in the subsequent rolling process, the metal flow due to rolling is reduced. Since it does not go directly to the end but to the push-in part, cropping is less likely to occur. Further, due to this roll press reduction, the width of the end portion is expanded by a larger metal flow in the width direction than the roll bite, so that a sufficient width is ensured at the end portion where width tends to be insufficient.

【００２２】そして、図１と図２に示すオーバーラップ
部ａ、ａの張出し部が端部の幅出し部とエッジングパス
において、引抜き圧延をすることによるクロップ肩部の
押し上げにつながり、幅整形と相まって２％のクロップ
量に抑制することができた。[0022] Then, the overhanging parts of the overlap parts a and a shown in Figs. 1 and 2 lead to the pushing up of the crop shoulder by drawing and rolling at the end width part and the edging pass, resulting in width shaping and Combined, we were able to suppress the crop amount to 2%.

【００２３】上記実施例においては、従来の圧延最終工
程の方法によるクロップロス量が２〜４％であったのに
対し、２．０〜２．５％へ低下した。In the above example, the crop loss amount was reduced to 2.0 to 2.5%, whereas it was 2 to 4% in the conventional final rolling process.

【００２４】[0024]

【発明の効果】本発明によって以下の効果を奏すること
ができる。[Effects of the Invention] The following effects can be achieved by the present invention.

【００２５】（１）チタン丸鋳塊を分塊圧延するに際し
、圧延初期に鋳塊がスラブ側面となる端部に故意にオー
バーラップを形成させスラブ先端の肩を張り出すため、
幅寸法不足が大幅に改善される。(1) When blooming a titanium round ingot, an overlap is intentionally formed at the end of the ingot that becomes the side surface of the slab at the beginning of rolling, so that the shoulder at the tip of the slab is extended.
The lack of width dimension is greatly improved.

【００２６】（２）端部をプレスしているので、圧延に
よるメタルフローが鋳塊の端部に流れ難くなる。したが
って圧延の際に生じるクロップの量が減少し歩留りが向
上する。(2) Since the ends are pressed, metal flow due to rolling becomes difficult to flow to the ends of the ingot. Therefore, the amount of crop produced during rolling is reduced and the yield is improved.

【００２７】（３）端部のプレス成形と圧延が同一圧延
機で行われるため、設備費が安価であり、従って、コス
トが安価に製造できる。(3) Since press forming and rolling of the end portions are performed in the same rolling mill, equipment costs are low, and therefore manufacturing can be done at low cost.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

【図１】　　チタン円柱鋳塊の両端部にオーバーラップ
を形成する工程を鋳塊の側面から見た図によって示す。FIG. 1 shows a process of forming overlaps at both ends of a cylindrical titanium ingot, as seen from the side of the ingot.

【図２】　　押し込み部の形成のために圧延鋳塊を９０
°回転した状態を平面から見た図である。[Figure 2] Rolled ingot is rolled at 90mm to form the indented part.
It is a plan view of the rotated state.

【図３】　　押し込み部の形成工程を平面から見た図で
ある。FIG. 3 is a plan view of the step of forming the push-in portion.

【図４】　　押し込み部形成後の圧延状態を示す。FIG. 4 shows the rolling state after the indentation part is formed.

【図５】　　最終工程としての引抜き圧延状態を示す。FIG. 5 shows the state of drawing and rolling as the final process.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１　　チタン丸柱鋳塊 ２，３　　分塊圧延ロール ４　　カリバー領域 1 Titanium round column ingot 2, 3 Blooming roll 4 Calibur area

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】　　分塊圧延ロールによるチタン丸鋳塊か
らのチタンスラブの製造方法において、分塊圧延初期に
、得ようとする所定スラブ幅よりも小さい幅となる幅圧
延を施してスラブの側面となる鋳塊の両端部にオーバー
ラップを形成し、次に、鋳塊をその長手方向に９０°転
回して、ロールの圧下による押し込み部を形成し、そし
て、同押し込み部までの厚みおよび所定の最終スラブ厚
みまで強圧延を行い、さらに、側面を中央部から端部へ
引抜き圧延を行うチタンスラブの製造方法。Claim 1: In a method for producing a titanium slab from a titanium round ingot using a blooming roll, width rolling is performed to obtain a width smaller than a predetermined slab width to be obtained at the initial stage of blooming rolling, and the side surface of the slab is An overlap is formed at both ends of the ingot, and then the ingot is turned 90 degrees in the longitudinal direction to form a pushed-in part by rolling down the rolls, and the thickness and predetermined thickness up to the pushed-in part are A method for manufacturing titanium slabs, which involves intense rolling to a final slab thickness of , and then drawing-rolling the sides from the center to the ends.