JPH04295227A - Gto thyristor inverter - Google Patents
Gto thyristor inverterInfo
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Abstract
Description
【0001】0001
【産業上の利用分野】この発明は、GTOサイリスタを
スイッチング素子として用いた電圧型のGTOサイリス
タインバータに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a voltage type GTO thyristor inverter using a GTO thyristor as a switching element.
【0002】0002
【従来の技術】図2に従来のGTOサイリスタインバー
タの回路図を示す。図2において、1は直流電圧源、2
は還流ダイオード、3は短絡電流上昇率抑制用の直流リ
アクトル、4A〜4Dはアノードリアクトル、5A〜5
Dは変換用GTOサイリスタ、6A〜6Dは還流ダイオ
ードである。7A〜7Dはスナバコンデンサ、8A〜8
Dはダイオード、9A〜9Dは抵抗、10は負荷、11
は短絡電流検出用の直流電流検出器、12は直流ヒュー
ズである。2. Description of the Related Art FIG. 2 shows a circuit diagram of a conventional GTO thyristor inverter. In FIG. 2, 1 is a DC voltage source, 2
is a freewheeling diode, 3 is a DC reactor for suppressing the rate of increase in short circuit current, 4A to 4D are anode reactors, 5A to 5
D is a conversion GTO thyristor, and 6A to 6D are free wheel diodes. 7A-7D are snubber capacitors, 8A-8
D is a diode, 9A to 9D are resistors, 10 is a load, 11
1 is a DC current detector for detecting short circuit current, and 12 is a DC fuse.
【0003】18Aは変換用GTOサイリスタ5A,還
流ダイオード6A,スナバコンデンサ7A,ダイオード
8Aおよび抵抗9Aからなる変換用スイッチ要素である
。18Bは変換用GTOサイリスタ5B,還流ダイオー
ド6B,スナバコンデンサ7B,ダイオード8Bおよび
抵抗9Bからなる変換用スイッチ要素である。18Cは
変換用GTOサイリスタ5C,還流ダイオード6C,ス
ナバコンデンサ7C,ダイオード8Cおよび抵抗9Cか
らなる変換用スイッチ要素である。18Dは変換用GT
Oサイリスタ5D,還流ダイオード6D,スナバコンデ
ンサ7D,ダイオード8Dおよび抵抗9Dからなる変換
用スイッチ要素である。Reference numeral 18A is a conversion switch element consisting of a conversion GTO thyristor 5A, a freewheeling diode 6A, a snubber capacitor 7A, a diode 8A and a resistor 9A. 18B is a conversion switch element consisting of a conversion GTO thyristor 5B, a freewheeling diode 6B, a snubber capacitor 7B, a diode 8B, and a resistor 9B. 18C is a conversion switch element consisting of a conversion GTO thyristor 5C, a free wheel diode 6C, a snubber capacitor 7C, a diode 8C and a resistor 9C. 18D is a conversion GT
It is a conversion switch element consisting of an O thyristor 5D, a freewheeling diode 6D, a snubber capacitor 7D, a diode 8D, and a resistor 9D.
【0004】このような従来のGTOサイリスタインバ
ータは、例えばパルス幅変調信号に従って、変換用GT
Oサイリスタ5A〜5Dをスイッチングすることにより
、負荷10に交流電力を供給するようになっている。
変換用GTOサイリスタ5A〜5Dのスイッチングによ
る変換動作は周知であるので、説明は省略する。このG
TOサイリスタインバータは、変換動作中において、何
らかの原因で、例えば変換用GTOサイリスタ5A,5
B、もしくは変換用GTOサイリスタ5C,5Dが同時
にオンとなって電源短絡状態となる場合がある。この場
合に、電流IS は急激に増大することになる。電流I
S が予め設定したしきい値電流IS1を超えたことを
直流電流検出器11が検出したときに、変換用GTOサ
イリスタ5A〜5Dへのゲート信号を遮断して変換用G
TOサイリスタ5A〜5Dを遮断することにより、回路
の保護を図っている。[0004] Such a conventional GTO thyristor inverter converts GT for conversion according to, for example, a pulse width modulation signal.
AC power is supplied to the load 10 by switching the O-thyristors 5A to 5D. Since the conversion operation by switching the conversion GTO thyristors 5A to 5D is well known, the explanation thereof will be omitted. This G
During the conversion operation, the TO thyristor inverter may fail due to some reason, for example, to the conversion GTO thyristors 5A, 5.
In some cases, GTO thyristor B or converting GTO thyristors 5C and 5D are turned on at the same time, resulting in a power short-circuit state. In this case, the current IS will increase rapidly. current I
When the DC current detector 11 detects that S exceeds the preset threshold current IS1, the gate signal to the conversion GTO thyristors 5A to 5D is cut off and the conversion GTO thyristors 5A to 5D are turned off.
The circuit is protected by cutting off the TO thyristors 5A to 5D.
【0005】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところが、GTOサイ
リスタ5A〜5Dの遮断、つまりGTOサイリスタ5A
〜5Dに対するオフ信号の発生のタイミングは、最小オ
ンパルス時間Tmin の確保という制限から、短絡の
発生つまり電流IS がしきい値電流IS1を超えてか
らGTOサイリスタ5A〜5Dを遮断させるまで、最小
オンパルス時間Tmin 以上遅らせる必要がある。[Problem to be Solved by the Invention] However, it is difficult to cut off the GTO thyristors 5A to 5D, that is, to cut off the GTO thyristors 5A to 5D.
Due to the restriction of securing the minimum on-pulse time Tmin, the timing of generation of the off signal for ~5D is determined by the minimum on-pulse time from the time when a short circuit occurs, that is, when the current IS exceeds the threshold current IS1, until the GTO thyristors 5A to 5D are cut off. It is necessary to delay by Tmin or more.
【0006】したがって、GTOサイリスタ5A〜5D
の遮断直前に流れる電流IS は電流値IS2まで上昇
することになる。この電流値IS2は、GTOサイリス
タ5A〜5Dの破壊防止のため、GTOサイリスタ5A
〜5Dの可制御電流値(トランジスタにおけるコレクタ
電流の最大定格値に相当するものを、GTOサイリスタ
で一般に、このように表現する。以下、同様)以下に抑
えなければならない。このために従来例では、直流リア
クトル3を直流電圧源1からの給電経路中に介挿し、電
流上昇率を抑えるようにしている。したがって、直流リ
アクトル3をできる限り小型化するには、最終遮断電流
、つまり電流値IS2をGTOサイリスタ5A〜5Dの
可制御電流値の近辺まで大きくしなければならない。[0006] Therefore, GTO thyristors 5A to 5D
The current IS flowing immediately before the circuit is cut off increases to the current value IS2. This current value IS2 is set to GTO thyristor 5A to prevent destruction of GTO thyristors 5A to 5D.
It must be suppressed to a controllable current value of ~5D (corresponding to the maximum rated value of the collector current in a transistor, which is generally expressed in this way for a GTO thyristor; the same applies hereinafter). For this reason, in the conventional example, a DC reactor 3 is inserted in the power supply path from the DC voltage source 1 to suppress the rate of increase in current. Therefore, in order to make the DC reactor 3 as small as possible, the final cutoff current, that is, the current value IS2, must be increased to near the controllable current values of the GTO thyristors 5A to 5D.
【0007】一方、GTOサイリスタ5A〜5Dに並列
に接続されたスナバ回路の中のスナバコンデンサ7A〜
7Dの静電容量は、図3に示すように、GTOサイリス
タ5A〜5Dの最終の遮断電流にほぼ比例し、この遮断
電流が大きいとスナバコンデンサ7A〜7Dの静電容量
も大きく設定する必要がある。また、スナバ回路の損失
は、直流電源電圧が同じであるなら、スナバコンデンサ
7A〜7Dの静電容量に比例し、スナバコンデンサ7A
〜7Dの静電容量が大きいほど大きくなる。したがって
、スナバ回路の損失は、GTOサイリスタ5A〜5Dの
遮断電流にほぼ比例し、遮断電流が大きいほど大きくな
る。On the other hand, snubber capacitors 7A to 7A in the snubber circuit connected in parallel to GTO thyristors 5A to 5D
As shown in FIG. 3, the capacitance of 7D is approximately proportional to the final breaking current of GTO thyristors 5A to 5D, and if this breaking current is large, the capacitance of snubber capacitors 7A to 7D must also be set large. be. In addition, if the DC power supply voltage is the same, the loss of the snubber circuit is proportional to the capacitance of the snubber capacitors 7A to 7D.
The larger the capacitance of ~7D, the larger it becomes. Therefore, the loss of the snubber circuit is approximately proportional to the breaking current of the GTO thyristors 5A to 5D, and increases as the breaking current increases.
【0008】図2の従来のGTOサイリスタインバータ
では、平常時に負荷電流を遮断するだけでなく、GTO
サイリスタ5A〜5Dで短絡電流をも遮断する構成であ
り、短絡時にGTOサイリスタ5A〜5Dの最大定格の
電流を遮断する点を考慮に入れてスナバコンデンサ7A
〜7Dの静電容量を設定する必要がある。つまり、大容
量のスナバコンデンサ7A〜7Dが必要である。このた
め平常時には、過大な静電容量のスナバコンデンサ7A
〜7Dのために、スナバ回路の損失がきわめて大きくな
るという問題があった。The conventional GTO thyristor inverter shown in FIG.
The configuration is such that the thyristors 5A to 5D also cut off short-circuit current, and the snubber capacitor 7A is designed to cut off the maximum rated current of the GTO thyristors 5A to 5D in the event of a short circuit.
It is necessary to set a capacitance of ~7D. In other words, large capacity snubber capacitors 7A to 7D are required. Therefore, under normal conditions, a snubber capacitor with an excessive capacitance of 7A
7D, there was a problem in that the loss of the snubber circuit became extremely large.
【0009】したがって、この発明の目的は、小型化を
図り、かつスナバ回路の損失を低減して総合効率を高め
ることができるGTOサイリスタインバータを提供する
ことである。[0009] Accordingly, an object of the present invention is to provide a GTO thyristor inverter that can be miniaturized, reduce snubber circuit loss, and increase overall efficiency.
【0010】0010
【課題を解決するための手段】この発明のGTOサイリ
スタインバータは、変換用GTOサイリスタおよび第1
のスナバ回路の並列回路に第1の還流ダイオードを逆並
列接続した変換用スイッチ要素を複数組ブリッジ形に接
続してブリッジ回路を形成し、このブリッジ回路を直流
電圧源に接続している。また、直流電圧源からブリッジ
回路への給電経路中に短絡電流遮断用GTOサイリスタ
および第2のスナバ回路の並列回路に第2の還流ダイオ
ードを逆並列接続した短絡電流遮断用スイッチ要素を挿
入接続している。[Means for Solving the Problems] The GTO thyristor inverter of the present invention includes a converting GTO thyristor and a first
A bridge circuit is formed by connecting a plurality of conversion switch elements in which a first freewheeling diode is connected in antiparallel to the parallel circuit of the snubber circuit in a bridge configuration, and this bridge circuit is connected to a DC voltage source. In addition, a short-circuit current-blocking switch element is inserted and connected in the power supply path from the DC voltage source to the bridge circuit, and a second free-wheeling diode is connected in anti-parallel to the parallel circuit of the short-circuit current-blocking GTO thyristor and the second snubber circuit. ing.
【0011】[0011]
【作用】この発明の構成によれば、短絡電流遮断用GT
Oサイリスタで短絡電流を遮断し、変換用GTOサイリ
スタは変換動作のために負荷電流を断続するだけであり
、変換用GTOサイリスタの遮断電流が小さいので、変
換用GTOサイリスタに付設される第1のスナバ回路の
構成要素であるスナバコンデンサの静電容量を小さく設
定することができ、スナバコンデンサによる第1のスナ
バ回路の損失を少なくすることができる。[Operation] According to the configuration of the present invention, the short circuit current interrupting GT
The O thyristor cuts off the short-circuit current, and the conversion GTO thyristor only interrupts the load current for conversion operation. Since the conversion GTO thyristor has a small breaking current, the first one attached to the conversion GTO thyristor The capacitance of the snubber capacitor, which is a component of the snubber circuit, can be set small, and the loss in the first snubber circuit due to the snubber capacitor can be reduced.
【0012】また、短絡電流遮断用GTOサイリスタは
遮断電流が大きいので、付設される第2のスナバ回路の
構成要素であるスナバコンデンサの静電容量を大きくす
る必要があるが、短絡電流遮断用GTOサイリスタが平
常時は導通状態であってスナバコンデンサの充電動作が
行われないので、スナバコンデンサによる第2のスナバ
回路の損失は実質的に零にすることができる。Furthermore, since the GTO thyristor for short-circuit current interrupting has a large interrupting current, it is necessary to increase the capacitance of the snubber capacitor that is a component of the attached second snubber circuit. Since the thyristor is normally conductive and the snubber capacitor is not charged, the loss in the second snubber circuit caused by the snubber capacitor can be reduced to substantially zero.
【0013】[0013]
【実施例】以下、この発明の実施例を図面を参照しなが
ら説明する図1にこの発明の一実施例のGTOサイリス
タインバータの回路図を示す。このGTOサイリスタイ
ンバータは、直流電圧源1に短絡電流遮断用GTOサイ
リスタ14および還流ダイオード2の逆並列回路と直流
ヒューズ12とを直列に介してアノードリアクトル4A
,4Bおよび変換用GTOサイリスタ5A,5Bの直列
回路を接続し、アノードリアクトル4A,4Bおよび変
換用GTOサイリスタ5A,5Bの直列回路と並列にア
ノードリアクトル4C,4Dおよび変換用GTOサイリ
スタ5C,5Dの直列回路を接続している。変換用GT
Oサイリスタ5A,5Bの接続点と変換用GTOサイリ
スタ5C,5Dの接続点との間に負荷10を接続してい
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 shows a circuit diagram of a GTO thyristor inverter according to an embodiment of the present invention. This GTO thyristor inverter connects an anode reactor 4A to a DC voltage source 1 through an anti-parallel circuit of a short-circuit current interrupting GTO thyristor 14 and a freewheeling diode 2, and a DC fuse 12 in series.
, 4B and the series circuit of the conversion GTO thyristors 5A, 5B are connected, and the anode reactors 4C, 4D and the conversion GTO thyristors 5C, 5D are connected in parallel with the series circuit of the anode reactors 4A, 4B and the conversion GTO thyristors 5A, 5B. A series circuit is connected. GT for conversion
A load 10 is connected between the connection point of the O thyristors 5A and 5B and the connection point of the conversion GTO thyristors 5C and 5D.
【0014】変換用GTOサイリスタ5Aには、還流ダ
イオード6Aが逆並列接続され、スナバコンデンサ13
A,ダイオード8Aおよび抵抗9Aからなるスナバ回路
が並列接続されている。同様に、変換用GTOサイリス
タ5Bには還流ダイオード6Bとスナバコンデンサ13
B,ダイオード8Bおよび抵抗9Bからなるスナバ回路
とが、また変換用GTOサイリスタ5Cには還流ダイオ
ード6Cとスナバコンデンサ13C,ダイオード8Cお
よび抵抗9Cからなるスナバ回路とが、また変換用GT
Oサイリスタ5Dには還流ダイオード6Dとスナバコン
デンサ13D,ダイオード8Dおよび抵抗9Dからなる
スナバ回路とが、各々接続されている。A freewheeling diode 6A is connected in antiparallel to the converting GTO thyristor 5A, and a snubber capacitor 13
A, a snubber circuit consisting of a diode 8A and a resistor 9A are connected in parallel. Similarly, the conversion GTO thyristor 5B includes a freewheeling diode 6B and a snubber capacitor 13.
B, a snubber circuit consisting of a diode 8B and a resistor 9B, and a snubber circuit consisting of a freewheeling diode 6C, a snubber capacitor 13C, a diode 8C and a resistor 9C for the conversion GTO thyristor 5C;
A free wheel diode 6D, a snubber circuit consisting of a snubber capacitor 13D, a diode 8D and a resistor 9D are connected to the O-thyristor 5D.
【0015】また、短絡電流遮断用GTOサイリスタ1
4には、スナバコンデンサ15,ダイオード16および
抵抗17からなるスナバ回路が並列接続されている。変
換用GTOサイリスタ5A,還流ダイオード6A,スナ
バコンデンサ13A,ダイオード8A,抵抗9Aは変換
用スイッチ要素19Aを構成している。同様に、変換用
GTOサイリスタ5B,還流ダイオード6B,スナバコ
ンデンサ13B,ダイオード8B,抵抗9Bは変換用ス
イッチ要素19Bを構成している。また、変換用GTO
サイリスタ5C,還流ダイオード6C,スナバコンデン
サ13C,ダイオード8C,抵抗9Cは変換用スイッチ
要素19Cを構成している。また、変換用GTOサイリ
スタ5D,還流ダイオード6D,スナバコンデンサ13
D,ダイオード8D,抵抗9Dは変換用スイッチ要素1
9Dを構成している。[0015] Furthermore, the GTO thyristor 1 for short-circuit current interruption
A snubber circuit consisting of a snubber capacitor 15, a diode 16, and a resistor 17 is connected in parallel to 4. The conversion GTO thyristor 5A, freewheeling diode 6A, snubber capacitor 13A, diode 8A, and resistor 9A constitute a conversion switch element 19A. Similarly, the conversion GTO thyristor 5B, freewheeling diode 6B, snubber capacitor 13B, diode 8B, and resistor 9B constitute a conversion switch element 19B. Also, GTO for conversion
The thyristor 5C, freewheeling diode 6C, snubber capacitor 13C, diode 8C, and resistor 9C constitute a conversion switch element 19C. In addition, a GTO thyristor 5D for conversion, a freewheeling diode 6D, a snubber capacitor 13
D, diode 8D, and resistor 9D are conversion switch element 1
It constitutes 9D.
【0016】このGTOサイリスタインバータでは、平
常時は短絡電流遮断用GTOサイリスタ14が導通状態
であり、短絡電流遮断用GTOサイリスタ14に還流ダ
イオード2が逆並列接続されているので、短絡電流遮断
用GTOサイリスタ14および還流ダイオード2を省い
た状態と等価になり、変換用スイッチ要素19A〜19
Dがパルス幅変調信号に従ってオンオフ駆動され、負荷
10に交流電力を供給することになる。In this GTO thyristor inverter, the short-circuit current interrupting GTO thyristor 14 is in a conductive state under normal conditions, and the freewheeling diode 2 is connected in antiparallel to the short-circuit current interrupting GTO thyristor 14, so that the short-circuit current interrupting GTO thyristor 14 is in a conductive state. This is equivalent to the state in which the thyristor 14 and the freewheeling diode 2 are omitted, and the conversion switch elements 19A to 19
D is turned on and off according to the pulse width modulation signal, and supplies AC power to the load 10.
【0017】このとき、短絡電流遮断用GTOサイリス
タ14のアノード・カソード間には、逆方向電圧として
還流ダイオード2のオン電圧が加えられるとともに、順
方向電圧として短絡電流遮断用GTOサイリスタ14自
体のオン電圧が加えられるのみである。したがって、ス
ナバコンデンサ15には、平常時には蓄積電荷がほとん
ど無いことになる。このため、スナバコンデンサ15の
静電容量を大きくしても、スナバ回路の損失が増加する
ことはない。At this time, the ON voltage of the freewheeling diode 2 is applied as a reverse voltage between the anode and cathode of the GTO thyristor 14 for short circuit current interruption, and the ON voltage of the GTO thyristor 14 itself for short circuit current interruption is applied as a forward voltage. Only voltage is applied. Therefore, the snubber capacitor 15 has almost no accumulated charge in normal times. Therefore, even if the capacitance of the snubber capacitor 15 is increased, the loss of the snubber circuit does not increase.
【0018】また、変換動作中において、何らかの原因
で、例えば変換用GTOサイリスタ5A,5B、もしく
は変換用GTOサイリスタ5C,5Dが同時にオンとな
って電源短絡状態となった場合に、電流IS は急激に
増大することになる。電流IS が予め設定したしきい
値電流IS1を超えたことを直流電流検出器11が検出
したときに、短絡電流遮断用GTOサイリスタ14が導
通状態にあれば、短絡電流遮断用GTOサイリスタ14
のゲートに直ちにオフ信号を与えて、短絡電流遮断用G
TOサイリスタ14を遮断し、その後のオン信号の供給
を停止する。なお、短絡電流遮断用GTOサイリスタ1
4が遮断状態にあれば(還流ダイオード2を通して回生
電流が流れている状態)、その後に続くオン信号の供給
を停止する。Furthermore, during the conversion operation, if for some reason, for example, the conversion GTO thyristors 5A and 5B or the conversion GTO thyristors 5C and 5D are turned on at the same time and the power supply is short-circuited, the current IS suddenly changes. It will increase to . When the DC current detector 11 detects that the current IS exceeds the preset threshold current IS1, if the short-circuit current interrupting GTO thyristor 14 is in a conductive state, the short-circuit current interrupting GTO thyristor 14
Immediately give an off signal to the gate of G
The TO thyristor 14 is shut off, and the supply of subsequent ON signals is stopped. In addition, GTO thyristor 1 for short circuit current interruption
4 is in the cutoff state (a state in which regenerative current is flowing through the freewheeling diode 2), the supply of subsequent ON signals is stopped.
【0019】このとき、変換用GTOサイリスタ5A〜
5Dへのゲート信号については、そのまま継続して供給
し、変換用GTOサイリスタ5A〜5Dのオン状態は持
続させる。したがって、最小オンパルス時間の確保の点
についても全く問題はない。以上のように、短絡電流は
短絡電流遮断用GTOサイリスタ14で遮断するので、
変換用GTOサイリスタ5A〜5Dを遮断する必要ない
。したがって、変換用GTOサイリスタ5A〜5Dにそ
れぞれ付設したスナバコンデンサ13A〜13Dの静電
容量は、平常時に負荷10に流れる電流のピーク値に相
当する遮断電流に基づいて設定すればよく、スナバコン
デンサ13A〜13Dの静電容量は小さく設定すること
が可能となり、スナバコンデンサ13A〜13Dによる
スナバ回路の損失を低減することができる。At this time, the conversion GTO thyristor 5A~
The gate signal to 5D is continuously supplied as it is, and the on state of the conversion GTO thyristors 5A to 5D is maintained. Therefore, there is no problem in securing the minimum on-pulse time. As mentioned above, since the short circuit current is interrupted by the short circuit current interrupting GTO thyristor 14,
There is no need to shut off the conversion GTO thyristors 5A to 5D. Therefore, the capacitance of the snubber capacitors 13A to 13D attached to the conversion GTO thyristors 5A to 5D, respectively, may be set based on the breaking current corresponding to the peak value of the current flowing through the load 10 during normal times, and the capacitance of the snubber capacitor 13A to The capacitance of 13D to 13D can be set small, and the loss of the snubber circuit caused by the snubber capacitors 13A to 13D can be reduced.
【0020】また、短絡電流遮断用GTOサイリスタ1
4は平常時は導通状態であってスナバコンデンサ15の
充電動作が行われないので、スナバコンデンサ15によ
るスナバ回路の損失は実質的に零にすることができる。
したがって、両スナバ回路の損失は小さいものとするこ
とができ、総合効率を高めることができる。また、従来
例のような直流リアクトルを用いず、短絡電流遮断用G
TOサイリスタ14およびスナバ回路を用いているため
、小型化を図ることができる。[0020] Furthermore, the GTO thyristor 1 for short-circuit current interruption
Since the snubber capacitor 4 is normally in a conductive state and the snubber capacitor 15 is not charged, the loss of the snubber circuit due to the snubber capacitor 15 can be reduced to substantially zero. Therefore, the loss of both snubber circuits can be reduced, and the overall efficiency can be increased. In addition, instead of using a DC reactor like the conventional example, G
Since the TO thyristor 14 and the snubber circuit are used, miniaturization can be achieved.
【0021】[0021]
【発明の効果】この発明のGTOサイリスタインバータ
によれば、短絡電流遮断用GTOサイリスタで短絡電流
を遮断し、変換用GTOサイリスタは変換動作のために
負荷電流を断続するだけであって変換用GTOサイリス
タの遮断電流が小さいので、変換用GTOサイリスタに
付設されるスナバ回路の構成要素のスナバコンデンサの
静電容量を小さく設定することができ、スナバコンデン
サによるスナバ回路の損失を少なくすることができる。According to the GTO thyristor inverter of the present invention, the short circuit current is interrupted by the GTO thyristor for short circuit current interruption, and the conversion GTO thyristor only interrupts the load current for conversion operation. Since the breaking current of the thyristor is small, the capacitance of the snubber capacitor that is a component of the snubber circuit attached to the conversion GTO thyristor can be set small, and the loss of the snubber circuit due to the snubber capacitor can be reduced.
【0022】また、短絡電流遮断用GTOサイリスタは
遮断電流が大きいので、付設されるスナバ回路の構成要
素のスナバコンデンサの静電容量を大きくする必要があ
るが、短絡電流遮断用GTOサイリスタは平常時は導通
状態であってスナバコンデンサの充電動作が行われない
ので、スナバコンデンサによるスナバ回路の損失は実質
的に零にすることができる。したがって、両スナバ回路
の損失は小さいものとすることができ、総合効率を高め
ることができる。Furthermore, since the GTO thyristor for short-circuit current interruption has a large interruption current, it is necessary to increase the capacitance of the snubber capacitor that is a component of the attached snubber circuit, but the GTO thyristor for short-circuit current interruption is in a conductive state and the snubber capacitor is not charged, so the loss of the snubber circuit due to the snubber capacitor can be reduced to substantially zero. Therefore, the loss of both snubber circuits can be reduced, and the overall efficiency can be increased.
【0023】また、従来例のような直流リアクトルを用
いず、短絡電流遮断用GTOサイリスタおよびスナバ回
路を用いているため、小型化を図ることができる。Furthermore, since a short-circuit current interrupting GTO thyristor and a snubber circuit are used instead of using a DC reactor as in the conventional example, miniaturization can be achieved.
【図1】この発明の一実施例のGTOサイリスタインバ
ータの構成を示す回路図である。FIG. 1 is a circuit diagram showing the configuration of a GTO thyristor inverter according to an embodiment of the present invention.
【図2】従来のGTOサイリスタインバータの構成を示
す回路図である。FIG. 2 is a circuit diagram showing the configuration of a conventional GTO thyristor inverter.
【図3】スナバコンデンサの静電容量とピーク遮断電流
の関係を示す特性図である。FIG. 3 is a characteristic diagram showing the relationship between capacitance and peak cut-off current of a snubber capacitor.
1 直流電圧源
2 還流ダイオード
4A〜4D アノードリアクトル5A〜5D
変換用GTOサイリスタ6A〜6D 還流ダ
イオード
8A〜8D ダイオード
9A〜9D 抵抗
10 負荷
11 直流電流検出器
12 直流ヒューズ
13A〜13D スナバコンデンサ14
短絡電流遮断用GTOサイリスタ15 スナバコ
ンデンサ
16 ダイオード
17 抵抗1 DC voltage source 2 Freewheeling diode 4A to 4D Anode reactor 5A to 5D
Conversion GTO thyristor 6A to 6D Freewheeling diode 8A to 8D Diode 9A to 9D Resistor 10 Load 11 DC current detector 12 DC fuse 13A to 13D Snubber capacitor 14
GTO thyristor for short circuit current interruption 15 Snubber capacitor 16 Diode 17 Resistor
Claims (1)
スナバ回路の並列回路に第1の還流ダイオードを逆並列
接続した変換用スイッチ要素を複数組ブリッジ形に接続
してブリッジ回路を形成し、前記ブリッジ回路を直流電
圧源に接続したGTOサイリスタインバータにおいて、
短絡電流遮断用GTOサイリスタおよび第2のスナバ回
路の並列回路に第2の還流ダイオードを逆並列接続した
短絡電流遮断用スイッチ要素を前記直流電圧源から前記
ブリッジ回路への給電路中に挿入接続したことを特徴と
するGTOサイリスタインバータ。1. A bridge circuit is formed by connecting in a bridge configuration a plurality of sets of conversion switch elements each including a first freewheeling diode connected in anti-parallel to a parallel circuit of a conversion GTO thyristor and a first snubber circuit; In a GTO thyristor inverter whose circuit is connected to a DC voltage source,
A short-circuit current-blocking switch element having a second freewheeling diode connected in antiparallel to a parallel circuit of a short-circuit current-blocking GTO thyristor and a second snubber circuit was inserted and connected in a power supply path from the DC voltage source to the bridge circuit. The GTO thyristor inverter is characterized by:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3057587A JPH04295227A (en) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | Gto thyristor inverter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3057587A JPH04295227A (en) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | Gto thyristor inverter |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04295227A true JPH04295227A (en) | 1992-10-20 |
Family
ID=13059980
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3057587A Pending JPH04295227A (en) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | Gto thyristor inverter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04295227A (en) |
-
1991
- 1991-03-22 JP JP3057587A patent/JPH04295227A/en active Pending
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