JPH04262938A

JPH04262938A - エアーバッグ

Info

Publication number: JPH04262938A
Application number: JP3045328A
Authority: JP
Inventors: Kunio Nishimura; 邦夫西村; Nobuo Takahashi; 信男高橋
Original assignee: Teijin Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1991-02-19
Filing date: 1991-02-19
Publication date: 1992-09-18

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は自動車用のエアーバッグ
に関する。更に詳しくは厚みが薄く軽量であって収納性
に優れ、かつベントホールがないために人間が火傷の心
配がないエアーバッグに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のエアーバッグはナイロン６、ナイ
ロン６６、ポリエステルなどの熱可塑性合成繊維からな
る総繊度４００〜１０００デニールの高強力フィラメン
トを平織またはリップストップ組織の織物に織成し、該
織物にクロロプレンまたはシリコーンなどのエラストマ
ーを多量にコーティングして、図２に示すような袋体に
縫製したものが使用されてきた。また図５に示すような
装置として実用化もされている（特公昭４８−３０２９
３号公報、実開昭４８−８１５４３号公報、実開昭５１
−１７９３６号公報など）。

【０００３】すなわちこれらのエアーバッグ用布帛はい
ずれも耐熱性、耐接炎性を有するものであり、航空機や
自動車が衝突事故を起こしたとき、図５に示すようにイ
ンフレーターＢの電源コードＤに電流が流れ、インフレ
ーターが燃焼してエアーバッグＡ１が球状に膨張する際
、燃焼ガス噴射口Ｃから噴出される高温の爆風と火炎と
に耐えることができるように設計されている。

【０００４】しかし、従来のエアーバッグは安全基準を
クリアーするためにエラストマーがかなり高い目付で被
覆されており、このためエアーバッグを高重量で粗剛な
ものにし縫製時の取扱性を著しく低下せしめている他、
折り畳んだときの容積が大きく、車両に取りつける際の
障害になっている。

【０００５】また高温の燃焼ガスはエアーバッグに設け
られたベントホールと呼ばれる直径約３０ｍｍの一対の
穴から外気へ一気に噴出するため火傷しやすいという問
題点がある。

【０００６】

【発明の目的】本発明は、従来技術におけるかかる課題
を解決するためになされたものである。すなわち軽量で
厚みが薄いためステアリングにコンパクトに収納が可能
であり、衝突の際インフレーターから噴出される高温の
爆風と火炎とに耐えるものであり、またベントホールが
ないので火傷の心配がないエアーバッグの提供を目的と
している。

【０００７】

【発明の構成】即ち本発明は、「（請求項１）単糸繊度
２ｄｅ以下、強度１６ｇ／ｄｅ以上、熱分解温度３００
℃以上の高強力耐熱性繊維を含む糸条を用いて製織した
カバーファクター１５００以上、繊維充填率０．６〜０
．９の織物Ｆ１と、同繊維を含む糸条を用いて製織した
カバーファクター７００以上、繊維充填率０．３〜０．
６未満の織物Ｆ２との少なくとも２種類以上の織物を縫
製してなり、ベントホールを有しないことを特徴とする
エアーバッグ。

【０００８】（請求項２）単糸繊度５ｄｅ以下、ヤング
率１３００ｋｇ／ｍｍ２　以下の熱可塑性合成繊維が織
物Ｆ１中に３０〜９０重量％、また織物Ｆ２中に０〜９
０重量％混繊されてなる請求項１のエアーバッグ。

【０００９】（請求項３）織物Ｆ１の通気度が織物Ｆ２
の通気度より小である請求項１または２のエアーバッグ
。

【００１０】（請求項４）袋状物を形成するための円周
状の縫製部位を境界として、織物Ｆ１がステアリング側
より人体側の袋状物を主として占有し、織物Ｆ２が人体
側よりステアリング側の袋状物を主として占有する請求
項１〜３のいずれかのエアーバッグ。

【００１１】（請求項５）高強力耐熱性繊維がパラ系芳
香族ポリアミド繊維である請求項１〜４のいずれかのエ
アーバッグ。

【００１２】（請求項６）熱可塑性合成繊維がポリエス
テル繊維である請求項１〜５のいずれかのエアーバッグ
。

【００１３】（請求項７）糸条が牽切方式による牽切紡
績糸である請求項１〜６のいずれかのエアーバッグ。

【００１４】（請求項８）繊維糸条が供給ローラーと牽
切ローラーとの間で繊維の乱れを防ぎながら引きちぎっ
た後、空気ノズルで抱合することによって得られた繊維
糸条である請求項１〜７のいずれかのエアーバッグ。」
である。

【００１５】本発明における高強力耐熱性繊維とは強度
１６ｇ／ｄｅ以上、熱分解温度が３００℃以上の繊維を
いう。高強力耐熱性繊維の強度は１６ｇ／ｄｅ以上であ
る。１６ｇ／ｄｅ未満では織物としたときに充分な強度
が得られないため、インフレーション時にエアーバッグ
が破損することが多い。とくに熱可塑性合成繊維を混繊
した繊維糸条の場合には、耐熱性繊維の強度は１６ｇ／
ｄｅ以上が必要であり、好ましくは１８ｇ／ｄｅ以上の
強度が良好である。

【００１６】高強力耐熱性繊維の熱分解温度は３００℃
以上が必要である。３００℃未満ではたとえ強度が１６
ｇ／ｄｅ以上であってもインフレーション時にエアーバ
ッグが破損することが多い。したがって高強力耐熱性繊
維の熱分解温度は３００℃以上が必要であり、３５０℃
以上が更に良好である。

【００１７】具体的には例えばメタ系あるいはパラ系の
全芳香族ポリアミド繊維（アラミド繊維）、具体的には
ポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維、ポリパラフ
ェニレンテレフタルアミド繊維、パラ系アラミドとメタ
系アラミドとの共重合体繊維、また芳香族エーテル、た
とえば３，４′−ジアミノジフェニルエーテルを共重合
したパラ系アラミド繊維、さらにポリパラフェニレンス
ルフォン繊維、ポリパラフェニレンスルフィド繊維、全
芳香族ポリエステル繊維、ポリイミド繊維、ポリエーテ
ルイミド繊維、ポリエーテルエーテルケトン繊維など、
またはこれらの混合繊維をいう。

【００１８】このうち、ポリパラフェニレンテレフタル
アミド繊維（ケブラー繊維：デュポン社製）や３，４′
−ジアミノジフェニルエーテルを共重合したパラ系アラ
ミド繊維（テクノーラ繊維；帝人社製）などがとくに好
ましい。

【００１９】本発明者らはこの様な高強力耐熱性繊維を
含む織物からなるエアーバッグはインフレーターから噴
出される高温の爆風や火炎に対して溶融破損したり燃え
上がったりしないことを見出した。

【００２０】高強力耐熱性繊維の単糸繊度は２ｄｅ以下
にする必要がある。本来エアーバッグは小さく折り畳む
必要性から柔軟であることが極めて重要である。２ｄｅ
を越えると得られるエアーバッグは極めて粗剛なものに
なる。さらに糸条を構成する繊維本数が少なくなること
や繊維間隙が広くなることから織物の通気度が大きくな
る。インフレーターから噴出される高温の爆風や火炎を
充分に遮断しきれなくなる。さらに単糸繊度が小さく、
構成繊維本数が多い方が耐接炎性があり、この点からも
高強力耐熱性繊維の単糸繊度は２ｄｅ以下が必要である
。

【００２１】本発明における織物の繊維充填率とは織物
の嵩比重を真比重で除した値をいう。繊維充填率が０．
３０未満では織物としての隠蔽効果が低く、インフレー
ターから噴出される高温の爆風や火炎を充分に遮断しき
れなくなる。したがって繊維充填率は０．３０以上が必
要である。また繊維充填率が０．９を越えると、織物の
柔軟性が失われ得られるエアーバッグは極めてフィルム
ライクなものになっしまう。したがって繊維充填率は０
．３０以上、０．９以下が好ましく、０．３５以上、０
．８５以下が更に好ましい。

【００２２】該繊維充填率は製織密度、織組織と上下１
対以上の金属／弾性カレンダローラーあるいは金属／金
属カレンダーローラーの熱圧加工条件により決定するこ
とができる。このときの金属ローラーの表面温度は１５
０〜３００℃、またカレンダ圧力は１００ｋｇ／ｃｍ以
上が好ましい。充分な熱圧効果を達成するには、織物を
予熱するか、低速で加工することが望ましい。

【００２３】本発明における織物のカバーファクターと
は糸条繊度の平方根とインチあたりの糸条数との積の経
と緯との和をいう。カバーファクターが７００未満では
織物としての隠蔽効果が低く、例えば樹脂加工を施して
もインフレーターから噴出される高温の爆風や火炎を充
分に遮断しきれなくなる。したがってカバーファクター
は７００以上が必要である。またカバーファクターが３
９００を越えると、織物の柔軟性が失われ得られるエア
ーバッグは極めて粗剛なものになる。したがってカバー
ファクターは７００以上、３９００以下が好ましく、８
００以上、３５００以下が更に好ましい。

【００２４】本発明における繊維充填率とカバーファク
ターとはエアーバッグの性能を決定する重要な因子であ
り、共に上記値を満足することにより、織物の通気度を
コントロールしつつ、ベントホールがなく柔軟でコンパ
クトなエアーバッグとすることができる。

【００２５】本発明におけるエアーバッグは上記糸条を
製織して得られるカバーファクター１５００以上、繊維
充填率０．６〜０．９の織物Ｆ１と、カバーファクター
７００以上、繊維充填率０．３〜０．６未満の織物Ｆ２
との少なくとも２種類以上の織物を縫製してなる。これ
は、織物Ｆ１を本体基布として、また織物Ｆ２をベント
ホールがわりのベントクロスに使用するためである。ベ
ントクロスである織物Ｆ２は高温ガスをエアーバッグの
外へ逃がすためのフィルタークロスであるため織物Ｆ１
に比べ、そのカバーファクターおよび／または繊維充填
率が小で、かつ通気度が大であることが必要である。こ
のため、織物Ｆ２は綾織などの平織組織以外の組織とす
ることにより通気度を比較的大きくすることが望ましい
。従って、織物Ｆ１はカバーファクター１５００以上が
必要であり、好ましくは２０００以上で３９００以下、
また繊維充填率は０．６〜０．９が必要である。また織
物Ｆ２はカバーファクター７００以上が必要であり、好
ましくは１０００以上で３０００以下、また繊維充填率
は０．３〜０．６未満が必要である。

【００２６】本発明における織物Ｆ１および／または織
物Ｆ２は柔軟性樹脂を付与されていてもよい。柔軟性樹
脂とは、ウレタン樹脂、シリコンゴム、クロロプレンゴ
ム、クロロスルフォン化オレフィンゴム、フッソゴム、
塩化ビニル樹脂、塩素化オレフィン樹脂、フッソ樹脂お
よびこれらの変性体などである。またハロゲン系、リン
系、金属の水酸化物などの有機系および無機系の難燃剤
を配合してもよく、また２種以上の混合樹脂でもよい。これらの樹脂のうち、ウレタン樹脂あるいはその変性物
がとくに高強力耐熱性繊維との密着性が良好であり好ま
しい。

【００２７】本発明における熱可塑性合成繊維とは、通
常の熱可塑性合成樹脂からなる繊維であり、ポリエステ
ル繊維、ナイロン繊維、アクリル繊維、ポリプロピレン
繊維などであるが、このうち耐熱性や強力の点でポリエ
ステル繊維が好ましい。

【００２８】本発明における高強力耐熱性繊維を含む繊
維糸条は上記の熱可塑性合成繊維を単繊維のオーダーで
混繊したものでもよい。熱可塑性合成繊維の単糸繊度は
高強力耐熱性繊維と同様の理由、および単糸繊度が大き
いと糸条を構成する繊維本数が少なくなり均一な混繊が
得られにくいという理由のため、５ｄｅ以下、好ましく
は２．５ｄｅ以下にすることが好ましい。

【００２９】また、熱可塑性合成繊維のヤング率は１３
００ｋｇ／ｍｍ２　以下するのが好ましい。１３００ｋ
ｇ／ｍｍ２　を越えると他の成分である高強力耐熱性繊
維が高ヤング率であるため、混繊した後の糸条のヤング
率が高くなり過ぎ、織成後の布帛が粗剛なものになるの
で好ましくない。したがって熱可塑性合成繊維のヤング
率は１３００ｋｇ／ｍｍ２　以下、好ましくは１２００
ｋｇ／ｍｍ２　以下が良好である。

【００３０】本発明における織物Ｆ１は上記熱可塑性合
成繊維が単繊維のオーダーで混繊されていてもよい。こ
のときの織物Ｆ１に占める熱可塑性繊維の比率は３０〜
９０重量％が好ましい。特に好ましくは４０〜８０重量
％である。熱可塑性合成繊維の比率が９０重量％を越え
ると織物の耐熱性が低下する。また糸条の太さをかなり
太くしないと充分な強度が得られないため、肉厚な織物
となり好ましくない。また熱可塑性合成繊維の比率が３
０重量％未満では、高強力耐熱性繊維の熱収縮が制限さ
れ、通気性の少ない緻密な織物が得られにくい。

【００３１】また織物Ｆ２も上記熱可塑性合成繊維が単
繊維のオーダーで混繊されていてもよい。このときの織
物Ｆ２に占める熱可塑性合成繊維の比率は０〜９０重量
％が好ましい。特に好ましくは０〜８０重量％である。熱可塑性合成繊維の比率が９０重量％を越えると織物の
耐熱性が低下する。また糸条の太さをかなり太くしない
と充分な強度が得られないため、肉厚な織物となり好ま
しくない。

【００３２】織物Ｆ１と織物Ｆ２とは糸条製造工程中に
上記熱可塑性合成繊維を混繊することが好ましい。また
織物Ｆ１に比べて織物Ｆ２は織物密度が低いために強度
が低下しやすく、このため高強力耐熱性繊維の比率を上
げることが望ましい。

【００３３】エアーバッグは２枚の円形状の織物をその
円周に沿って縫製結合することにより作ることができる
が、エアーバッグになったときはそのうち１枚が人体側
に、また反対側の１枚がステアリング側に位置すること
になる。この場合、織物Ｆ１はステアリング側より人体
側の袋状物を主として占有し、また織物Ｆ２は人体側よ
りステアリング側の袋状物を主として占有することが望
ましい。このためより気密性の高い織物Ｆ１は人体に接
する側に主として位置して高温ガスの通過を防ぎ、また
気密性の低い織物Ｆ２はステアリング側に主として位置
してベントクロスとして高温ガスを効果的にバッグ外へ
排出させることが出来る。作業性の点からは、織物Ｆ１
を人体側全面に、また織物Ｆ２をステアリング側全面に
配して縫製することが望ましい。織物Ｆ１と織物Ｆ２と
の面積比率はそれぞれの通気度から決定されるため織物
Ｆ２はステアリング側のほんの一部に使用することもあ
る。

【００３４】エプロン部織物を構成する糸条は本体部織
物を構成する糸条より、その糸条中の高強力耐熱性繊維
を多くすることが望ましい。この場合、高強力耐熱性繊
維の増加量は５重量％以上が好ましい。エプロンは何枚
でも良いがあまり積層枚数が多いと折り畳みが悪化する
。好ましい枚数は１〜４枚であり、２〜３枚がさらに好
ましい。またエプロンの構成としては、インターレータ
ーからのガスが直接接触するバッグの内面側ほど高強力
耐熱性繊維が多く混繊されてなる織物を配することが好
ましい。すなわち、バッグの内面側に高強力耐熱性繊維
の比率の高いエプロンを少なくとも１枚積層し、また下
層の数枚のエプロンは本体部と同程度の高強力耐熱性繊
維の比率でよい。この結果、特にエプロンにおける耐熱
性が著しく増大し、信頼性が向上する。

【００３５】本発明における織物の糸条は牽切方式によ
る牽切紡績糸からなることが好ましい。牽切紡績糸は糸
形態上特に毛羽などを有し繊維がランダマイズされてい
るため、連続フィラメントに比べてとくに織物組織間隙
を小さくして通気度を低減できる。また繊維間の摩擦抵
抗が大きく、縫製部の縫い目スリップが生じにくい。一
方、従来の紡績糸に比べて繊維の配列度が高く、かつ牽
切で極限延伸されるうえ繊維長がより長いので高強力の
糸条となり、エアーバッグ用として極めて好適である。

【００３６】次に高強力耐熱性繊維の牽切紡績糸の製造
方法の１例を図面と共に説明する。

【００３７】図１は混繊装置を示す。１はニップローラ
ー、２はシューター、３は牽切ニップローラー、４は吸
引性空気ノズル、５は旋回流による抱合ノズル、６はデ
リベリーローラー、７は糸条である。高強力耐熱性繊維
は供給ニップローラー１の前で引き揃え重ね合わされな
がら供給ニップローラーを通過したのちシューター２の
中で牽切ニップローラーにより同時に引きちぎられ、ド
ラフトされながら均一に牽切される。ついで、吸引性空
気ノズル４で牽切ローラーから引きちぎられ、ついで旋
回性抱合ノズル５によってからみや毛羽巻き付きによる
抱合性を付与されたのちデリベリーローラー６により引
きちぎられ、短繊維の毛羽が繊維束側面にランダムに巻
き付いた糸条７となる。

【００３８】得られた糸条を適度に撚糸後これを経糸と
緯糸とに用いて所望密度で織成し、精練、熱セット、リ
ラックス、カレンダー加工した後、図２に示すような袋
体に縫製してエアーバッグＡ１とする。なお、図中のＢ
はインフレーターの挿入孔、Ｃ１は織物Ｆ１からなる本
体、Ｃ２は織物Ｂからなる本体、Ｄは織物Ｆ２からなる
ベントクロスを示す。

【００３９】

【発明の効果】本発明におけるエアーバッグは従来のエ
アーバッグに比べて下記の効果を有する。（１）柔軟で折り畳み性が優れている。（２）折り畳んだときの容積が小さい。（３）軽量である。（４）ベントクロスがないため火傷の危険性がない。（５）高温の爆風と火炎とに耐える耐熱性、高強力、気
密性を有する。（６）展開時の衝撃、擦過抵抗が小さく破損しない。（７）縫製が容易である。（８）金属片やガラス片などで損傷されにくい。（９）長期間経ても、エアーバッグ織物の性能変化が少
ない。

【００４０】以下に実施例により本発明を説明する。な
お、実施例における各評価項目はそれぞれ下記の方法に
従って評価した。

【００４１】引張強力；ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のスト
リップ法で測定した。

【００４２】通気度；ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のフラジ
ール法で測定した。

【００４３】耐インフレーション性；エアーバッグの形
状に縫製し、これをエアーバッグ装置に取付けてインフ
レーターを燃焼させ、その際のエアーバッグの破損の有
無を評価した。

【００４４】収納性；エアーバッグを図３（イ）、（ロ
）に示す点線Ｅに沿って折り畳んで（ハ）に示す形状に
し、これに図４に示すように５ｋｇの荷重Ｗを付加して
厚さｔを測定した。

【００４５】風合い；織物表面の感触と柔軟性とについ
て、衝突事故の際エアーバッグに顔面が強く当たること
を想定して官能評価を行い、柔軟なものと粗剛なものに
区分した。

【００４６】

【実施例１】図１に示す装置を用いて、単糸繊度１．３
デニール、強度７．２ｇ／ｄｅ、全繊度４０００デニー
ルのポリエステル繊維（テトロン：帝人（株）製）と、
単糸繊度０．７５デニール、強度２８ｇ／ｄｅ、全繊度
１０００デニールのパラ系芳香族ポリアミド繊維（テク
ノーラ：帝人（株）製）とを重ね合わせて引き揃え、ロ
ーラー間の距離が１００ｃｍの供給ニップローラー１と
シューター２と牽切ローラー３との間で約１６倍で３０
０ｍ／分の速度で同時に引きちぎり、細い単繊維束とし
た。続けて吸引性を有する空気ノズル４と旋回流を有す
る抱合ノズル５とに、牽切ニップローラー３とデリベリ
ーローラー６の速度比１００：９７で通して絡みを付与
するとともに単繊維の毛羽を繊維束側面にランダムに巻
付け、３００デニールの糸条７を得た。

【００４７】得られた糸条のポリエステル繊維とパラ系
芳香族ポリアミド繊維との比率は８０：２０であった。これらの糸条の平均繊維長はポリエステル繊維が４２ｃ
ｍ、パラ系芳香族ポリアミド繊維が３７ｃｍであった。また本糸条の強伸度はそれぞれ６．２ｇ／ｄｅ、５．６
％（いずれも４００Ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。次
いで本糸条に２５０Ｔ／ｍの撚りを施して経８９本／イ
ンチ、緯６８本／インチの織密度で平織に織成し、熱セ
ット、精練加工を実施した。次に、金属ローラー表面温
度が１８０℃の一対の金属／弾性カレンダローラーを用
い、線圧が４００ｋｇ／ｃｍ、速度１０ｍ／分で熱圧加
工を施した織物Ｆ１を得た。得られた織物Ｆ１はカバー
ファクターが２７１９、繊維充填率が０．７０であった
。

【００４８】次に同様の方法でポリエステル繊維とパラ
系芳香族ポリアミド繊維との比率が５０：５０の糸条を
得た。その平均繊維長はポリエステル繊維が４５ｃｍ、
パラ系芳香族ポリアミド繊維が３６ｃｍであった。また
本糸条の強伸度はそれぞれ１２．５ｇ／ｄｅ、４．６％
（いずれも４００Ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。次い
で本糸条に２５０Ｔ／ｍの撚りを施して経４０本／イン
チ、緯４０本／インチの織密度で２／１の綾織に織成し
、熱セット、精練加工を実施した。得られた織物Ｆ２は
カバーファクターが１３８５、繊維充填率が０．４７で
あった。

【００４９】２枚の円形状の織物をその円周に沿って縫
製するに際して、この織物Ｆ１を人体側全部とステアリ
ング側の織物Ｆ２を除く部分に使用し、織物Ｆ２を残る
ステアリング側の一部に使用して図４に示すようなエア
ーバッグを縫製した。ベントホールは作らなかった。ま
たエプロンは織物Ｆ１を使用した。

【００５０】得られたエアーバッグの評価結果をその糸
条、織物と比較して表１に示す。インフレーションテス
トではバッグの穴明や破損は織物Ｆ１にも織物Ｆ２にも
見られず、またベントホールを有しないにも係わらず良
好な膨張圧力、膨張形状を示した。また折り畳んだとき
の形状も薄く収納性が極めて良好であった。

【００５１】

【実施例２】実施例１と同様の方法で２００デニールの
パラ系芳香族ポリアミド繊維が１００％の牽切糸条を得
た。糸条の平均繊維長は４０ｃｍであった。また本糸条
の強伸度はそれぞれ２２．３ｇ／ｄｅ、４．１％（いず
れも４９０Ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。次いで本糸
条に３００Ｔ／ｍの撚りを施して経１１２本／インチ、
緯８０本／インチの織密度で平織に織成し、熱セット、
精練加工を実施した。次に、金属ローラー表面温度が１
８５℃の一対の金属／弾性カレンダローラーを用い、線
圧４４０ｋｇ／ｃｍ、速度１３ｍ／分で熱圧加工を施し
た織物を得た。得られた織物Ｆ１はカバーファクターが
２７１５、繊維充填率が０．７１であった。

【００５２】次に同様の方法で１００デニールのパラ系
芳香族ポリアミド繊維１００％の牽切糸条を得た。その
平均繊維長は３８ｃｍであった。また本糸条の強伸度は
それぞれ２１．５ｇ／ｄｅ、４．０％（いずれも６９０
Ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。次いで本糸条に２５０
Ｔ／ｍの撚りを施して経９８本／インチ、緯９８本／イ
ンチの織密度で２／１の綾織に織成し、熱セット、精練
加工を実施した。得られた織物Ｆ２はカバーファクター
が１９６０、繊維充填率が０．４６であった。２枚の円
形状の織物をその円周に沿って縫製するに際して、この
織物Ｆ１を人体側全部とステアリング側の織物Ｆ２を除
く部分に使用し、織物Ｆ２を残るステアリング側の一部
に使用して図４に示すようなエアーバッグを縫製した。ベントホールは作らなかった。またエプロンは織物Ｆ１
を使用した。

【００５３】得られたエアーバッグの評価結果をその糸
条、織物と比較して表１に示す。インフレーションテス
トではバッグの穴明や破損は織物Ｆ１にも織物Ｆ２にも
見られず、またベントホールを有しないにも係わらず良
好な膨張圧力、膨張形状を示した。また折り畳んだとき
の形状も薄く収納性が極めて良好であった。

【００５４】

【実施例３】実施例１の方法でポリエステル繊維とパラ
系芳香族ポリアミド繊維との比率が７０：３０である２
００デニールの牽切糸条を試作した。その平均繊維長は
ポリエステル繊維が４２ｃｍ、パラ系芳香族ポリアミド
繊維が３７ｃｍであった。また本糸条の強伸度はそれぞ
れ８．２ｇ／ｄｅ、４．３％（いずれも４９０Ｔ／ｍ撚
糸後に測定）であった。次いで本糸条に２５０Ｔ／ｍの
撚りを施して経１１３本／インチ、緯７８本／インチの
織密度で平織に織成し、熱セット、精練加工を実施した
。次に、金属ローラー表面温度が１８０℃の一対の金属／
弾性カレンダローラーを用い線圧４００ｋｇ／ｃｍ、速
度１０ｍ／分で熱圧加工を施し、織物Ｆ１を得た。得ら
れた織物Ｆ１はカバーファクターが２７０１、繊維充填
率が０．６８であった。

【００５５】次に同様の方法でポリエステル繊維とパラ
系芳香族ポリアミド繊維との比率が２０：８０である２
００デニールの牽切糸条を得た。その平均繊維長はポリ
エステル繊維が４９ｃｍ、パラ系芳香族ポリアミド繊維
が３８ｃｍであった。また本糸条の強伸度はそれぞれ１
８．７ｇ／ｄｅ、４．１％（いずれも６９０Ｔ／ｍ撚糸
後に測定）であった。次いで本糸条に２５０Ｔ／ｍの撚
りを施して経３９本／インチ、緯３５本／インチの織密
度で２／１の綾織に織成し、熱セット、精練加工を実施
した。得られた織物Ｆ２はカバーファクターが１０４６
、繊維充填率が０．３５であった。

【００５６】２枚の円形状の織物をその円周に沿って縫
製するに際して、この織物Ｆ１を人体側全部に使用し、
織物Ｆ２を残るステアリング側全部に使用して図４に示
すようなエアーバッグを縫製した。ベントホールは作ら
なかった。またエプロンは織物Ｆ１を使用した。

【００５７】得られたエアーバッグの評価結果をその糸
条、織物と比較して表１に示す。インフレーションテス
トではバッグの穴明や破損は織物Ｆ１にも織物Ｆ２にも
見られず、またベントホールを有しないにも係わらず良
好な膨張圧力、膨張形状を示した。また折り畳んだとき
の形状も薄く収納性が極めて良好であった。

【００５８】

【比較例１】単糸繊度６デニール、強度９．１ｇ／ｄｅ
、全繊度８４０デニールのナイロン６６繊維からなるフ
ィラメントを経２５本／インチ、緯２５本／インチの織
密度で平織に織成した。得られた織物を織物Ｆ１及び織
物Ｆ２とした。この織物のカバーファクターは１４５０
、繊維充填率は０．５５であった。

【００５９】次にクロロプレンゴムをトルエンに溶解し
てこの織物Ｆ１の片面にコーティング加工した。得られ
た織物Ｆ１の樹脂の付着量は６２重量％であった。また
織物Ｆ２はコーティングをしなかった。

【００６０】２枚の円形状の織物をその円周に沿って縫
製するに際して、このコーティング後の織物Ｆ１を人体
側全部とステアリング側の織物Ｆ２を除く部分に使用し
、織物Ｆ２をステアリング側の残部に使用して図４に示
すようなエアーバッグを縫製した。ベントホールは作ら
なかった。またエプロンは織物Ｆ１を使用した。

【００６１】得られたエアーバッグの評価結果をその糸
条、織物と比較して表２に示す。インフレーションテス
トではバッグ中の織物Ｆ２の部分に大きな溶融穴明が見
られ破損が著しかった。また折り畳んだときの形状は厚
く収納性が極めて不良であった。

【００６２】

【比較例２】実施例１の方法でポリエステル繊維とパラ
系芳香族ポリアミド繊維との比率が７０：３０である２
００デニールの牽切糸条を試作した。その平均繊維長は
ポリエステル繊維が４２ｃｍ、パラ系芳香族ポリアミド
繊維が３７ｃｍであった。また本糸条の強伸度はそれぞ
れ８．２ｇ／ｄｅ、４．３％（いずれも４９０Ｔ／ｍ撚
糸後に測定）であった。次いで本糸条に２５０Ｔ／ｍの
撚りを施して経１１３本／インチ、緯７８本／インチの
織密度で平織に織成し、熱セット、精練加工を実施した
。次に、金属ローラー表面温度が１８０℃の一対の金属／
弾性カレンダローラーを用い、線圧４００ｋｇ／ｃｍ、
速度１０ｍ／分で熱圧加工を施した織物Ｆ１を得た。得
られた織物Ｆ１はカバーファクターが２７０１、繊維充
填率が０．６８であった。

【００６３】次に同様の方法でポリエステル繊維とパラ
系芳香族ポリアミド繊維との比率が９０：１０である２
００デニールの牽切糸条を得た。その平均繊維長はポリ
エステル繊維が４９ｃｍ、パラ系芳香族ポリアミド繊維
が３７ｃｍであった。また本糸条の強伸度はそれぞれ５
．２ｇ／ｄｅ、５．９％（いずれも４９０Ｔ／ｍ撚糸後
に測定）であった。次いで本糸条に２５０Ｔ／ｍの撚り
を施して経２５本／インチ、緯２４本／インチの織密度
で平織に織成し、熱セット、精練加工を実施した。得ら
れた織物Ｆ２はカバーファクターが６９２、繊維充填率
が０．３９であった。

【００６４】２枚の円形状の織物をその円周に沿って縫
製するに際して、この織物Ｆ１を人体側全部とステアリ
ング側の織物Ｆ２を除く部分に使用し、織物Ｆ２をステ
アリング側の残部に使用して図４に示すようなエアーバ
ッグを縫製した。ベントホールは作らなかった。またエ
プロンは織物Ｆ１を使用した。

【００６５】得られたエアーバッグの評価結果をその糸
条、織物と比較して表２に示す。インフレーションテス
トではバッグの穴明が織物Ｆ２のあちこちに見られた。またはやや不足で、また充分な膨張形状を示さなかった
。しかし折り畳んだときの形状は薄く収納性は極めて良
好であった。

【００６６】

【比較例３】比較例２と同様の織物Ａを試作した。

【００６７】次に実施例１で試作した織物Ｆ１を、ここ
で織物Ｆ２として使用した。

【００６８】２枚の円形状の織物をその円周に沿って縫
製するに際して、この織物Ｆ１を人体側全部に使用し、
織物Ｆ２をステアリング側に使用して図４に示すような
エアーバッグを縫製した。ベントホールは作らなかった
。またエプロンは織物Ｆ１を使用した。

【００６９】得られたエアーバッグの評価結果をその糸
条、織物と比較して表２に示す。インフレーションテス
トではバッグの大きな穴明が織物Ｆ１で見られた。しか
し膨張圧力は充分で膨張形状も良好であった。また折り
畳んだときの形状は薄く収納性は極めて良好であった。

【００７０】

【表１】

【００７１】

【表２】

【図面の簡単な説明】

【図１】牽切方式直接紡績装置の側面図

【図２】（イ）
　　エアーバッグの概略図（正面図）（ロ）　　エアー
バッグの概略図（断面図）（ハ）　　エアーバッグの概
略図（正面図）（ニ）　　エアーバッグの概略図（断面
図）

【図３】（イ）　　エアーバッグの収納性評価の際
の折り畳み方を示す概略図（折り畳み前）（ロ）　　エアーバッグの収納性評価の際の折り畳み方
を示す概略図（折り畳み後）（ハ）　　折り畳み後のエアーバッグの斜視図

【図４】
折り畳み後のエアーバッグの厚さの測定方法

【図５】エ
アーバッグ装置の概略図

【符号の説明】

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】単糸繊度２ｄｅ以下、強度１６ｇ／ｄｅ以
上、熱分解温度３００℃以上の高強力耐熱性繊維を含む
糸条を用いて製織したカバーファクター１５００以上、
繊維充填率０．６〜０．９の織物Ｆ１と、同繊維を含む
糸条を用いて製織したカバーファクター７００以上、繊
維充填率０．３〜０．６未満の織物Ｆ２との少なくとも
２種類以上の織物を縫製してなりベントホールを有しな
いことを特徴とするエアーバッグ。
【請求項２】単糸繊度５ｄｅ以下、ヤング率１３００ｋ
ｇ／ｍｍ２　以下の熱可塑性合成繊維が織物Ｆ１中に３
０〜９０重量％、また織物Ｆ２中に０〜９０重量％混繊
されてなる請求項１のエアーバッグ。
【請求項３】織物Ｆ１の通気度が織物Ｆ２の通気度より
小である請求項１または２のエアーバッグ。
【請求項４】袋状物を形成するための円周状の縫製部位
を境界として、織物Ｆ１がステアリング側より人体側の
袋状物を主として占有し、織物Ｆ２が人体側よりステア
リング側の袋状物を主として占有する請求項１〜３のい
ずれかのエアーバッグ。
【請求項５】高強力耐熱性繊維がパラ系芳香族ポリアミ
ド繊維である請求項１〜４のいずれかのエアーバッグ。
【請求項６】熱可塑性合成繊維がポリエステル繊維であ
る請求項１〜５のいずれかのエアーバッグ。
【請求項７】糸条が牽切方式による牽切紡績糸である請
求項１〜６のいずれかのエアーバッグ。
【請求項８】繊維糸条が供給ローラーと牽切ローラーと
の間で繊維の乱れを防ぎながら引きちぎった後、空気ノ
ズルで抱合することによって得られた繊維糸条である請
求項１〜７のいずれかのエアーバッグ。