JPH04193932A - エンジンバルブ用耐熱合金 - Google Patents
エンジンバルブ用耐熱合金Info
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- JPH04193932A JPH04193932A JP32491190A JP32491190A JPH04193932A JP H04193932 A JPH04193932 A JP H04193932A JP 32491190 A JP32491190 A JP 32491190A JP 32491190 A JP32491190 A JP 32491190A JP H04193932 A JPH04193932 A JP H04193932A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、自動車等の内燃機関に用いられるエンジンバ
ルブ用耐熱合金に関するものである。
ルブ用耐熱合金に関するものである。
近年、地球的規模の環境汚染の問題に対し、従来にもま
して、省エネルギー化、排気ガスの清浄化が求められて
いる。このような目的に対し、自動車等の内燃機関の燃
焼温度の上昇は避けられず、とりわけ負荷の大きいエン
ジンバルブ材の材質改善が強く待ち望まれている。
して、省エネルギー化、排気ガスの清浄化が求められて
いる。このような目的に対し、自動車等の内燃機関の燃
焼温度の上昇は避けられず、とりわけ負荷の大きいエン
ジンバルブ材の材質改善が強く待ち望まれている。
これまでに、排気バルブ鋼としては、高温強度、ガソリ
ン中に含まれる鉛や硫黄に対する耐食性、および耐酸化
性が適度に優れ、しかも安価な利点を有する高Mn系耐
熱鋼として知られる2】−4N鋼(0,55C〜0.2
51−9Mn−4Ni−21Cr〜0.4N)をベース
として特公昭61−20623号、特開昭60〜779
64号、特開昭59−211557号、特開昭63−8
9645号、特開平1−79351号、特開平1−21
9147号などの鋼が提案されている。
ン中に含まれる鉛や硫黄に対する耐食性、および耐酸化
性が適度に優れ、しかも安価な利点を有する高Mn系耐
熱鋼として知られる2】−4N鋼(0,55C〜0.2
51−9Mn−4Ni−21Cr〜0.4N)をベース
として特公昭61−20623号、特開昭60〜779
64号、特開昭59−211557号、特開昭63−8
9645号、特開平1−79351号、特開平1−21
9147号などの鋼が提案されている。
[発明が解決しようとする課題]
エンジンバルブ材は、燃焼温度の上昇に伴って、バルブ
傘部のクリープ現象とバルブの首下部の疲労強度が特に
問題となってくる。
傘部のクリープ現象とバルブの首下部の疲労強度が特に
問題となってくる。
2l−4N鋼の改良を目的とした上述の鋼は、基本的に
はいずれも炭素量が高く、炭窒化物の析呂によって強化
される。しかしながら、このような強化機構では、90
0℃以上の温度でのクリープラブチャー強度、あるいは
800℃以上の温度での疲労強度の両方を同時に満足す
るような特性は得られず、エンジンの高温燃焼に耐える
エンジンバルブ用合金は、ないのが現状である。
はいずれも炭素量が高く、炭窒化物の析呂によって強化
される。しかしながら、このような強化機構では、90
0℃以上の温度でのクリープラブチャー強度、あるいは
800℃以上の温度での疲労強度の両方を同時に満足す
るような特性は得られず、エンジンの高温燃焼に耐える
エンジンバルブ用合金は、ないのが現状である。
本発明の目的は、前記の温度以上でのクリープラブチャ
ー強度と疲労強度を同時に満足するエンジンバルブ用耐
熱合金を提供することである。
ー強度と疲労強度を同時に満足するエンジンバルブ用耐
熱合金を提供することである。
[課題を解決するための手段]
本発明者は、従来の炭窒化物の析出強化型合金と異なり
、以下の3つの機構を利用してグリープラブチャー強度
と疲労強度に優れた合金を見出すに至った。
、以下の3つの機構を利用してグリープラブチャー強度
と疲労強度に優れた合金を見出すに至った。
■侵入型固溶強化元素であるNと、置換型固溶強化元素
であるWやMOの相互作用(一般にI−3効果と呼ばれ
ている)による強度向上。
であるWやMOの相互作用(一般にI−3効果と呼ばれ
ている)による強度向上。
■上記のWやMoの固溶度を高めるためにNbを添加し
て、CはNbCとして固着するとともに二のNbCのピ
ニング効果を利用した高温での固溶化処理による強度向
上。
て、CはNbCとして固着するとともに二のNbCのピ
ニング効果を利用した高温での固溶化処理による強度向
上。
■Co添加による積層欠陥エネルギーの低下に伴う疲労
強度の向上。
強度の向上。
すなわち、本発明は、重量%で、C0.01%以上0.
20%未満、Si 1.0%以下、Mn 8.0〜15
.0%、N110.0%を越え15.0%以下、Cr
18.0〜23.0%、Wl、0〜7.0%、Mo 1
.0〜5.0%、Go 1.0〜5.0%、N 0.3
5〜0.65%、Nb 0.50〜0.90%、B 0
.001〜0.02%、および不可避の不純物を含み、
残部Feの組成からなることを特徴とするエンジンバル
ブ用耐熱合金である。
20%未満、Si 1.0%以下、Mn 8.0〜15
.0%、N110.0%を越え15.0%以下、Cr
18.0〜23.0%、Wl、0〜7.0%、Mo 1
.0〜5.0%、Go 1.0〜5.0%、N 0.3
5〜0.65%、Nb 0.50〜0.90%、B 0
.001〜0.02%、および不可避の不純物を含み、
残部Feの組成からなることを特徴とするエンジンバル
ブ用耐熱合金である。
〔作用]
以下、本発明における数値の限定理由を述べる。
CはNbと結び付いてNbCを生成し、高温での固溶化
処理中の粒成長を防止するとともに常温での強度を高め
る作用を持つ。そのために、Cは最低0.01%を必要
とするが、0.20%以上の過度の添加は、WやMOの
炭化物を生成し、本発明が目的とするレベルの高温強度
が得られなくなるので、Cは0.01%以上0.20%
未満とする。
処理中の粒成長を防止するとともに常温での強度を高め
る作用を持つ。そのために、Cは最低0.01%を必要
とするが、0.20%以上の過度の添加は、WやMOの
炭化物を生成し、本発明が目的とするレベルの高温強度
が得られなくなるので、Cは0.01%以上0.20%
未満とする。
Siは溶解時の脱酸側、ならびに高温での耐酸化性を付
与するのに有効な元素であるが、1.0%を越えるSi
は高温強度を低下させるので、Slは1.0%以下とす
る。
与するのに有効な元素であるが、1.0%を越えるSi
は高温強度を低下させるので、Slは1.0%以下とす
る。
Mnは、基地のオーステナイトを安定化させ、高価なN
i、Coの代替元素として作用する。さらにMnはNの
溶解度を高めるとともに、Nとの組み合わせでpb○に
対する耐食性の改善に効果をもたらすため、最低8.O
z必要である。しかし、15%を越えるとCrとの相乗
作用で有害なシグマ相を生成するとともに高温強度と靭
性を低下させるので、Mnは8.0〜15.0%とする
。
i、Coの代替元素として作用する。さらにMnはNの
溶解度を高めるとともに、Nとの組み合わせでpb○に
対する耐食性の改善に効果をもたらすため、最低8.O
z必要である。しかし、15%を越えるとCrとの相乗
作用で有害なシグマ相を生成するとともに高温強度と靭
性を低下させるので、Mnは8.0〜15.0%とする
。
Crはバルブ用耐熱鋼の耐食性、耐酸化性向上に不可欠
な元素であり、最低18%を必要とする。
な元素であり、最低18%を必要とする。
しかし、23%を越えるとシグマ相が析出し易くなると
ともに高温強度が低下するので、Crは18.0〜23
,0%に限定する。
ともに高温強度が低下するので、Crは18.0〜23
,0%に限定する。
Niは基地のオーステナイトを安定化させるために必要
な元素であり、強度、耐酸化性、耐食性を保つために、
10%を越える添加を必要とする。
な元素であり、強度、耐酸化性、耐食性を保つために、
10%を越える添加を必要とする。
しかし、過度の添加は本発明合金の主要強化元素である
Nの固溶度を減するばかりでなく、いたずらに合金を高
価にするのでNiは10.0%を越え15.02以下と
する。
Nの固溶度を減するばかりでなく、いたずらに合金を高
価にするのでNiは10.0%を越え15.02以下と
する。
WとMoは、本発明合金の主要強化元素であり、Nとと
もにI−3効果によって、高温強度を高める。また、両
者は同族の元素であるが、それぞれを単独に添加する場
合よりも複合添加した場合の方が窒化物の固溶温度域が
拡がる。ただし、過度の添加はやはりWとMoの窒化物
を生成することになるため、Wは1.0〜7.0%、M
oは1.0〜5.0%にそれぞれ限定する。
もにI−3効果によって、高温強度を高める。また、両
者は同族の元素であるが、それぞれを単独に添加する場
合よりも複合添加した場合の方が窒化物の固溶温度域が
拡がる。ただし、過度の添加はやはりWとMoの窒化物
を生成することになるため、Wは1.0〜7.0%、M
oは1.0〜5.0%にそれぞれ限定する。
COは積層欠陥エネルギーを低下させて高温における疲
労強度を向上させる効果をもち、疲労強度向上に必須の
元素である。そのために最低1.0%を必要とするが、
5.0%を越える過度の添加はNの固溶度を低下させる
ため、Coは1.0〜5.0%に限定する。
労強度を向上させる効果をもち、疲労強度向上に必須の
元素である。そのために最低1.0%を必要とするが、
5.0%を越える過度の添加はNの固溶度を低下させる
ため、Coは1.0〜5.0%に限定する。
NはCと並ぶ強いオーステナイト生成元素であるが、本
発明合金の成分範囲においてはCと異なってNb、Mo
、W、Cr等の合金元素とほとんど化合物を作らず、侵
入型固溶強化元素としてW、MoとともにT−8効果に
よって、高温強度の向上に役立つ。そのためにNは最低
0.35%を必要とするが、本発明鋼の成分範囲では、
Nの溶解度は最大0.65%であるので、Nは0.35
〜0.65%に限定する。
発明合金の成分範囲においてはCと異なってNb、Mo
、W、Cr等の合金元素とほとんど化合物を作らず、侵
入型固溶強化元素としてW、MoとともにT−8効果に
よって、高温強度の向上に役立つ。そのためにNは最低
0.35%を必要とするが、本発明鋼の成分範囲では、
Nの溶解度は最大0.65%であるので、Nは0.35
〜0.65%に限定する。
NbはCとNbCを生成することで、固溶化処理中の異
常粒成長を抑制する整粒化作用を持ち、固溶化処理温度
を高めることができる。その結果、副次的にWやMOの
均質な固溶を促進させる効果を持つ。さらにNbは溶湯
中のNの活量を下げて溶解度を高める。Nbはこれらの
理由により、Nbは最低0.50%を必要とするが、0
.90%を越える過度の添加は耐酸化性を劣化させるた
め、Nbは0.50〜0.90%に限定する。
常粒成長を抑制する整粒化作用を持ち、固溶化処理温度
を高めることができる。その結果、副次的にWやMOの
均質な固溶を促進させる効果を持つ。さらにNbは溶湯
中のNの活量を下げて溶解度を高める。Nbはこれらの
理由により、Nbは最低0.50%を必要とするが、0
.90%を越える過度の添加は耐酸化性を劣化させるた
め、Nbは0.50〜0.90%に限定する。
Bは微量添加によって、結晶粒界に偏析し、クリープ破
断強度と熱間加工性改善に役立つが、そのために有効な
量は0.001−0.02χである。
断強度と熱間加工性改善に役立つが、そのために有効な
量は0.001−0.02χである。
本発明に係わるニンジンバルブ用耐熱鋼は、上記の主要
元素のほか、下記に示す不可避の不純物と残部Feから
構成される鉄基の合金である。
元素のほか、下記に示す不可避の不純物と残部Feから
構成される鉄基の合金である。
P≦0.05%、S≦0.03%、Ca≦0.02%、
Mg≦0.02%、Zr≦0.1%、 Cu≦0.3
%、■≦0.1%、Ta≦0.1% [実施例] 第1表に示す組成の本発明鋼、比較鋼および従来鋼を大
気誘導炉にて溶製し、lokgのインゴットに鋳造した
後、インゴットを1150℃に加熱して25吋角の棒材
に鍛伸した。固溶化処理は、1150℃で30分保持後
、空冷とし、さらに750℃で4時間保持後、空冷の時
効処理を行なった。その後、所定の試験片形状に加工し
、クリープ破断試験、回転曲げ疲労試験を行ない、それ
ぞれ、900℃における100時間クリープ破断強度、
および800℃における10“回での疲労強度を求めた
。
Mg≦0.02%、Zr≦0.1%、 Cu≦0.3
%、■≦0.1%、Ta≦0.1% [実施例] 第1表に示す組成の本発明鋼、比較鋼および従来鋼を大
気誘導炉にて溶製し、lokgのインゴットに鋳造した
後、インゴットを1150℃に加熱して25吋角の棒材
に鍛伸した。固溶化処理は、1150℃で30分保持後
、空冷とし、さらに750℃で4時間保持後、空冷の時
効処理を行なった。その後、所定の試験片形状に加工し
、クリープ破断試験、回転曲げ疲労試験を行ない、それ
ぞれ、900℃における100時間クリープ破断強度、
および800℃における10“回での疲労強度を求めた
。
これらの実験結果を第1表に併記する。試料No、1−
5は、本発明合金、No、1l−14は比較合金、No
、2I、22は従来合金である。従来合金のうち。
5は、本発明合金、No、1l−14は比較合金、No
、2I、22は従来合金である。従来合金のうち。
No、21は21〜4N鋼であり、No、22は2l−
4N鋼よりもクリープ破断強度に優れた特公昭61−2
0623号に記載された高Mn耐熱鋼である。
4N鋼よりもクリープ破断強度に優れた特公昭61−2
0623号に記載された高Mn耐熱鋼である。
本発明合金は、いずれも比較合金や従来合金に比べて高
いクリープ破断強度と疲労強度を兼備していることがわ
かる。特に、本発明合金NO12では、高い強度が得ら
れ、これはN含有量が高いことに起因する。
いクリープ破断強度と疲労強度を兼備していることがわ
かる。特に、本発明合金NO12では、高い強度が得ら
れ、これはN含有量が高いことに起因する。
これらの本発明合金に対し、比較合金No、IIのよう
にWとMoのバランスが悪くなるとWとMOの窒化物の
固溶が不十分となって、本来、基地に固溶すべき合金元
素が析出することによって高温強度が低下してしまう。
にWとMoのバランスが悪くなるとWとMOの窒化物の
固溶が不十分となって、本来、基地に固溶すべき合金元
素が析出することによって高温強度が低下してしまう。
また、No、12のようにNが低くても強度は低下する
し、No、 13のようにCO無添加材では、本発明合
金に対し、疲労強度が低下しており、Coは本発明合金
に必須の添加元素であることがわかる。さらに、No、
14のようにNb無添加材では、1150℃の固溶化処
理の際に、結晶粒が粗大化してしまい、クリープ破断強
度は本発明合金並みとなるが、疲労強度が低下してしま
う。
し、No、 13のようにCO無添加材では、本発明合
金に対し、疲労強度が低下しており、Coは本発明合金
に必須の添加元素であることがわかる。さらに、No、
14のようにNb無添加材では、1150℃の固溶化処
理の際に、結晶粒が粗大化してしまい、クリープ破断強
度は本発明合金並みとなるが、疲労強度が低下してしま
う。
従来合金に関しては、確かにNo、22はNo、21を
上回るクリープ破断強度と疲労強度を示すが、これらは
本発明合金どころか、比較合金にも及ばず、本発明合金
が、従来の21−4N系のエンジンバルブ用耐熱鋼に対
し、はるかに優れた強度をもっているかがわかる。
上回るクリープ破断強度と疲労強度を示すが、これらは
本発明合金どころか、比較合金にも及ばず、本発明合金
が、従来の21−4N系のエンジンバルブ用耐熱鋼に対
し、はるかに優れた強度をもっているかがわかる。
(発明の効果]
本発明の耐熱合金によれば、従来2l−4N系のエンジ
ンバルブ用耐熱鋼が達成し得なかった800℃以上の高
温域での高いクリープ破断強度と疲労強度を得ることが
できる。その結果、自動車エンジンバルブの使用温度を
高めることが可能となり、高出力、高効率のエンジンが
製造可能となる。
ンバルブ用耐熱鋼が達成し得なかった800℃以上の高
温域での高いクリープ破断強度と疲労強度を得ることが
できる。その結果、自動車エンジンバルブの使用温度を
高めることが可能となり、高出力、高効率のエンジンが
製造可能となる。
Claims (1)
- (1)重量%で、C0.01%以上0.20%未満、S
i1.0%以下、Mn8.0〜15.0%、Ni10.
0%を越え15.0%以下、Cr18.0〜23.0%
、W1.0〜7.0%、Mo1.0%〜5.0%、Co
1.0〜5.0%、N0.35〜0.65%、Nb0.
50〜0.90%、B0.001〜0.02%、および
不可避の不純物を含み、残部Feの組成からなることを
特徴とするエンジンバルブ用耐熱合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32491190A JPH04193932A (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | エンジンバルブ用耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32491190A JPH04193932A (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | エンジンバルブ用耐熱合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04193932A true JPH04193932A (ja) | 1992-07-14 |
Family
ID=18171000
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32491190A Pending JPH04193932A (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | エンジンバルブ用耐熱合金 |
Country Status (1)
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JP (1) | JPH04193932A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0659895A2 (en) * | 1993-12-22 | 1995-06-28 | Fuji Oozx Inc. | Internal combustion valve having an iron based hard-facing alloy contact surface |
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1990
- 1990-11-27 JP JP32491190A patent/JPH04193932A/ja active Pending
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