JPH0418815Y2

JPH0418815Y2 -

Info

Publication number: JPH0418815Y2
Application number: JP1987150279U
Authority: JP
Priority date: 1987-09-30
Filing date: 1987-09-30
Publication date: 1992-04-27
Also published as: JPS6455011U

Description

【考案の詳細な説明】（技術分野）本考案はブースタラム式型締装置に係り、特に
型締工程のサイクルの短縮化を有利に達成せしめ
得る技術に関するものである。

（従来技術とその問題点）従来から、射出成形機やタイキヤスト機等にお
ける直圧式型締装置の一種として、主シリンダ室
内に滑動可能に嵌合せしめられた、可動盤を固定
盤に対して接近・離隔方向に駆動する主ラムに対
して、該主ラムの外径よりも小さな外径のブース
タラムが、その内部に同軸的に配されて、該主ラ
ム内にブースタラムシリンダ室が形成され、そし
て型締作動に際して、先ず該ブースタラムシリン
ダ室内に圧力油を供給することにより、型閉作動
を行つた後、主シリンダ室内に圧力油を供給し
て、型締作動を行なわせるようにした、所謂ブー
スタラム式型締装置が知られている。

ところで、このようなブースタラム式型締装置
にあつては、型閉作動時に、主シリンダ室内には
圧力油が供給されないところから、該主シリンダ
室内に負圧が生じることとなるのであり、そのた
めに、通常、該主シリンダ室内が、プレフイルバ
ルブを介して外部油タンクに接続されており、型
閉作動時には、該プレフイルバルブを開状態とし
て主シリンダ室内への油の供給を許容することに
より、主シリンダ室内における負圧を解除する一
方、型締作動時には、該プレフイルバルブを閉状
態として主シリンダ室内からの油の排出を阻止す
ることにより、主シリンダ室内における高圧の保
持が為されるようにされている。

ところが、かかるプレフイルバルブにおいて
は、型閉作動時における主ラムの高速移動性を確
保するべく、開状態下において充分に大きな流路
面積を設定する必要があることから、作動ストロ
ークが大きくなり、その開閉作動、即ち装置の型
閉後、型締作動に移行する際、該プレフイルバル
ブを閉状態に切り換えるために、比較的長い時間
を要するといつた不具合を有していたのである。

そして、特に、成形サイクルの短縮化が大きな
目標とされている近年においては、何等かの解決
策が切望されていたのである。

（解決手段）ここにおいて、本考案は、上述の如き事情を背
景として為されたものであつて、その特徴とする
ところは、主シリンダ室内に滑動可能に嵌合され
た、可動盤を固定盤に対して接近・離隔方向に駆
動する主ラムに対して、該主ラムよりも小径のブ
ースタラムが、その内部に同軸上に配されて、該
主ラム内にブースタラムシリンダ室が形成され、
かかる主ラムに対する油圧の作用に先立ち、該ブ
ースタラムに対する油圧の作用によつて、高速型
閉作動と該高速型閉作動に続く型閉じ完了前の低
速型閉作動の２段階の型閉速度において、該主ラ
ムを型閉駆動せしめるように構成されると共に、
前記主シリンダ室の外部油タンクに対する連通状
態を制御せしめることにより、型閉時における主
シリンダ室内の負圧を解除し、且つ型締時におけ
る主シリンダ室内の高圧を保持するプレフイルバ
ルブが設けられてなるブースタラム式型締装置に
おいて、前記プレフイルバルブを高速型閉作動か
ら低速型閉作動への切換時に閉じて、前記主シリ
ンダ室を前記外部油タンクから遮断するための作
動機構を設ける一方、前記主シリンダ室と外部油
タンクとを直接に接続し、該主シリンダ室に対し
て油の供給を行なう流路を設けると共に、該油供
給流路上に、かかる主シリンダ室内への油の供給
を制御する補助バルブ手段を配し、前記低速型閉
作動時においては該油供給流路を通じてのみ前記
外部油タンクから直接に前記主シリンダ室内に油
が供給されるようにしたことにある。

（実施例）以下、本考案を、更に具体的に明らかにするた
めに、本考案の実施例について、図面を参照しつ
つ、詳細に説明することとする。

先ず、第１図には、本考案に従う構造とされた
ブースタラム式型締装置が示されている。この図
において、１０は、主シリンダであり、その前端
側（第１図中、右側）の外周部に形成されたフラ
ンジ部１２において、４本のタイバー１４の一端
をそれぞれ支持している。そして、これらのタイ
バー１４の他端には、固定金型１６を備えた固定
盤１８が固設されている。また、これらのタイバ
ー１４の中間部には、可動金型２０を備えた可動
盤２２が取り付けられており、該可動盤２２が、
かかるタイバー１４によつて、固定盤１８に対し
て接近、離隔する方向に摺動可能に案内せしめら
れる状態で、支持されている。

また、主シリンダ１０の内周面には、その前端
部において前記可動盤２２に固定された主ラム２
４が、その後端部の大径部２６において、前後方
向、即ち前記固定盤１８に対する接近、離隔方向
に滑動可能に嵌合されており、かかる主ラム２４
により、主シリンダ室が大径部２６の後方側の型
締室２８と前方側の型開き室３０とに仕切られて
いる。

さらに、主シリンダ１０の型締室２８内には、
円筒状のプレフイルバルブ３６が、前後方向に摺
動可能に嵌合されており、主シリンダ１０の後部
開口を塞ぐ閉塞部材３２との間に介装された圧縮
コイルばね３４によつて、常時前方へ付勢された
状態で配設されている。

そして、かかるプレフイルバルブ３６を、その
内周面との間に一定の距離を隔てた状態で貫い
て、前記主ラム２４の直径よりも小さい直径の円
筒状のブースタラム３８が、主ラム２４の中心軸
と同軸上に配設され、その前端部の外周面におい
て、主ラム２４の後端部に形成された有底穴４０
の内周面に対して、前後方向に摺動可能に且つ液
密に嵌合されている。即ち、このことから明らか
なように、かかる有底穴４０によつてブースタラ
ム３８のブースタラムシリンダ室５４が構成され
ているのである。なお、かかるブースタラム３８
は、その後端部の外周面において、閉塞部材３２
に対して液密に固定されている。

更にまた、かかるプレフイルバルブ３６の外周
部には、該プレフイルバルブ３６の移動位置を制
御するための制御室４２が形成されており、この
制御室４２に対して、電磁切換バルブ４４が接続
されている。

そして、プレフイルバルブ３６は、かかる電磁
切換バルブ４４の切換操作によつて制御室４２に
対して、パイロツト用補助ポンプ４５からの油圧
が作用させられたとき、第１図に実線で示されて
いるように、圧縮コイルばね３４の付勢力に抗し
て、閉塞部材３２に当接する位置（後端位置）に
移動し、以て型締室２８を液通路４７を通じて外
部油タンク４６に連通させて、型締室２８内への
作動油の供給或いは該型締室２８内からの作動油
の排出を許容するようになつているのであり、ま
た一方、かかる電磁切換バルブ４４の切換操作に
よつて制御室４２内が、外部油タンク４６内に連
通されて作動油の排出が許容されたとき、該制御
室４２内の油圧が解除されることにより、第１図
に仮想線で示されているように、かかるプレフイ
ルバルブ３６は、圧縮コイルばね３４の付勢力に
従つて前方へ移動し、以て型締室２８内の作動油
の排出を阻止するようになつているのである。

また、ブースタラム３８の内部空間は、液通路
５６によつて、電磁切換バルブ５０に接続されて
おり、該電磁切換バルブ５０の切換操作によつ
て、かかるブースタラム３８の内部空間が、可変
容量ポンプ５２乃至は外部油タンク４６に対し
て、択一的に接続されるようになつている。即
ち、この電磁切換バルブ５０の切換操作により、
前記主ラム２４の有底穴４０内に形成されたブー
スタラムシリンダ室５４内に対して作動油が給排
せしめられるようになつているのである。また、
かかるブースタラムシリンダ室５４内に作動油を
給排する液通路５６には、電磁切換バルブ５７を
介して、低圧リリーフバルブ５９が接続されてお
り、電磁切換バルブ５７の切換操作によつて、ブ
ースタラムシリンダ室５４内の油圧が、高圧と低
圧とに切換設定され得るようになつている。な
お、図中、６６は、可変容量ポンプ５２から吐出
された作動油の油圧を、一定値以下に保持するた
めのリリーフバルブである。

さらに、この電磁切換バルブ５０とブースタラ
ムシリンダ室５４とを接続する液通路５６には、
シーケンスバルブ４８を介して、型締室２８が接
続されており、該型締室２８内への圧力油の供給
が、可変容量ポンプ５２によつて、かかるシーケ
ンスバルブ４８を通じて行なわれるようになつて
いる。また、該型締室２８と液通路５６との間に
は、かかるシーケンスバルブ４８と並列に、バイ
パス通路６０が設けられており、該バイパス通路
６０上に、型締室２８から液通路５６に向かう方
向を順方向とするチエツクバルブ６４と絞り６２
とが設けられている。

更にまた、前記電磁切換バルブ５０には、液通
路５８を介して、前記型開き室３０が接続されて
おり、かかる電磁切換バルブ５０の切換操作によ
つて、該型開き室３０に対して、前記ブースタラ
ムシリンダ室５４に対する給排とは逆に、即ち同
時に行なわれることなく、作動油が給排せしめら
れるようになつている。

ここにおいて、本実施例におけるブースタラム
式型締装置にあつては、更に、前記型締室２８内
を、前記プレフイルバルブ３６を経ることなく、
外部油タンク４６に直接的に連通せしめる油供給
流路６８が設けられている。

そして、かかる油供給流路６８上には、外部油
タンク４６から型締室２８内への作動油の供給を
許容する一方、該型締室２８内からの作動油の排
出は阻止し得るように、外部油タンク４６から型
締室２８へ向かう方向を順方向とするチエツクバ
ルブ７０が配設されている。なお、このことから
明らかなように、本実施例においては、かかるチ
エツクバルブ７０によつて、油供給流路６８を通
じて、型締室２８に対する作動油の供給を制御す
る補助バルブ手段が構成されているのである。

次に、上述の如き構造とされた本実施例におけ
る型締装置の型閉に際しての作動形態を、以下に
説明することとする。

先ず、第２図には、かかる型締装置の型閉作動
時における、主シリンダ１０の型締室２８内およ
びブースタラムシリンダ室５４内の油圧の変化状
態が示されている。即ち、かかる第２図のａ点
で、装置に対して型閉じ開始信号が入力せしめら
れると、先ず、電磁切換バルブ４４が切換操作さ
れてプレフイルバルブ３６が後退位置に保持せし
められると共に、電磁切換バルブ５７が切換操作
されて、液通路５６が低圧リリーフバルブ５９か
ら遮断せしめられ、そしてかかる状態下におい
て、電磁切換バルブ５０が切換制御されて、可変
容量ポンプ５２がブースタラムシリンダ室５４に
接続せしめられることとなる。そして、それによ
つて可変容量ポンプ５２の容量を大きくした状態
で、ブースタラムシリンダ室５４に作用させられ
る高圧の作用油の圧力によつて、主ラム２４が高
速で前進駆動せしめられて、以て高速型閉作動が
行なわれるのである。なお、かかる高速型閉作動
時には、主ラム２４の前進移動に伴い、型開室３
０の作動油が、液通路５８を通じて外部油タンク
４６内に排出されることとなる。

ところで、上述の如き、主ラム２４の前進作用
時においては、該主ラム２４の前進移動に伴い、
型締室２８内の容積が増大されて、そこに負圧が
生じることとなるが、かかる型締装置にあつて
は、この負圧によつて、外部油タンク４６内か
ら、液通路４７及び油供給流路６８を通じて、プ
レフイルバルブ３６及びチエツクバルブ７０を介
して、それぞれ型締室２８内に作動油が導かれ、
それによつてかかる負圧が解消せしめられ得るこ
ととなるのである。

次いで、このような主ラム２４の高速型閉作動
状態において、可動金型２０が固定金型１６に当
接する直前に達した時、即ち第２図中のｂ点で、
金型１６，２０の保護のために、装置に対して型
閉低速切換信号が入力せしめられることとなる。
そして、それによつて可変容量ポンプ５２の容量
が小さくされる共に、電磁切換バルブ５７が切換
操作されて、液通路５６が低圧リリーフバルブ５
９に接続せしめられる。このようにすれば、主ラ
ム２４の前進駆動を低速に切り換えて、この低速
前進駆動状態下で、可動金型２０を固定金型１６
に当接させることができるのであり、当接時にお
ける衝撃を緩和して、金型１６，２０を、その衝
撃などから保護することができるのである。

ところで、このような低速型閉作動時において
も、主ラム２４の前進作動に伴い、型締室２８内
に負圧が生じることとなるが、通常、かかる低速
型閉速度は、上述の高速型閉速度の1/10以下に設
定されるところから、その負圧は、前進高速型閉
作動時よりも充分に小さいものとなる。そして、
ここにおいて、特に、本実施例における型締装置
にあつては、プレフイルバルブ３６とチエツクバ
ルブ７０とにおける総流路断面が、前記高速型閉
作動時において必要とされる、型締室２８に対す
る供給油量に応じて設定されていると共に、かか
るチエツクバルブ７０単体における流路断面が、
低速型閉作動時において必要とされる、型締室２
８に対する供給油量に応じて設定されている。

そして、前記型閉低速切換信号が入力される、
第２図中のｂ点で、同時に、プレフイルバルブ３
６の閉鎖信号が入力され、電磁切換バルブ４４が
切り換えられることとなり、それによつて上述の
如き低速型閉作動と並行して、かかるプレフイル
バルブ３６が、圧縮コイルばね３４にて前端位置
に移動されて、液通路４７が閉塞せしめられるこ
ととなるのである。なお、かかる作動により、型
閉作動完了前に、液通路４７が閉鎖されることと
なるが、低速型閉作動時における型締室２８内の
負圧は、チエツクバルブ７０を通じて流入される
作動油にて、有効に解消され得ることとなる。ま
た、このことから明らかなように、ここではプレ
フイルバルブ３６を高速型閉作動から低速型閉作
動への切換時に閉じて、型締室２８を外部油タン
ク４６から遮断する作動機構は、電磁切換バルブ
４４と圧縮コイルばね３４とから構成されている
のである。

このようにして、主ラム２４の前進駆動による
型閉作動が終了した時、即ち第２図中ｃ点で、型
閉完了信号が入力されると、次に、型締室２８内
に圧力油を導くことによつて、型締作動が行なわ
れることとなるが、かかる型締作動に際しては、
その前に、型締室２８内における高圧の保持性を
確保する必要、具体的には前記型閉作動時に型締
室２８内に作動油を供給するプレフイルバルブ３
６及びチエツクバルブ７０を閉じる必要があるの
である。

ここにおいて、本実施例における型締装置にあ
つては、前述の如く、プレフイルバルブ３６の閉
鎖が、既に、低速型閉作動時（第２図中、ｂ〜ｃ
間）において為されていることから、チエツクバ
ルブ７０のみを閉鎖すればよいのであり、特にか
かるチエツクバルブ７０の流路面積は、前述の如
く、プレフイルバルブ３６に比して、充分に小さ
くされているところから、その作動ストロークを
短くして、閉鎖作動に要する時間を有利に短縮さ
せ得るのである。

そして、かかるチエツクバルブ７０の閉鎖作動
が完了した後、第２図中ｄ点において、電磁切換
バルブ５７が切換作動されて液通路５６が低圧リ
リーフバルブ５９から遮断せしめられ、それによ
つてブースタラムシリンダ室５４内の油圧が一定
値以上になつたときに、シーケンスバルブ４８が
作動されて、型締室２８内に作動油が供給せしめ
られることとなるのであり、これによつて、型締
室２８内に大きな油圧を生ぜしめ、主ラム２４に
対して射出樹脂圧に対抗し得る大きな型締力を作
用させることができるのである。

従つて、上述の如き構造とされた型締装置にあ
つては、チエツクバルブ７０（油供給流路）６８
を備えない従来の型締装置に比して、型閉完了か
ら型閉開始に至るまでの、型締室２８内の高圧保
持性を確保する時間（第２図中、ｃ〜ｄ間）を極
めて有効に短縮することができるのであり、それ
によつて型閉作動に要する時間（第２図中、ａ〜
ｅ間）の短縮化が有利に達成され得るのである。

そして、特に、このような短縮化が、装置の機
能や性能の低下を何等伴うものではなく、且つ簡
単な改造によつて容易に実現され得るところに
も、かかる型締装置の大きな効果が存しているの
である。

なお、射出成形後において、金型１６，２０の
型開きを行なう場合には、電磁切換バルブ４４を
切り換えることにより、プレフイルバルブ３６を
後退位置側に移動させて、型締室２８内の油圧を
解消させる一方、電磁切換バルブ５０を切り換え
て、ブースタラムシリンダ室５４を外部油タンク
４６に接続すると共に、型開き室３０に可変容量
ポンプ５２を接続することによつて行なわれる。
即ち、このようにすれば、型開き室３０内に発生
する油圧にて主ラム２４が後退作動させられ、可
動金型２０が固定金型１６から離間するのであ
る。なお、かかる型閉作動時においては、主ラム
２４の後退移動によつて、型締室２８内に正圧が
生ぜしめられることとなるが、かかる正圧は、型
締室２８内の作動油が、プレフイルバルブ３６を
介して、液通路４７を通じて外部油タンク４６内
に排出されることにより、解消されることとな
る。

なお、かかる型開作動時には、油供給流路６８
を通じての、型締室２８からの作動油の排出は、
チエツクバルブ７０によつて阻止されることとな
るが、本実施例においては、前述の如く、プレフ
イルバルブ３６に対して、大きな流路面積が設定
されていることから、型開作動に対して悪影響が
及ぼされるようなことはない。

以上、本考案に従う構造とされたブースタラム
式型締装置の一実施例について詳述してきたが、
これは文字通りの例示であつて、本考案は、かか
る具体例にのみ限定して解釈されるものではな
い。

例えば、前記実施例においては、プレフイルバ
ルブ３６が、装置内部に一体的に設けられていた
が、該プレフイルバルブを外部に備えたブースタ
ラム式型締装置に対しても、本考案は、有効に適
用され得るものであり、それによつて前述の如き
優れた効果を、何れも有効に奏し得るものであ
る。

また、前述実施例においては、プレフイルバル
ブ３６とチエツクバルブ７０とにおける総流路断
面が、前記高速型閉作動時において必要とされ
る、型締室２８に対する供給油量に応じて設定さ
れ、且つかかるチエツクバルブ７０単体における
流路断面が、低速型閉作動時において必要とされ
る、型締室２８に対する供給油量に応じて設定さ
れていたが、その設定流路断面は限定されるもの
ではなく、例えば、それら両バルブ手段に対し
て、同一の流路断面を設定して、型閉作動完了
後、同時に閉鎖させることも可能であり、それに
よつても、各々の流路断面、即ち作動ストローク
の縮小が有効に図られ得、本考案の目的が達成さ
れ得ることとなる。

さらに、前記実施例にあつては、補助バルブ手
段として、チエツクバルブ７０が用いられていた
が、その構造は限定されるものではなく、例えば
電磁切換弁を用いることも可能である。

更にまた、そのような補助バルブ手段を、型開
作動時に開口制御せしめて、型締室２８内の作動
油を、該補助バルブを通じて排出せしめるように
することも可能である。

その他、一々列挙はしないが、本考案は当業者
の知識に基づいて種々なる変更、修正、改良等を
加えた態様において実施され得るものであり、ま
たそのような実施態様が、本考案の趣旨を逸脱し
ない限り、何れも本考案の範囲内に含まれるもの
であることは、言うまでもないところである。

（考案の効果）上述の説明から明らかなように、このような本
考案に従う構造とされたブースタラム式型締装置
にあつては、主シリンダ室に対する油の供給／排
出を制御するバルブ手段として、プレフイルバル
ブに加えて、補助バルブ手段を備えていることか
ら、型閉作動時における主ラムの高速移動性を確
保するために必要とされる各バルブ手段（プレフ
イルバルブ及び補助バルブ手段）における流路面
積の縮小化が有利に図られ得るのであり、それに
よつて各バルブ手段における作動ストロークの短
縮化、即ち開閉作動に要する時間の短縮化が図ら
れ得ることから、成形サイクルの短縮化が有効に
達成され得るのである。

そして、特に、このようなブースタラム式型締
装置における型閉作動は、金型保護のために、通
常、その型閉速度が、高速型閉作動と、それに続
く型閉じ完了前の低圧作動との２段階に切り換え
られることとなるところから、かかるプレフイル
バルブと補助バルブ手段との総流路面積を高速型
閉作動に応じて設定すると共に、補助バルブ手段
における流路面積を低速型閉作動に応じて設定す
ることにより、該補助バルブ手段の流路面積をプ
レフイルバルブの流路面積よりも小さく設定し、
且つ該プレフイルバルブを、高速型閉作動から低
速型閉作動への切換時に閉じるようにすることに
よつて、型閉完了から型締作動への切換時におけ
るバルブの閉鎖に要する時間を、より一層有利に
短縮せしめることが可能となるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の一実施例たるブースタラム式
型締装置を示す説明図であり、第２図はかかるブ
ースタラム式型締装置の型閉作動時におけるブー
スタラムシリンダ室及び型締室内の油圧の時間的
変化を示す説明図（グラフ）である。１０……主シリンダ、１８……固定盤、２２…
…可動盤、２４……主ラム、２８……型締室、３
０……型開き室、３４……圧縮コイルばね、３６
……プレフイルバルブ、３８……ブースタラム、
４２……制御室、４６……外部油タンク、４４，
５０，５７……電磁切換バルブ、４７，５６，５
８……液通路、５２……可変容量ポンプ、５４…
…ブースタラムシリンダ室、６８……油供給流
路、７０……チエツクバルブ。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

主シリンダ室内に滑動可能に嵌合された、可動
盤を固定盤に対して接近・離隔方向に駆動する主
ラムに対して、該主ラムよりも小径のブースタラ
ムが、その内部に同軸上に配されて、該主ラム内
にブースタラムシリンダ室が形成され、かかる主
ラムに対する油圧の作用に先立ち、該ブースタラ
ムに対する油圧の作用によつて、高速型閉作動と
該高速型閉作動に続く型閉じ完了前の低速型閉作
動の２段階の型閉速度において、該主ラムを型閉
駆動せしめるように構成されると共に、前記主シ
リンダ室の外部油タンクに対する連通状態を制御
せしめることにより、型閉時における主シリンダ
室内の負圧を解除し、且つ型締時における主シリ
ンダ室内の高圧を保持するプレフイルバルブが設
けられてなるブースタラム式型締装置において、
前記プレフイルバルブを高速型閉作動から低速型
閉作動への切換時に閉じて、前記主シリンダ室を
前記外部油タンクから遮断するための作動機構を
設ける一方、前記主シリンダ室と外部油タンクと
を直接に接続し、該主シリンダ室に対して油の供
給を行なう流路を設けると共に、該油供給流路上
に、かかる主シリンダ室内への油の供給を制御す
る補助バルブ手段を配し、前記低速型閉作動時に
おいては該油供給流路を通じてのみ前記外部油タ
ンクから直接に前記主シリンダ室内に油が供給さ
れるようにしたことを特徴とするブースタラム式
型締装置。