JPH04168246A - 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板 - Google Patents
腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板Info
- Publication number
- JPH04168246A JPH04168246A JP29376890A JP29376890A JPH04168246A JP H04168246 A JPH04168246 A JP H04168246A JP 29376890 A JP29376890 A JP 29376890A JP 29376890 A JP29376890 A JP 29376890A JP H04168246 A JPH04168246 A JP H04168246A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- corrosion rate
- formability
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 38
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 38
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 49
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 49
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 9
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 230000002265 prevention Effects 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L Magnesium chloride Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000010420 art technique Methods 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H zinc phosphate Chemical compound [Zn+2].[Zn+2].[Zn+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O LRXTYHSAJDENHV-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 2
- 229910000165 zinc phosphate Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001629 magnesium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は自動車のパネル等に適した低腐食速度と高成形
性を有する冷延鋼板に係わる。
性を有する冷延鋼板に係わる。
（従来の技ｆｒ）
自動車用等の鋼板は使用年数が増加しており、また、需
要家の寿命に対する要求も強くなっている。一方、腐食
環境は冬季の融雪のための塩化マグネシウム使用等−段
と厳しくなっている０通常は十分な塗装を行なっている
がこの塗装がこれら塩による破砕作用のため壊れ、その
後腐食は鋼自体を侵して進行する。そのため鋼板に穴が
あくまでの全腐食寿命には母材の耐食性が重要になって
くる。もちろん鋼板に十分な塗装性がそなわっていない
と塗装による耐食性が劣化し全腐食寿命は大きく劣化す
る。
要家の寿命に対する要求も強くなっている。一方、腐食
環境は冬季の融雪のための塩化マグネシウム使用等−段
と厳しくなっている０通常は十分な塗装を行なっている
がこの塗装がこれら塩による破砕作用のため壊れ、その
後腐食は鋼自体を侵して進行する。そのため鋼板に穴が
あくまでの全腐食寿命には母材の耐食性が重要になって
くる。もちろん鋼板に十分な塗装性がそなわっていない
と塗装による耐食性が劣化し全腐食寿命は大きく劣化す
る。
一方、自動車パネル等に使われる冷延鋼板は複雑な成形
加工を受けて製品となる。そのため成形加工性は自動車
用冷延鋼板には当然そなわっていなければならない。特
に本冷延鋼板が目指すのはフェンダ−やサイドパネル等
複雑な成形加工を受けるパネルではこれは必須である。
加工を受けて製品となる。そのため成形加工性は自動車
用冷延鋼板には当然そなわっていなければならない。特
に本冷延鋼板が目指すのはフェンダ−やサイドパネル等
複雑な成形加工を受けるパネルではこれは必須である。
冷延鋼板の母材耐食性を高めるためのいくつかの先行技
術がある。以下、それを挙げるとともにこれら先行技術
が本発明が目的とする技術といかに相違するか述べる。
術がある。以下、それを挙げるとともにこれら先行技術
が本発明が目的とする技術といかに相違するか述べる。
先行特許である特開昭６３−５０４４７号公報は鋼板表
面にＰを拡散し、拡散層上に非鉄金属を被覆する方法で
あって、この方法は特別な拡散処理が必要であり、さら
に鋼板表面がＰの拡散層のため硬質となり成形性が減ぜ
られる。したがって高度な成形を受けるパネル等の自動
車用には向かない。
面にＰを拡散し、拡散層上に非鉄金属を被覆する方法で
あって、この方法は特別な拡散処理が必要であり、さら
に鋼板表面がＰの拡散層のため硬質となり成形性が減ぜ
られる。したがって高度な成形を受けるパネル等の自動
車用には向かない。
また特開昭６３−１８６８Ｆ！０号公報は高Ｐ−高Ｓと
しＴｉ硫化物と高Ｐにより耐食性をもたそうとするもの
である。この鋼板は高Ｐのため硬質となり成形性が確保
できない。さらに、高Ｓは介在物の増加をもたらし、そ
のため鋼の熱間脆性を誘起しさらに製品の成形性も劣化
させる。この点からやはり自動車用のような高度の成形
用途には向かないのは当然である。
しＴｉ硫化物と高Ｐにより耐食性をもたそうとするもの
である。この鋼板は高Ｐのため硬質となり成形性が確保
できない。さらに、高Ｓは介在物の増加をもたらし、そ
のため鋼の熱間脆性を誘起しさらに製品の成形性も劣化
させる。この点からやはり自動車用のような高度の成形
用途には向かないのは当然である。
また特開昭６３−２０３７４７号公報は自動車足廻りを
対象とする熱延鋼板であり、本発明のパネルを中心とし
た冷延鋼板とは異なる。Ｃｒを多量に使っているが本発
明のようなパネルでは硬質になりプレス成形性が劣化す
る上、パネルでは化成処理後塗装して使われるのでこれ
ら化成処理性においておそらく不適である。
対象とする熱延鋼板であり、本発明のパネルを中心とし
た冷延鋼板とは異なる。Ｃｒを多量に使っているが本発
明のようなパネルでは硬質になりプレス成形性が劣化す
る上、パネルでは化成処理後塗装して使われるのでこれ
ら化成処理性においておそらく不適である。
更に特開平１−１５２２４１号公報はＰを高め、かつＮ
ｉを添加している。Ｎｉは高価で経済性に問題がある。
ｉを添加している。Ｎｉは高価で経済性に問題がある。
その上、Ｔｉ、Ｎｂを添加していないので主要な成形
性の指標であるＦ値が低くなり、やはり、プレス成形性
に問題が残る。Ｐも高すぎて硬質となり、これまた低成
形性とする。これらいずれの先行技術に於いても問題が
ある。
性の指標であるＦ値が低くなり、やはり、プレス成形性
に問題が残る。Ｐも高すぎて硬質となり、これまた低成
形性とする。これらいずれの先行技術に於いても問題が
ある。
（発明が解決しようとする課題）
本発明が課題としているところは、高度の成形性と低い
母材腐食速度を両立させることである。
母材腐食速度を両立させることである。
しかも塗装性や溶接性は従来材に遜色ないレベルを維持
する。ここで低い母材腐食速度とは、鋼板の穴あきまで
の時間を問題にしており、課題は腐食速度を減じること
である。そして前者の成形性の指標はＦ値と伸びである
。その目標値としてはＦ≧１．８． Ｅ Ｑ≧４８％（
ｔ＝０．８ｍ相当：ＥＱは板厚に依存する）であり、こ
のレベルがあるとフェンダ−等に代表される複雑な形状
のパネルにも成形可能である。
する。ここで低い母材腐食速度とは、鋼板の穴あきまで
の時間を問題にしており、課題は腐食速度を減じること
である。そして前者の成形性の指標はＦ値と伸びである
。その目標値としてはＦ≧１．８． Ｅ Ｑ≧４８％（
ｔ＝０．８ｍ相当：ＥＱは板厚に依存する）であり、こ
のレベルがあるとフェンダ−等に代表される複雑な形状
のパネルにも成形可能である。
（課題を解決するための手段）
本発明の骨子とするところは、
（１）質量割合（以下、鋼成分に関しては同じ）で、Ｃ
： ０．００３０％以下、Ｎ ： ０．００２５％以下
、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ ： ０．０３〜０．１
５％、Ｐ ： ０，０１８〜０．０４５％、 Ｓ ：
０．００５％以下、 Ａ ｌ ： ０．００５〜０．０
３５％。
： ０．００３０％以下、Ｎ ： ０．００２５％以下
、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ ： ０．０３〜０．１
５％、Ｐ ： ０，０１８〜０．０４５％、 Ｓ ：
０．００５％以下、 Ａ ｌ ： ０．００５〜０．０
３５％。
Ｎｂ ： ０．００５〜０．０２５％、Ｔｉ：０．０２
％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
る、腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷
延鋼板。
％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
る、腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷
延鋼板。
（２） Ｃ： ０．００３０％以下、Ｎ ： ０．００
２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ ： ０．０
３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０６０％、Ｓ
： ０．００５％以下、 Ａ １ ： ０．００５〜０
．０３５％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．０２５％、Ｔ
ｉ：０．０２％以下を含有し、 さらに、Ｃｕ ： ０
．０５〜０．３５％および／または、Ｂ ： ０．００
０１〜０．００１０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる、腐食速度の低く、かつ高成形性を有
する自動車用冷延鋼板。
２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ ： ０．０
３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０６０％、Ｓ
： ０．００５％以下、 Ａ １ ： ０．００５〜０
．０３５％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．０２５％、Ｔ
ｉ：０．０２％以下を含有し、 さらに、Ｃｕ ： ０
．０５〜０．３５％および／または、Ｂ ： ０．００
０１〜０．００１０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる、腐食速度の低く、かつ高成形性を有
する自動車用冷延鋼板。
（３） Ｃ： ０．００３０％以下、Ｎ ： ０．００
２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ ： ０．０
３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０６０％、 Ｓ
： ０．００５％以下、Ａ ｌ ： ０．００５〜０
．０３５％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．０２５％、Ｔ
ｉ ： ０．０２％以下、Ｃｕ ： ０．０５〜０．３
５％、Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％、Ｎｉ：
０．０３〜０．２５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる、腐食速度の低く、かつ高成形性を
有する自動車用冷延鋼板。
２５％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ ： ０．０
３〜０．１５％、Ｐ：０．０１８〜０．０６０％、 Ｓ
： ０．００５％以下、Ａ ｌ ： ０．００５〜０
．０３５％、Ｎｂ ： ０．００５〜０．０２５％、Ｔ
ｉ ： ０．０２％以下、Ｃｕ ： ０．０５〜０．３
５％、Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％、Ｎｉ：
０．０３〜０．２５％を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる、腐食速度の低く、かつ高成形性を
有する自動車用冷延鋼板。
にある。
すなわち、ＣおよびＮを極度に低下させ、さらにＳとＭ
ｎをこれまた極限まで減少させた高純鋼をベースとし、
成形性のために腐食速度を阻害しない範囲で微量のＴｉ
とＮｂを添加する。前者は有害なＮを熱延以箭にＴｉＮ
として固定するため用いる。後者はＮｂＣとして熱延
中に作用させ、熱延板を細粒にし、続いて焼鈍では有害
なため熱延巻取段階で粗大化させ個数を減じる。炭化物
はこのように有用に利用した後、無害化する。
ｎをこれまた極限まで減少させた高純鋼をベースとし、
成形性のために腐食速度を阻害しない範囲で微量のＴｉ
とＮｂを添加する。前者は有害なＮを熱延以箭にＴｉＮ
として固定するため用いる。後者はＮｂＣとして熱延
中に作用させ、熱延板を細粒にし、続いて焼鈍では有害
なため熱延巻取段階で粗大化させ個数を減じる。炭化物
はこのように有用に利用した後、無害化する。
（作用）
つぎに個々の構成要件の作用および数値限定理由につい
て述べる。
て述べる。
Ｃ，Ｎ： 侵入型不純物元素で熱延板中に存在すると
冷延・焼鈍時にＦ値打ましい方位の発達を妨げる。また
、製品板に残留するとひずみ時効により鋼の延性を劣化
させる。さらに、本法では低腐食速度とするためＰを微
量添加するがそのための硬質化を補う必要がある。この
ため本法ではＣ，Ｎは極力減少させる。それぞれ０．０
０３０％、 ０．００２５％を上限とする。
冷延・焼鈍時にＦ値打ましい方位の発達を妨げる。また
、製品板に残留するとひずみ時効により鋼の延性を劣化
させる。さらに、本法では低腐食速度とするためＰを微
量添加するがそのための硬質化を補う必要がある。この
ため本法ではＣ，Ｎは極力減少させる。それぞれ０．０
０３０％、 ０．００２５％を上限とする。
Ｓｉ：Ｓｉは鋼表層に存在すると安定な酸化被膜を形成
し化成処理性、塗装性を劣化させる。そのため不純物レ
ベルである０、０２％以下とする。
し化成処理性、塗装性を劣化させる。そのため不純物レ
ベルである０、０２％以下とする。
Ｍｎ、Ｓ：ＭｎはＳと化合して鋼中では主としてＭｎＳ
となる。このＭｎＳは腐食の核となり促進させる。
となる。このＭｎＳは腐食の核となり促進させる。
また、Ｍｎは固溶体強化により鋼を硬質にし延性を害す
る上に、Ｆ値にも悪影響を与える。そのため極力低減さ
せ０．１５％以下とする。そしてＳは０．００５％以下
、好ましくは０．００２％以下の高純レベルにする。Ｍ
ｎの下限は大量に製造する転炉溶製の現状およびＦｅＳ
脆性を防止する点を考慮して０．０３％とした。
る上に、Ｆ値にも悪影響を与える。そのため極力低減さ
せ０．１５％以下とする。そしてＳは０．００５％以下
、好ましくは０．００２％以下の高純レベルにする。Ｍ
ｎの下限は大量に製造する転炉溶製の現状およびＦｅＳ
脆性を防止する点を考慮して０．０３％とした。
Ｐ： Ｐは腐食進行中を安定錆を形成し腐食速度を低減
させる。しかしながら、鋼を硬質にし成形性に悪影響を
与える。そのため０．０４５％以下の添加とする。下限
は、腐食速度低減の観点から上記Ｍ ｎ Ｓ低下効果を
合わせても０．０１８％は必要である。
させる。しかしながら、鋼を硬質にし成形性に悪影響を
与える。そのため０．０４５％以下の添加とする。下限
は、腐食速度低減の観点から上記Ｍ ｎ Ｓ低下効果を
合わせても０．０１８％は必要である。
好ましくは０．０３０％必要である。
ＡＱ：ＡＱは脱酸剤として必要であるが添加量が増大し
過ぎると介在物が増加し鋼の延性・成形性を劣化させる
。そのため添加量は０．００５〜０．０３５％とする。
過ぎると介在物が増加し鋼の延性・成形性を劣化させる
。そのため添加量は０．００５〜０．０３５％とする。
Ｎｂ：ＮｂはＮｂＣとして熱延中に熱延板結晶粒を制御
するとともに有害なＣを固定する役割をになう。
するとともに有害なＣを固定する役割をになう。
しかし多すぎると微細析出物として作用しＦ値を劣化さ
せるとともに鋼を硬質化する。そのため添加量は、０．
００５〜０．０２５％とする。
せるとともに鋼を硬質化する。そのため添加量は、０．
００５〜０．０２５％とする。
Ｔｉ：Ｔｉは主として有害なＮをＴｉＮとして固定する
ため添加する。そのため０．０２％以下添加する。
ため添加する。そのため０．０２％以下添加する。
好ましくはＴｉ／Ｎで２〜５である。これ以上の添加は
ＴｉＣを形成し成形性を少し悪くする。また、固溶Ｔｉ
も多くなり耐食性や化成処理性を劣化させる。
ＴｉＣを形成し成形性を少し悪くする。また、固溶Ｔｉ
も多くなり耐食性や化成処理性を劣化させる。
さらに安定して腐食速度を減じるにはＣｕを０．０５〜
０．３５％添加する。０．０５％未満では添加効果はな
く、０．３５％を越える添加はＣｕの固溶体強化あるい
はε−Ｃｕの析出により鋼を硬質化して成形性を減じる
。
０．３５％添加する。０．０５％未満では添加効果はな
く、０．３５％を越える添加はＣｕの固溶体強化あるい
はε−Ｃｕの析出により鋼を硬質化して成形性を減じる
。
また、Ｃｕを添加する場合、中間工程である熱延で割れ
が生じる場合があり、 その場合Ｎｉを０．０３〜０゜
２５％添加することが好ましい。下限値未満では割れ防
止効果がなく、上限値付近で効果は飽和する。
が生じる場合があり、 その場合Ｎｉを０．０３〜０゜
２５％添加することが好ましい。下限値未満では割れ防
止効果がなく、上限値付近で効果は飽和する。
また、さらに、この鋼を厳しく成形する場合などに二次
加工脆性、あるいは縦割れと呼ばれる成形欠陥を呈する
ことがある。これは木調のような高純鋼では粒界にも固
溶炭素等粒界強化元素がなくなり、粒界強度が低下する
ため生じるもので、これを補うためにはＢを０．０００
１〜０．００１０％添加する。
加工脆性、あるいは縦割れと呼ばれる成形欠陥を呈する
ことがある。これは木調のような高純鋼では粒界にも固
溶炭素等粒界強化元素がなくなり、粒界強度が低下する
ため生じるもので、これを補うためにはＢを０．０００
１〜０．００１０％添加する。
下限値未満ではその効果がなく 、 ｏ、ｏｏｔｏ％を
越えるとＦ値と延性が大幅に劣化する。
越えるとＦ値と延性が大幅に劣化する。
木調の溶製は転炉で行なわれる。転炉精錬後、真空脱ガ
スにより脱炭される。そして造塊・分塊または連続鋳造
にてスラブとした後熱延される。熱延条件は加熱： １
０５０〜１２５０℃、圧延終了温度＝８８０〜９５０℃
、巻取温度＝６００〜７８０℃程度であるが。
スにより脱炭される。そして造塊・分塊または連続鋳造
にてスラブとした後熱延される。熱延条件は加熱： １
０５０〜１２５０℃、圧延終了温度＝８８０〜９５０℃
、巻取温度＝６００〜７８０℃程度であるが。
より一層成形性を高めるには加熱温度≦１１２０℃、巻
取温度≧６９０℃とすることが望ましい。
取温度≧６９０℃とすることが望ましい。
熱延後、酸洗され続いて冷延されるが冷延率は通常７０
〜８５％であるが、本発明鋼では７８％以上の高冷延率
とすることが成形性確保の点で好ましい。
〜８５％であるが、本発明鋼では７８％以上の高冷延率
とすることが成形性確保の点で好ましい。
焼鈍は箱焼鈍または連続焼鈍にて行なわれる。箱焼鈍で
は６５０〜７５０℃、５〜２０ｈ程度の条件が普通であ
るが、成形性をさらに上げるという意味からは７００℃
以上の高温、１０ｈ以上の長時間が好ましい。
は６５０〜７５０℃、５〜２０ｈ程度の条件が普通であ
るが、成形性をさらに上げるという意味からは７００℃
以上の高温、１０ｈ以上の長時間が好ましい。
また、連続焼鈍では７２０〜８７０℃、 ０．５〜３
ｍ１ｎが通常の条件であるがこれまた、８３０℃以上、
１ 、５ｍ１ｎ以上の条件が好ましい。本発明鋼におい
ては最終大きな結晶粒を得てＦ値、伸び等の成形性を付
与させるが、この意味からはより高温焼鈍の可能な連続
焼鈍法にて焼鈍する方が好ましい。焼鈍後、調質圧延を
行なうが木調においては調質圧延率は、０．５％以下の
最小値にとどめることが、材質確保の点で好ましい。
ｍ１ｎが通常の条件であるがこれまた、８３０℃以上、
１ 、５ｍ１ｎ以上の条件が好ましい。本発明鋼におい
ては最終大きな結晶粒を得てＦ値、伸び等の成形性を付
与させるが、この意味からはより高温焼鈍の可能な連続
焼鈍法にて焼鈍する方が好ましい。焼鈍後、調質圧延を
行なうが木調においては調質圧延率は、０．５％以下の
最小値にとどめることが、材質確保の点で好ましい。
（実施例）
第１表に示す鋼を転炉にて溶製した。すべての鋼は転炉
で精錬した後、ＲＨ脱ガスにて脱炭を行なった。
で精錬した後、ＲＨ脱ガスにて脱炭を行なった。
このうち鋼符号Ａ、Ｂ、ＥおよびＦの鋼は本発明に従っ
た鋼である。鋼符号Ｃの鋼はＭｎおよびＳが高い。同じ
くＤの鋼はＰが低い。鋼符号ＧおよびＨの鋼ではＰが高
く、 さらにＨの鋼ではＴｉも高い。鋼重ではＣ，Ｍｎ
、Ｓ、Ｃｕが高く、Ｐが低い。
た鋼である。鋼符号Ｃの鋼はＭｎおよびＳが高い。同じ
くＤの鋼はＰが低い。鋼符号ＧおよびＨの鋼ではＰが高
く、 さらにＨの鋼ではＴｉも高い。鋼重ではＣ，Ｍｎ
、Ｓ、Ｃｕが高く、Ｐが低い。
鋼ＪおよびＫではＴｉＳが生成するようにＮｎ＋Ｓ／Ｔ
ｉ量を制限している。鋼りではＳｉ、Ｃｒ添加を、鋼Ｍ
ではＳｉ、Ｐ添加および高Ｍｎ、Ｓとしている。さらに
、鋼ＮおよびＯは通常の極低炭素鋼および低炭素鋼で、
本発明の１指している成形性レベルは鋼Ｎに匹敵するレ
ベルである。
ｉ量を制限している。鋼りではＳｉ、Ｃｒ添加を、鋼Ｍ
ではＳｉ、Ｐ添加および高Ｍｎ、Ｓとしている。さらに
、鋼ＮおよびＯは通常の極低炭素鋼および低炭素鋼で、
本発明の１指している成形性レベルは鋼Ｎに匹敵するレ
ベルである。
熱延以降の条件を、以下に示す。
熱延
加熱温度： １１００〜１１３５℃
仕上終了温度：８９５〜９１８℃
巻取温度ニア０５〜７３０℃
熱延板厚＝４ｍｌ
冷延・焼鈍
冷延板厚：０．８ｍｍ（冷延率＝８０％）連続焼鈍：８
５０℃、 １ 、８ｍ１ｎ 鋼符号Ｅと０以外箱焼鈍
ニア２０℃、 １２ｈ 鋼符号Ｅト。
５０℃、 １ 、８ｍ１ｎ 鋼符号Ｅと０以外箱焼鈍
ニア２０℃、 １２ｈ 鋼符号Ｅト。
調質圧延伸び率：０．２〜０．４％
得られた鋼板を採取し機械試験値および腐食速度を調べ
た。機械試験はＪＩＳＳ号試験片を用いて実施した。結
果を第２表に示す。
た。機械試験はＪＩＳＳ号試験片を用いて実施した。結
果を第２表に示す。
つぎに腐食速度については実際の自動車をシュミレート
するためりん酸亜鉛によるボンデ処理を施した後電着塗
装を行いその後中塗り、上塗りした。
するためりん酸亜鉛によるボンデ処理を施した後電着塗
装を行いその後中塗り、上塗りした。
そしてクロスカットを入れて腐食試験を行なった。
腐食試験はＣＣＴ（ｃｙｃｌｉｃ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ
ｔｅｓｔ）にて行なった。これは以下に示すサイクル
からなる。（ＳＳＴ：塩水噴震試験） ＳＳＴ → 乾燥 → 湿潤 相対湿度：４０％ 相対湿度：９８％３５℃
６０℃ ５０℃４ｈ ２ｈ
２ｈこの試験で１５００ ｈ後の状態を調べ
た。指標としてはＣＣＴ後、錆層を除去し板厚を測定し
た。板厚減少の大きい方から１０点とりその平均の板厚
でもって残存板厚とした。試験は繰り返し数３で実施し
た。それぞれの値を同じく第２表に示す。また、残存板
厚を第１図に図示した。
ｔｅｓｔ）にて行なった。これは以下に示すサイクル
からなる。（ＳＳＴ：塩水噴震試験） ＳＳＴ → 乾燥 → 湿潤 相対湿度：４０％ 相対湿度：９８％３５℃
６０℃ ５０℃４ｈ ２ｈ
２ｈこの試験で１５００ ｈ後の状態を調べ
た。指標としてはＣＣＴ後、錆層を除去し板厚を測定し
た。板厚減少の大きい方から１０点とりその平均の板厚
でもって残存板厚とした。試験は繰り返し数３で実施し
た。それぞれの値を同じく第２表に示す。また、残存板
厚を第１図に図示した。
本発明にしたがった鋼は腐食減量は極めて小さく、概ね
２０％以内である。また、加工性も良好でＦ値≧２．０
． ＥＱ≧４９％のレベルを確保している。これに対
し、これ以外の鋼では腐食減量が大きいかあるいはまた
低加工性であり、本発明の目的を満たしていない。なお
、本実施例では本発明にしたがった鋼の塗装性（りん酸
亜鉛被膜の付着状態および塗料密着性）は何等問題なく
良好であった。
２０％以内である。また、加工性も良好でＦ値≧２．０
． ＥＱ≧４９％のレベルを確保している。これに対
し、これ以外の鋼では腐食減量が大きいかあるいはまた
低加工性であり、本発明の目的を満たしていない。なお
、本実施例では本発明にしたがった鋼の塗装性（りん酸
亜鉛被膜の付着状態および塗料密着性）は何等問題なく
良好であった。
（発明の効果）
以上述べたように、本発明は腐食速度は極めて遅く、し
かも加工性に優れ、かつ塗装性も良好であることから複
雑な成形加工を受ける自動車用パネル等に最適な製品を
提供することが出来る。
かも加工性に優れ、かつ塗装性も良好であることから複
雑な成形加工を受ける自動車用パネル等に最適な製品を
提供することが出来る。
第１図は、名調の平均残存板厚を示す図である。
Claims (3)
- （１）質量割合（以下、鋼成分に関しては同じ）で、Ｃ
：０．００３０％以下、Ｎ：０．００２５％以下、Ｓｉ
：０．０２％以下、Ｍｎ：０．０３〜０．１５％、Ｐ：
０．０１８〜０．０４５％、Ｓ：０．００５％以下、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０３５％、Ｎｂ：０．００５〜０
．０２５％、Ｔｉ：０．０２％以下を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなる、腐食速度の低く、かつ
高成形性を有する自動車用冷延鋼板。 - （２）Ｃ：０．００３０％以下、Ｎ：０．００２５％以
下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：０．０３〜０．１５
％、Ｐ：０．０１８〜０．０６０％、Ｓ：０．００５％
以下、Ａｌ：０．００５〜０．０３５％、Ｎｂ：０．０
０５〜０．０２５％、Ｔｉ：０．０２％以下を含有し、
さらに、Ｃｕ：０．０５〜０．３５％および／または、
Ｂ：０．０００１〜０．００１０％を含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなる、腐食速度の低く、かつ
高成形性を有する自動車用冷延鋼板。 - （３）Ｃ：０．００３０％以下、Ｎ：０．００２５％以
下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：０．０３〜０．１５
％、Ｐ：０．０１８〜０．０６０％、Ｓ：０．００５％
以下、Ａｌ：０．００５〜０．０３５％、Ｎｂ：０．０
０５〜０．０２５％、Ｔｉ：０．０２％以下、Ｃｕ：０
．０５〜０．３５％、Ｂ：０．０００１〜０．００１０
％、Ｎｉ：０．０３〜０．２５％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる、腐食速度の低く、かつ高
成形性を有する自動車用冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2293768A JP2759844B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2293768A JP2759844B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04168246A true JPH04168246A (ja) | 1992-06-16 |
| JP2759844B2 JP2759844B2 (ja) | 1998-05-28 |
Family
ID=17798961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2293768A Expired - Lifetime JP2759844B2 (ja) | 1990-11-01 | 1990-11-01 | 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2759844B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0565595A (ja) * | 1991-09-09 | 1993-03-19 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れた亜鉛系めつき鋼板 |
| WO1995014794A1 (en) * | 1993-11-22 | 1995-06-01 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab of extremely low carbon steel and thin extremely low carbon steel sheet in which surface defect rarely occurs during steel sheet manufacturing step, and method of manufacturing the same slab and steel sheet |
| US5500290A (en) * | 1993-06-29 | 1996-03-19 | Nkk Corporation | Surface treated steel sheet |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110659A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JPS61291924A (ja) * | 1985-06-17 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れたプレス成形用鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-11-01 JP JP2293768A patent/JP2759844B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58110659A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JPS61291924A (ja) * | 1985-06-17 | 1986-12-22 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れたプレス成形用鋼板の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0565595A (ja) * | 1991-09-09 | 1993-03-19 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れた亜鉛系めつき鋼板 |
| US5500290A (en) * | 1993-06-29 | 1996-03-19 | Nkk Corporation | Surface treated steel sheet |
| WO1995014794A1 (en) * | 1993-11-22 | 1995-06-01 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab of extremely low carbon steel and thin extremely low carbon steel sheet in which surface defect rarely occurs during steel sheet manufacturing step, and method of manufacturing the same slab and steel sheet |
| US5578143A (en) * | 1993-11-22 | 1996-11-26 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab of extremely low carbon steel with less surface defects in steel sheet-producing step; extremely low carbon sheet steel; and process for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2759844B2 (ja) | 1998-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1979500B1 (en) | High manganese steel strips with excellent coatability and superior surface property, coated steel strips using steel strips and method for manufacturing the steel strips | |
| US7959747B2 (en) | Method of making cold rolled dual phase steel sheet | |
| KR20010023573A (ko) | 고강도 박강판, 고강도 합금화 용융아연도금 강판 및이들의 제조방법 | |
| JP2576894B2 (ja) | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2800541B2 (ja) | 深絞り用高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JP3258704B2 (ja) | ほうろう焼成後、高強度化するほうろう用熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2759844B2 (ja) | 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板 | |
| JPH0154413B2 (ja) | ||
| JPH06102810B2 (ja) | 二次加工性に優れた深絞り用合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPH06306531A (ja) | 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 | |
| JP3347152B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3295900B2 (ja) | 耐二次加工脆性に優れた深絞り用高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH08104945A (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP2969382B2 (ja) | 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2802513B2 (ja) | プレス成形性に優れ、成形後の熱処理による著しい硬化性と高耐食性を有する鋼板の製造方法及びその鋼板を用いた鋼構造部材の製造方法 | |
| JPH06100980A (ja) | 化成処理性ならびに成形性に優れる高張力冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3309859B2 (ja) | 焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3716439B2 (ja) | めっき特性に優れる高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3377253B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP3371746B2 (ja) | 自動車車体強度部材用高成形性高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4218598B2 (ja) | めっき特性に優れる高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3969351B2 (ja) | 高張力冷延鋼板とその製造方法 | |
| JP3520155B2 (ja) | 高歪速度時の変形抵抗に優れた自動車用高張力合金化溶融亜鉛めっき熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05230543A (ja) | 焼付硬化性と深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP4556363B2 (ja) | 成形後強度上昇熱処理能と深絞り性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080320 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090320 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090320 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100320 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110320 Year of fee payment: 13 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110320 Year of fee payment: 13 |