JPH04147954A - 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH04147954A JPH04147954A JP2271957A JP27195790A JPH04147954A JP H04147954 A JPH04147954 A JP H04147954A JP 2271957 A JP2271957 A JP 2271957A JP 27195790 A JP27195790 A JP 27195790A JP H04147954 A JPH04147954 A JP H04147954A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、プレＮｉ法を利用した溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
［従来の技術］
従来、プレＮｉめっき法を利用した溶融Ｚｎめっき鋼板
の製造法については、例えば特公昭４６−１９２８２号
が、表面光沢、密着性、加工性の良好なめつき鋼板を得
る方法としてすでに知られている。
の製造法については、例えば特公昭４６−１９２８２号
が、表面光沢、密着性、加工性の良好なめつき鋼板を得
る方法としてすでに知られている。
［発明が解決しようとする課題］
最近、自動車あるいは建築用として溶融めっき鋼板が利
用される場合、種々の複雑な形状を出すために厳しい加
工を受けたのちに腐食環境下で使用される場合が多くな
ってきた。そのために、優れた表面外観を有することは
勿論のこと、加工の際にめっき密着性に優れることおよ
び加工後の耐蝕性に優れることが、溶融Ｚｎめつき鋼板
にとって具備すべき重要な性能となってきた。特公昭４
６−１９２８２号に示されているブレＮｉめっき法によ
る溶融Ｚｎめっき鋼板は、加工の少ない状態では非常に
優れためっき密着性を有しているが、現在要求されてい
る厳しい加工を受けた際のめっき密着性、および加工部
の耐蝕性の点では未だ改善の余地が残されている。そこ
で、本発明者らはブレＮｉめっき法を利用した溶融Ｚｎ
めっき鋼板製造法で得られるめっき鋼板のめっき密着性
、加工部の耐蝕性を飛躍的に向上させる目的で、製造方
法を検討したところ、ブレＮｌめつき後に特定の雰囲気
、加熱条件のもとで溶融めっきを行うことにより上記の
従来法にないめっき層の構成を有する溶融Ｚｎめっき鋼
板を得ることに成功し、表面外観に優れ、加工部のめっ
き密着性および耐蝕性が従来法よりも著しく向上するこ
とを見出した０本発明は上記のように表面外観、加工部
の密着性および耐蝕性に優れた溶融Ｚｎめつき鋼板の製
造方法を提供するものである。
用される場合、種々の複雑な形状を出すために厳しい加
工を受けたのちに腐食環境下で使用される場合が多くな
ってきた。そのために、優れた表面外観を有することは
勿論のこと、加工の際にめっき密着性に優れることおよ
び加工後の耐蝕性に優れることが、溶融Ｚｎめつき鋼板
にとって具備すべき重要な性能となってきた。特公昭４
６−１９２８２号に示されているブレＮｉめっき法によ
る溶融Ｚｎめっき鋼板は、加工の少ない状態では非常に
優れためっき密着性を有しているが、現在要求されてい
る厳しい加工を受けた際のめっき密着性、および加工部
の耐蝕性の点では未だ改善の余地が残されている。そこ
で、本発明者らはブレＮｉめっき法を利用した溶融Ｚｎ
めっき鋼板製造法で得られるめっき鋼板のめっき密着性
、加工部の耐蝕性を飛躍的に向上させる目的で、製造方
法を検討したところ、ブレＮｌめつき後に特定の雰囲気
、加熱条件のもとで溶融めっきを行うことにより上記の
従来法にないめっき層の構成を有する溶融Ｚｎめっき鋼
板を得ることに成功し、表面外観に優れ、加工部のめっ
き密着性および耐蝕性が従来法よりも著しく向上するこ
とを見出した０本発明は上記のように表面外観、加工部
の密着性および耐蝕性に優れた溶融Ｚｎめつき鋼板の製
造方法を提供するものである。
［ｉ！題を解決するための手段］
本発明者らは、まず、特公昭４６−１９２８２号に記載
された従来のＮｉブレめっき法をよるＺｎめつき鋼板の
製造方法に従ってめっき層を作成しその構造を調べた。
された従来のＮｉブレめっき法をよるＺｎめつき鋼板の
製造方法に従ってめっき層を作成しその構造を調べた。
その結果、加熱時においてブレめっき層の残存量が極め
て少なく、そのため溶融Ｚｎめっき時においてめっき層
−地鉄界面にブレＮｉめつきとＺｎ、 Ａｆｌよりなる
反応層は殆ど存在せず、Ｆｅ−Ｚｎ合金層のみが発達し
ており、このため、今−歩、めっき密着性および加工部
の耐蝕性が向上しないことが判明した。加熱時にブレめ
っ籾層が残存しにくい原因としては、ブレめ・フき後の
加熱が炉内加熱で鋼板の加熱速度が小（２００℃まで８
秒）のため、加熱中にブレＮｉめっき層が地鉄中に拡散
してしまい、そのため溶融Ｉｎめっき時にＮｉブレめっ
きとの反応層が出来にくいことが判明した。
て少なく、そのため溶融Ｚｎめっき時においてめっき層
−地鉄界面にブレＮｉめつきとＺｎ、 Ａｆｌよりなる
反応層は殆ど存在せず、Ｆｅ−Ｚｎ合金層のみが発達し
ており、このため、今−歩、めっき密着性および加工部
の耐蝕性が向上しないことが判明した。加熱時にブレめ
っ籾層が残存しにくい原因としては、ブレめ・フき後の
加熱が炉内加熱で鋼板の加熱速度が小（２００℃まで８
秒）のため、加熱中にブレＮｉめっき層が地鉄中に拡散
してしまい、そのため溶融Ｉｎめっき時にＮｉブレめっ
きとの反応層が出来にくいことが判明した。
そこで本発明者らは、Ｎｉブレめっき層を電気めっきし
た後の加熱温度および昇温速度に製造上のポイントがあ
ると考え、加熱条件を変化させ、種々検討した結果、Ｎ
ｉを０．２〜２３７ｍ”めっき後、３０℃／ｓ以上の昇
温速度で４３０〜５００℃の範囲内で急速加熱を行った
場合に、Ａｎを適量含有するＺｎめっき浴で溶融めっき
すると、得られたＺｎめっき層の地鉄界面にＮｉ−Ａ１
−Ｚｎ系３元合金層よりなる反応層が得られ、その上層
にＡｌを微量含有したＺｎめっき層が存在するめっき層
構成になっており、かつＺｎ−Ｆｅ合金層は極めて薄く
抑制されていることを見出した。これらの鋼板の厳しい
加工を受けた場合の加工性、耐蝕性を調べるために、カ
ップ絞り成形した加工部の密着性試験および耐蝕性試験
を腐食サイクルテストで実施したところ、本発明方法で
製造した地鉄界面にＮ１−Ａｆｆｉ−Ｚｎ系３元合金層
を有するＺｎめっき層はめつき密着性および加工部の耐
蝕性が従来のＺｎめつき鋼板に比較して大幅に向上する
ことを見出した。また、本発明者らは、上記の加熱条件
に加えて、加熱雰囲気をＮ２０．１〜１５％含有したＮ
２雰囲気とすることにより優れた表面外観を有するＺｎ
めつき鋼板が得られることも見出し下記の本発明を完成
したものである。
た後の加熱温度および昇温速度に製造上のポイントがあ
ると考え、加熱条件を変化させ、種々検討した結果、Ｎ
ｉを０．２〜２３７ｍ”めっき後、３０℃／ｓ以上の昇
温速度で４３０〜５００℃の範囲内で急速加熱を行った
場合に、Ａｎを適量含有するＺｎめっき浴で溶融めっき
すると、得られたＺｎめっき層の地鉄界面にＮｉ−Ａ１
−Ｚｎ系３元合金層よりなる反応層が得られ、その上層
にＡｌを微量含有したＺｎめっき層が存在するめっき層
構成になっており、かつＺｎ−Ｆｅ合金層は極めて薄く
抑制されていることを見出した。これらの鋼板の厳しい
加工を受けた場合の加工性、耐蝕性を調べるために、カ
ップ絞り成形した加工部の密着性試験および耐蝕性試験
を腐食サイクルテストで実施したところ、本発明方法で
製造した地鉄界面にＮ１−Ａｆｆｉ−Ｚｎ系３元合金層
を有するＺｎめっき層はめつき密着性および加工部の耐
蝕性が従来のＺｎめつき鋼板に比較して大幅に向上する
ことを見出した。また、本発明者らは、上記の加熱条件
に加えて、加熱雰囲気をＮ２０．１〜１５％含有したＮ
２雰囲気とすることにより優れた表面外観を有するＺｎ
めつき鋼板が得られることも見出し下記の本発明を完成
したものである。
鋼板の表面にＮｉを０．２〜２ ｇｅｔｓ”めっき後、
Ｈ，０，１〜１５％含有したＮ２雰囲気中で４３０〜５
００℃まで３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を行な
ったのち、大気に触れることなく＾ｆｆ１０．１〜１％
含有する溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきすることを特
徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Ｈ，０，１〜１５％含有したＮ２雰囲気中で４３０〜５
００℃まで３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を行な
ったのち、大気に触れることなく＾ｆｆ１０．１〜１％
含有する溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきすることを特
徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
以下、図面を用いて本発明について詳細に説明する。
第１図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）は、加熱板温と
加工部のめフき密着性および耐蝕性の関係を示した図で
ある。
加工部のめフき密着性および耐蝕性の関係を示した図で
ある。
熱延ＡＬｌキルド鋼板（板厚１．６＋ｎｍ）に０．５ｇ
／ｍ２ブレＮｉめっき層を電気めっきし、０２６０＋１
１）Ｉｌ、 ８２３％含有したＮ２雰囲気中で２００〜
７００℃まで７０℃／ｓで加熱したのち、ＡｌＯ，２％
の溶融Ｚｎめつき洛中で３秒間めっきを行った。めっき
付着量は１３５ｇ／ｍ” とした。めっき密着性は試験
片を２５ｍｍ張出しのカップ絞り成形を行ったのち、テ
ープ剥離テストを実施し、テープの黒化度で評価した。
／ｍ２ブレＮｉめっき層を電気めっきし、０２６０＋１
１）Ｉｌ、 ８２３％含有したＮ２雰囲気中で２００〜
７００℃まで７０℃／ｓで加熱したのち、ＡｌＯ，２％
の溶融Ｚｎめつき洛中で３秒間めっきを行った。めっき
付着量は１３５ｇ／ｍ” とした。めっき密着性は試験
片を２５ｍｍ張出しのカップ絞り成形を行ったのち、テ
ープ剥離テストを実施し、テープの黒化度で評価した。
加工後の耐蝕性はカップ絞り成形後の試験片に、腐食サ
イクルテスト（ＯＣＴ）を１週間実施し加工部の赤錆発
生率を調査した。めっき密着性、加工部の耐蝕性それぞ
れを５点法で評価した。３点以上を合格とした。評価基
準は次の通りである。
イクルテスト（ＯＣＴ）を１週間実施し加工部の赤錆発
生率を調査した。めっき密着性、加工部の耐蝕性それぞ
れを５点法で評価した。３点以上を合格とした。評価基
準は次の通りである。
５ ・・・１％未満 ５％未満４ ・・・１
％以上５％未満 ５％以上１０％未満３ ・・・５％
以上１０％未満 １０％以上２０％未満２ ・・・１
０％以上２０％未満 ２０％以上３０％未満１ ・・
・２０％超 ３０％超この図より、溶融め
っき前の加熱板温が本発明範囲である４３０〜５００℃
の範囲で、加工部の密着性、耐蝕性は極めて優れる。４
３０℃未満では密着性、耐蝕性が劣化し、不めっきが生
じ易い。特公昭４６−１９２８２号公報の実施例にある
２００℃では非常に不めっきが生じやすかった。また、
加熱板温が５００℃を超えると密着性、耐蝕性が劣化し
、従来技術範囲である７００℃では、良好な加工部の密
着性、耐蝕性は得られない。
％以上５％未満 ５％以上１０％未満３ ・・・５％
以上１０％未満 １０％以上２０％未満２ ・・・１
０％以上２０％未満 ２０％以上３０％未満１ ・・
・２０％超 ３０％超この図より、溶融め
っき前の加熱板温が本発明範囲である４３０〜５００℃
の範囲で、加工部の密着性、耐蝕性は極めて優れる。４
３０℃未満では密着性、耐蝕性が劣化し、不めっきが生
じ易い。特公昭４６−１９２８２号公報の実施例にある
２００℃では非常に不めっきが生じやすかった。また、
加熱板温が５００℃を超えると密着性、耐蝕性が劣化し
、従来技術範囲である７００℃では、良好な加工部の密
着性、耐蝕性は得られない。
また、第２図に加熱速度と加工部のめつき密着性、耐蝕
性の関係を示す。熱延Ａｎキルド鋼板（板厚１．６ｍｍ
）に０．５ｇ／ｍ’ブレＮｉめつき層を電気めっきし、
０２６０ｐｐｍ、 Ｎ２３％含有したＮ２雰囲気中で昇
温速度ｌＯ〜１００℃／ｓｅｃで４５０℃まで加熱した
のち、−Ａｎ Ｏ，２％の溶融Ｚｎめつき洛中で３秒間
めっきを行った。めっき付着量は１３５ ｇｅｍ”とし
た０本発明の昇温速度範囲３０で／ｓｅｃ以上で急速加
熱を行った場合に、加工部のめつき密着性、耐蝕性が良
好であることは明白である。昇温速度が３０℃／ｓｅｃ
未満の場合にはめつき密着性、耐蝕性が劣化し、従来技
術範囲に相当する昇温温度では良好なめつき密着性、耐
蝕性は得られない、このように、本発明においては、ブ
レＮｉめっき後の加熱温度が特定の範囲であること、昇
温速度が速いことが加工部のめつき密着性および耐蝕性
に優れた溶融Ｚｎめっき鋼板の製造上の大きなポイント
である。急速加熱の方法については、特に限定しないが
、鋼板を直接通電加熱する方法、銹導加熱方式など種々
の方法が適用できる。
性の関係を示す。熱延Ａｎキルド鋼板（板厚１．６ｍｍ
）に０．５ｇ／ｍ’ブレＮｉめつき層を電気めっきし、
０２６０ｐｐｍ、 Ｎ２３％含有したＮ２雰囲気中で昇
温速度ｌＯ〜１００℃／ｓｅｃで４５０℃まで加熱した
のち、−Ａｎ Ｏ，２％の溶融Ｚｎめつき洛中で３秒間
めっきを行った。めっき付着量は１３５ ｇｅｍ”とし
た０本発明の昇温速度範囲３０で／ｓｅｃ以上で急速加
熱を行った場合に、加工部のめつき密着性、耐蝕性が良
好であることは明白である。昇温速度が３０℃／ｓｅｃ
未満の場合にはめつき密着性、耐蝕性が劣化し、従来技
術範囲に相当する昇温温度では良好なめつき密着性、耐
蝕性は得られない、このように、本発明においては、ブ
レＮｉめっき後の加熱温度が特定の範囲であること、昇
温速度が速いことが加工部のめつき密着性および耐蝕性
に優れた溶融Ｚｎめっき鋼板の製造上の大きなポイント
である。急速加熱の方法については、特に限定しないが
、鋼板を直接通電加熱する方法、銹導加熱方式など種々
の方法が適用できる。
さらに第３図に加熱雰囲気中のＮ２含有率とめつき面の
表面外観との関係を示す、熱延Ａ４キルド鋼板（板厚１
．６ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ”ブレＮｉめっき層を電気め
っきし、Ｎ２を含有したＮ２雰囲気中で４５０℃まで７
０℃／ｓｅｃで加熱したのち、Ａｌ Ｏ，２％の溶融Ｚ
ｎめっき洛中で３秒間めっきを行った。
表面外観との関係を示す、熱延Ａ４キルド鋼板（板厚１
．６ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ”ブレＮｉめっき層を電気め
っきし、Ｎ２を含有したＮ２雰囲気中で４５０℃まで７
０℃／ｓｅｃで加熱したのち、Ａｌ Ｏ，２％の溶融Ｚ
ｎめっき洛中で３秒間めっきを行った。
めっき付着量は１３５ｇ／ｍ２とした０表面外観は、め
っき浴面に浮遊するドロスに起因するめっき層表面のブ
ツの発生状況に応じて５点法で評価した。５点をブッが
皆無、１点を前面発生とし、３点以上を合格とした０本
発明範囲であるＨ、 ０．１％以上では、外観が向上し
、１％以上になると最良となりその効果は飽和する。ま
た、１５％を超えると加熱中に鋼板がＮ２を吸収しやす
くなり、めっき後、ブリスターを発生しやすくなること
を考慮し、Ｎ３含有率の上限は１５％とした。
っき浴面に浮遊するドロスに起因するめっき層表面のブ
ツの発生状況に応じて５点法で評価した。５点をブッが
皆無、１点を前面発生とし、３点以上を合格とした０本
発明範囲であるＨ、 ０．１％以上では、外観が向上し
、１％以上になると最良となりその効果は飽和する。ま
た、１５％を超えると加熱中に鋼板がＮ２を吸収しやす
くなり、めっき後、ブリスターを発生しやすくなること
を考慮し、Ｎ３含有率の上限は１５％とした。
［作 用］
本発明で得られためっき層および従来のブレＮｉ法で得
られためフき層の構造を解析した結果及び従来技術の結
果を第４図に模式的に示した。本発明範囲の加熱温度、
昇温速度の場合には、加熱時においてブレＮｉ層の地鉄
中への拡散は殆ど見られず、はぼそのまま残存している
。
られためフき層の構造を解析した結果及び従来技術の結
果を第４図に模式的に示した。本発明範囲の加熱温度、
昇温速度の場合には、加熱時においてブレＮｉ層の地鉄
中への拡散は殆ど見られず、はぼそのまま残存している
。
それに対して、従来技術範囲の加熱温度が高い場合（５
００℃超）、昇温速度が小（３０℃八ｅへ未満）の場合
において加熱時においてＮｉがほとんど地鉄中に拡散し
Ｆｅ−Ｎ１の固溶体層に変化する。また、加熱温度が４
３０℃未満の場合で昇温速度が３０℃／ｓｅｃ未満の場
合においてはＮｉが残存するものの、溶融めっき時にお
いて、不めっきが生じやすく、密着性が悪い。
００℃超）、昇温速度が小（３０℃八ｅへ未満）の場合
において加熱時においてＮｉがほとんど地鉄中に拡散し
Ｆｅ−Ｎ１の固溶体層に変化する。また、加熱温度が４
３０℃未満の場合で昇温速度が３０℃／ｓｅｃ未満の場
合においてはＮｉが残存するものの、溶融めっき時にお
いて、不めっきが生じやすく、密着性が悪い。
この加熱時におけるＮｉの状態が具なるために、その後
の溶融めつき時において、めつ幹層構成の差異が生じる
ものと考えられる。即ち、本発明のＮｉ付着層０．２〜
１．５ｇ／ｍ’においては、地鉄界面に殆ど残存したプ
レＮｉ層が溶融Ｚｎめっき時において八〇、 Ｚｎと強
固な結合をして粘り地鉄界面近傍にＮ１−ＡＪＩ−Ｚｎ
系の合金層（バリヤー層）が形成されており、Ｚｎ−Ｆ
ｅ合金層も薄く成長が抑制されていた。また、上層には
＾皇を含有したＺｎめっき層が形成されていた。さらに
、ブレＮｉ付着量が１．５〜２ ｇｅｍ”においては一
部金属Ｎｉ層の残存も認められた。これに対して、従来
法においては、加熱時においてブレＮｉ層が殆ど残存し
ないため、溶融Ｚｎめっき時において、本発明のような
地鉄界面のＮ１−Ａｆｌ−Ｚｎ系合金層は形成されず、
加熱時に形成されたＦｅ−Ｎｉ層の上層に厚いＺｎ−Ｆ
ｅ層が形成され、その上層として、Ａ１を含有したＺｎ
層が形成された構造となっていた。
の溶融めつき時において、めつ幹層構成の差異が生じる
ものと考えられる。即ち、本発明のＮｉ付着層０．２〜
１．５ｇ／ｍ’においては、地鉄界面に殆ど残存したプ
レＮｉ層が溶融Ｚｎめっき時において八〇、 Ｚｎと強
固な結合をして粘り地鉄界面近傍にＮ１−ＡＪＩ−Ｚｎ
系の合金層（バリヤー層）が形成されており、Ｚｎ−Ｆ
ｅ合金層も薄く成長が抑制されていた。また、上層には
＾皇を含有したＺｎめっき層が形成されていた。さらに
、ブレＮｉ付着量が１．５〜２ ｇｅｍ”においては一
部金属Ｎｉ層の残存も認められた。これに対して、従来
法においては、加熱時においてブレＮｉ層が殆ど残存し
ないため、溶融Ｚｎめっき時において、本発明のような
地鉄界面のＮ１−Ａｆｌ−Ｚｎ系合金層は形成されず、
加熱時に形成されたＦｅ−Ｎｉ層の上層に厚いＺｎ−Ｆ
ｅ層が形成され、その上層として、Ａ１を含有したＺｎ
層が形成された構造となっていた。
詳細は明らかでないが、本発明においてめっき密着性、
および加工部の耐蝕性が飛躍的に向上したのは、地鉄界
面の３元系の合金層が一種のバインダーの役割をはたし
ており、しかもＺｎ−Ｆｅ合金層の成長を抑制させるバ
リヤー効果を有しているためではないかと考えられる。
および加工部の耐蝕性が飛躍的に向上したのは、地鉄界
面の３元系の合金層が一種のバインダーの役割をはたし
ており、しかもＺｎ−Ｆｅ合金層の成長を抑制させるバ
リヤー効果を有しているためではないかと考えられる。
また、加工部の耐蝕性の向上にはＮｉ、 ＡＵによるＺ
ｎ腐食生成物の安定化作用も寄与している可能性もある
。
ｎ腐食生成物の安定化作用も寄与している可能性もある
。
ブレＮｌめっきの付着量を０．２ｇ／ｍ”以上としたの
は、これ以上でＡｆｉ、 Ｚｎとの相互作用が認められ
、３元系合金層が十分に発達し、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の成
長が抑制されてめっき密着性、加工部の耐蝕性の向上効
果が犬であるためである。また、Ｎｉめっき付着量が０
．２ｇ／ｍ２未満では不めっきが生じやすい。上限を２
ｇ／ｍ２としたのは、２ ｇ／ｍ２を超えるとめつき
密着性が劣化したためである。この場合には地鉄界面に
２ｎ−Ｎｉめつき層が新たに生じており、上記の密着性
が良好な３元系の層の生成が少なかった。また、浴中＾
１０．１％未満の場合にも加工部のめつき密着性および
耐蝕性は不十分であった。この場合には、Ｎｉ−Ａ４−
Ｚｎ系合金層がほとんど生成しておらず、地鉄界面にＺ
ｎ−Ｆｅ合金層が厚く成長しており、特に界面の脆いｒ
層（ＦｅｓＺｎｚ＋）が発達しており、加工の際にクラ
ックがはいり、この相からめっき剥離が生じていること
が判明した。また、ブレＮｉめっき層も地鉄界面には殆
ど存在しておらず、Ｚｎめっき層とＺｎ−Ｆｅ合金層と
の界面の位置まで分散してしまっていることもわかった
。Ｚｎの地鉄側への拡散に伴い、地鉄界面に存在してい
たＮｉめっき層が徐々にめっき層上力に押しやられてい
ったものと推定される。これらの原因により、ブレＮｉ
によるめっき密着性は向上効果が小となったものと考え
られる。
は、これ以上でＡｆｉ、 Ｚｎとの相互作用が認められ
、３元系合金層が十分に発達し、Ｚｎ−Ｆｅ合金層の成
長が抑制されてめっき密着性、加工部の耐蝕性の向上効
果が犬であるためである。また、Ｎｉめっき付着量が０
．２ｇ／ｍ２未満では不めっきが生じやすい。上限を２
ｇ／ｍ２としたのは、２ ｇ／ｍ２を超えるとめつき
密着性が劣化したためである。この場合には地鉄界面に
２ｎ−Ｎｉめつき層が新たに生じており、上記の密着性
が良好な３元系の層の生成が少なかった。また、浴中＾
１０．１％未満の場合にも加工部のめつき密着性および
耐蝕性は不十分であった。この場合には、Ｎｉ−Ａ４−
Ｚｎ系合金層がほとんど生成しておらず、地鉄界面にＺ
ｎ−Ｆｅ合金層が厚く成長しており、特に界面の脆いｒ
層（ＦｅｓＺｎｚ＋）が発達しており、加工の際にクラ
ックがはいり、この相からめっき剥離が生じていること
が判明した。また、ブレＮｉめっき層も地鉄界面には殆
ど存在しておらず、Ｚｎめっき層とＺｎ−Ｆｅ合金層と
の界面の位置まで分散してしまっていることもわかった
。Ｚｎの地鉄側への拡散に伴い、地鉄界面に存在してい
たＮｉめっき層が徐々にめっき層上力に押しやられてい
ったものと推定される。これらの原因により、ブレＮｉ
によるめっき密着性は向上効果が小となったものと考え
られる。
また、浴中Ａｌが１％を超えると加工部の耐蝕性の向上
効果は認められなくなる。この原因は、めっき層を調査
するとＮｉ−Ａ１相が地鉄界面のみではなく、めっき層
中にも偏析しており、腐食環境下においては、これらが
、めっき層中で局部電池を構成してしまい、 Ｚｎが溶
出する作用が生じるために耐蝕性の劣化を引き起こすた
め考えられる。めっき付着量については特に制約は設け
ないが、耐蝕性の観点からｌｅｇ／■２以上、加工性の
観点からすると３５０ｇ／■２以下であることが望まし
い。
効果は認められなくなる。この原因は、めっき層を調査
するとＮｉ−Ａ１相が地鉄界面のみではなく、めっき層
中にも偏析しており、腐食環境下においては、これらが
、めっき層中で局部電池を構成してしまい、 Ｚｎが溶
出する作用が生じるために耐蝕性の劣化を引き起こすた
め考えられる。めっき付着量については特に制約は設け
ないが、耐蝕性の観点からｌｅｇ／■２以上、加工性の
観点からすると３５０ｇ／■２以下であることが望まし
い。
以上の結果は、Ｚｎめっき浴の場合についてのみ述べた
が、Ｚｎめつき洛中にＡｌ以外にさらに合金元素として
Ｎｉ、Ｓｂ、Ｐｂを単独あるいは複合で０．２％以下の
微量含有した溶融Ｚｎめつき鋼板の場合にも結果は同様
であった。
が、Ｚｎめつき洛中にＡｌ以外にさらに合金元素として
Ｎｉ、Ｓｂ、Ｐｂを単独あるいは複合で０．２％以下の
微量含有した溶融Ｚｎめつき鋼板の場合にも結果は同様
であった。
なお、浴温についてはＺｎ浴の場合であってもＺｎ浴に
微量に合金元素を含む場合であっても４３０〜５００℃
程度の通常の条件が使用できる。
微量に合金元素を含む場合であっても４３０〜５００℃
程度の通常の条件が使用できる。
下地鋼板としては、熱延鋼板、冷延鋼板ともに使用でき
、Ａｎキルド鋼板、ＡＩ！−５ｔキルド鋼板、Ｔｉ−５
ｕｌｃ、Ｐ−ＴｉＳｕｌｃ低炭素鋼板、高張力鋼板など
種々のものが適用で籾る。
、Ａｎキルド鋼板、ＡＩ！−５ｔキルド鋼板、Ｔｉ−５
ｕｌｃ、Ｐ−ＴｉＳｕｌｃ低炭素鋼板、高張力鋼板など
種々のものが適用で籾る。
［実 施 例］
第１表に本発明のＺｎめっき鋼板の製造法および得られ
た鋼板の実施例を示す、＊印は本発明の製造法以外で作
成された比較材である。下地に熱延鋼板ＳＧＨ，Ｃ（１
，６ｍｍ）の酸洗材を伺い、ブレＮｉめフ鮒は硫酸酸性
洛中で電気めっきで行った。前処理加熱はｏ、 ６０ｐ
ｐｍ、 Ｈａ ３％含有したＮ２雰囲気中で行った。Ａ
ｌ量の変化したＺｎめっき浴で４５０℃で３ ｓｅｃ溶
融めっきを行い、Ｎ２ワイピングして付着量は１３５ｇ
／ｍ２とした。性能評価は、前述の評価基準に基づいて
行った。
た鋼板の実施例を示す、＊印は本発明の製造法以外で作
成された比較材である。下地に熱延鋼板ＳＧＨ，Ｃ（１
，６ｍｍ）の酸洗材を伺い、ブレＮｉめフ鮒は硫酸酸性
洛中で電気めっきで行った。前処理加熱はｏ、 ６０ｐ
ｐｍ、 Ｈａ ３％含有したＮ２雰囲気中で行った。Ａ
ｌ量の変化したＺｎめっき浴で４５０℃で３ ｓｅｃ溶
融めっきを行い、Ｎ２ワイピングして付着量は１３５ｇ
／ｍ２とした。性能評価は、前述の評価基準に基づいて
行った。
Ｎ００１〜１８に示す通り、ブレＮｉめフき層０．２〜
２ ｇ／ｍ”、加熱板温４３０〜５００℃、昇温速度３
０℃以上である本発明の製造条件で得られためっき鋼板
はめっき密着性および加工部の耐蝕性共に優れる。これ
に比較して、プレＮｉ無しの場合（Ｎｏ、１９）プレＮ
ｉめっき層の付着量、加熱板温、昇温速度、洛中のＡＩ
含有率が本発明範囲を逸脱する場合（Ｎｏ、１９〜２７
）、加工部のめっき密着性あるいは加工部の耐蝕性が劣
る。
２ ｇ／ｍ”、加熱板温４３０〜５００℃、昇温速度３
０℃以上である本発明の製造条件で得られためっき鋼板
はめっき密着性および加工部の耐蝕性共に優れる。これ
に比較して、プレＮｉ無しの場合（Ｎｏ、１９）プレＮ
ｉめっき層の付着量、加熱板温、昇温速度、洛中のＡＩ
含有率が本発明範囲を逸脱する場合（Ｎｏ、１９〜２７
）、加工部のめっき密着性あるいは加工部の耐蝕性が劣
る。
さらに、Ｎｏ、２８〜３０は、めっき洛中に他の合金元
素を含有する場合であり、この場合にも優れた性能を示
した。
素を含有する場合であり、この場合にも優れた性能を示
した。
［発明の効果］
以上のように、本発明によれば、表面外観に優れ、従来
にない加工部のめっき密着性と耐蝕性を兼ね備えた溶融
亜鉛めっき鋼板が得られ、自動車用あるいは建築用の構
造材として有用であることから、その工業的意義は極め
て大きい。
にない加工部のめっき密着性と耐蝕性を兼ね備えた溶融
亜鉛めっき鋼板が得られ、自動車用あるいは建築用の構
造材として有用であることから、その工業的意義は極め
て大きい。
第１図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）は加熱板温と加
工部のめっき密着性、耐蝕性の関係を示した図、第２図
は加熱速度と加工部のめっき密着性、耐蝕性の関係を示
した図、第３図は加熱雰囲気中のＨ２含有率とめフき面
の表面外観との関係を示した図、第４図は本発明の製造
方法で得られたＺｎめっ籾層の構成および前処理加熱段
階におけるブレＮｉめっき層の状態を従来の製造方法の
場合と比較しながら模式的に示した図である。 １屯４名 ｇ）−１！１ｉｓＧ ｌ’萄引騨蓼乳くｊｉ’ Ｈ圏Ｃ
基＠鯉弐招： Ｅ ）−Ｉ Ｆ＋ Ｃ！ｉ ＠ ｔ３ ！’； ｖ’。 ｇＨ部公ｅ匍ｈコ騨υ弐七］ （本発明） ４３０〜５００℃ ３０℃／ｓｅｃ以上 Ｎｉ Ｏ，２−１，５９／− Ｎｉ １．５−２ｇ／＋ｎ’ （従来技術） 手 続 補 正 書 １゜ 事件の表示 平成２年特 許 願 第２７／？ｔ’７号 ３゜ 補正をする者 事件との関係 出 願 人 →←−←−←←÷ト 氏 名（名称） 新日本製鐵株式会社 ４゜ 代 理 人 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目６番２号丸の内へ重洲ビル
３３０補 正 書 願明細書及び図面中下記事項を補正致します。 記 １、第６頁１行目、第１７頁９行目に ［第１図（ａ）、（ｂ） 、（ｃ）は、」とあるをそり
、ぞれ 第１図（ａ）、（ｂ）は、」と訂正する。 ２、第７頁下から４行目、第１７頁１０〜１１行目にそ
れぞれ 「第２図へ」とあるを 「１ ３、！ する。 ｇＨ垢Ｃ省＠＃シ勺：
工部のめっき密着性、耐蝕性の関係を示した図、第２図
は加熱速度と加工部のめっき密着性、耐蝕性の関係を示
した図、第３図は加熱雰囲気中のＨ２含有率とめフき面
の表面外観との関係を示した図、第４図は本発明の製造
方法で得られたＺｎめっ籾層の構成および前処理加熱段
階におけるブレＮｉめっき層の状態を従来の製造方法の
場合と比較しながら模式的に示した図である。 １屯４名 ｇ）−１！１ｉｓＧ ｌ’萄引騨蓼乳くｊｉ’ Ｈ圏Ｃ
基＠鯉弐招： Ｅ ）−Ｉ Ｆ＋ Ｃ！ｉ ＠ ｔ３ ！’； ｖ’。 ｇＨ部公ｅ匍ｈコ騨υ弐七］ （本発明） ４３０〜５００℃ ３０℃／ｓｅｃ以上 Ｎｉ Ｏ，２−１，５９／− Ｎｉ １．５−２ｇ／＋ｎ’ （従来技術） 手 続 補 正 書 １゜ 事件の表示 平成２年特 許 願 第２７／？ｔ’７号 ３゜ 補正をする者 事件との関係 出 願 人 →←−←−←←÷ト 氏 名（名称） 新日本製鐵株式会社 ４゜ 代 理 人 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目６番２号丸の内へ重洲ビル
３３０補 正 書 願明細書及び図面中下記事項を補正致します。 記 １、第６頁１行目、第１７頁９行目に ［第１図（ａ）、（ｂ） 、（ｃ）は、」とあるをそり
、ぞれ 第１図（ａ）、（ｂ）は、」と訂正する。 ２、第７頁下から４行目、第１７頁１０〜１１行目にそ
れぞれ 「第２図へ」とあるを 「１ ３、！ する。 ｇＨ垢Ｃ省＠＃シ勺：
Claims (1)
- １ 鋼板の表面にＮｉを０．２〜２ｇ／ｍ＾２めっき後
、Ｈ＿２０．１〜１５％含有したＮ＿２雰囲気中で４３
０〜５００℃まで３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱
を行なったのち、大気に触れることなくＡｌ０．１〜１
％含有する溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきすることを
特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2271957A JP2517169B2 (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| DE69116068T DE69116068T2 (de) | 1990-10-09 | 1991-05-15 | Verfahren zur Herstellung galvanisierter Stahlbleche durch Vorbeschichtung mit einer Nickelschicht |
| US07/700,457 US5203985A (en) | 1990-10-09 | 1991-05-15 | Process for manufacturing galvanized steel sheet by nickel pre-coating method |
| EP91107845A EP0480122B1 (en) | 1990-10-09 | 1991-05-15 | Process for manufacturing galvanized steel sheet by nickel pre-coating method |
| US07/991,409 US5312531A (en) | 1990-10-09 | 1992-12-16 | Process for manufacturing galvanized steel sheet by nickel pre-coating method |
| JP5115813A JP2792809B2 (ja) | 1990-10-09 | 1993-05-18 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2271957A JP2517169B2 (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5115813A Division JP2792809B2 (ja) | 1990-10-09 | 1993-05-18 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04147954A true JPH04147954A (ja) | 1992-05-21 |
| JP2517169B2 JP2517169B2 (ja) | 1996-07-24 |
Family
ID=17507169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2271957A Expired - Lifetime JP2517169B2 (ja) | 1990-10-09 | 1990-10-09 | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5203985A (ja) |
| EP (1) | EP0480122B1 (ja) |
| JP (1) | JP2517169B2 (ja) |
| DE (1) | DE69116068T2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020045215A (ko) * | 2000-12-08 | 2002-06-19 | 이구택 | 도금 밀착성이 우수한 고장력 용융아연 도금강판의 제조방법 |
| JP2007070732A (ja) * | 2006-10-02 | 2007-03-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2008195987A (ja) * | 2007-02-09 | 2008-08-28 | Nippon Steel Corp | 溶融亜鉛メッキ鋼板および合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US6080497A (en) * | 1992-03-27 | 2000-06-27 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated copper metal and method for making the same |
| US6794060B2 (en) | 1992-03-27 | 2004-09-21 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated metal and method for making the same |
| US5489490A (en) * | 1993-04-05 | 1996-02-06 | The Louis Berkman Company | Coated metal strip |
| US5597656A (en) * | 1993-04-05 | 1997-01-28 | The Louis Berkman Company | Coated metal strip |
| US6861159B2 (en) * | 1992-03-27 | 2005-03-01 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated copper and method for making the same |
| US5491036A (en) * | 1992-03-27 | 1996-02-13 | The Louis Berkman Company | Coated strip |
| US5401586A (en) * | 1993-04-05 | 1995-03-28 | The Louis Berkman Company | Architectural material coating |
| US5429882A (en) * | 1993-04-05 | 1995-07-04 | The Louis Berkman Company | Building material coating |
| US5491035A (en) * | 1992-03-27 | 1996-02-13 | The Louis Berkman Company | Coated metal strip |
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