JP2562747B2 - プレＮｉ合金めっき法による溶融Ｚｎめっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 - Google Patents
プレＮｉ合金めっき法による溶融Ｚｎめっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレＮｉ合金めっき法
を利用した溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめ
っき鋼板の製造方法に関するものである。
を利用した溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめ
っき鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近、建材、家電あるいは自動車用とし
て溶融めっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板が利
用される場合、板厚、あるいは熱延、冷延の如何に依ら
ず優れた表面外観を有することおよびめっき密着性およ
び耐パウダリング性等の厳しい加工部のめっき密着性に
優れることが具備すべき重要な性能となってきた。特公
昭４６−１９２８２号公報あるいは特公昭６３−４８９
２３号公報に示されているプレＮｉめっき法による溶融
Ｚｎめっき鋼板は、プレＮｉめっきしない従来のゼンジ
マー法や、無酸化炉方式の溶融めっき法に比較すれば、
外観あるいは、めっき密着性共に良好とはなるが、Ｎｉ
めっき後の加熱温度および加熱時間等の加熱条件が不十
分であるため、特に、厚板の熱延酸洗板などにおいて現
在要求されている建材、家電用途の表面外観、めっき密
着性、さらには自動車用途の厳しい加工部のめっき密着
性（耐パウダリング性）および加工部の耐食性を確保す
るには不十分である。
て溶融めっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板が利
用される場合、板厚、あるいは熱延、冷延の如何に依ら
ず優れた表面外観を有することおよびめっき密着性およ
び耐パウダリング性等の厳しい加工部のめっき密着性に
優れることが具備すべき重要な性能となってきた。特公
昭４６−１９２８２号公報あるいは特公昭６３−４８９
２３号公報に示されているプレＮｉめっき法による溶融
Ｚｎめっき鋼板は、プレＮｉめっきしない従来のゼンジ
マー法や、無酸化炉方式の溶融めっき法に比較すれば、
外観あるいは、めっき密着性共に良好とはなるが、Ｎｉ
めっき後の加熱温度および加熱時間等の加熱条件が不十
分であるため、特に、厚板の熱延酸洗板などにおいて現
在要求されている建材、家電用途の表面外観、めっき密
着性、さらには自動車用途の厳しい加工部のめっき密着
性（耐パウダリング性）および加工部の耐食性を確保す
るには不十分である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これに対して、本発明
者らが特願平３−１０２８２５号等で提案中のプレＮｉ
めっき、急速低温加熱を利用した溶融Ｚｎめっき鋼板お
よび合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法は、冷延鋼板
および熱延鋼板共に上述の従来のゼンジマー法、無酸化
炉方式の溶融Ｚｎめっき方法およびプレＮｉめっき法に
よる溶融Ｚｎめっき方法に比較すると極めて良好なめっ
き性および加工部のめっき密着性が確保できる優れた方
法であるが、溶融Ｚｎめっき時にプレＮｉめっき層の一
部が、Ｚｎめっき浴中に溶出しやすいため長時間操業の
場合においてはドロス等の原因になりやすいため、Ｎｉ
めっきの残存率を向上させるという改良点を残してい
た。そこで、本発明者らは、種々検討したところ、プレ
Ｎｉめっき時にＮｉと親和力の高い特定の元素をＮｉと
共析させることにより、溶融Ｚｎめっき時のＮｉの溶出
が抑制され、良好な溶融Ｚｎめっき性が得られ、さらに
その溶融Ｚｎめっき鋼板に合金化処理を行った場合にお
いても良好な合金めっき層が得られ、加工部のめっき密
着性にも優れることが判明した。本発明は上記のように
特定の元素よりなるプレＮｉ合金めっき、特定条件の加
熱を行うことによりＺｎめっき性の優れた溶融Ｚｎめっ
き鋼板および加工部のめっき密着性に優れた合金化溶融
Ｚｎめっき鋼板を製造する方法を提供するものである。
者らが特願平３−１０２８２５号等で提案中のプレＮｉ
めっき、急速低温加熱を利用した溶融Ｚｎめっき鋼板お
よび合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法は、冷延鋼板
および熱延鋼板共に上述の従来のゼンジマー法、無酸化
炉方式の溶融Ｚｎめっき方法およびプレＮｉめっき法に
よる溶融Ｚｎめっき方法に比較すると極めて良好なめっ
き性および加工部のめっき密着性が確保できる優れた方
法であるが、溶融Ｚｎめっき時にプレＮｉめっき層の一
部が、Ｚｎめっき浴中に溶出しやすいため長時間操業の
場合においてはドロス等の原因になりやすいため、Ｎｉ
めっきの残存率を向上させるという改良点を残してい
た。そこで、本発明者らは、種々検討したところ、プレ
Ｎｉめっき時にＮｉと親和力の高い特定の元素をＮｉと
共析させることにより、溶融Ｚｎめっき時のＮｉの溶出
が抑制され、良好な溶融Ｚｎめっき性が得られ、さらに
その溶融Ｚｎめっき鋼板に合金化処理を行った場合にお
いても良好な合金めっき層が得られ、加工部のめっき密
着性にも優れることが判明した。本発明は上記のように
特定の元素よりなるプレＮｉ合金めっき、特定条件の加
熱を行うことによりＺｎめっき性の優れた溶融Ｚｎめっ
き鋼板および加工部のめっき密着性に優れた合金化溶融
Ｚｎめっき鋼板を製造する方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、まず、プ
レＮｉめっき時にＮｉと種々の元素を共析させ、特定の
加熱条件下で加熱後、溶融Ｚｎめっきを施し、めっき性
およびめっき層中のＮｉ残存量を測定した。さらには４
７０〜５５０℃の範囲内で合金化処理も行って合金化溶
融Ｚｎめっき鋼板も製造し、加工部のめっき密着性を調
べた。その結果、鋼板の表面にＰ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，Ｚ
ｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗのうち１種以上
を０．１％以上含有するＮｉ合金を０．２〜２ｇ／ｍ2
めっき後、特定の加熱条件下で加熱後亜鉛めっき、およ
びさらには合金化処理することにより、めっき時のプレ
めっき残存量が増大し、溶融Ｚｎめっき性および合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板の加工部のめっき密着性が良好とな
ることを見いだした。さらに、Ｎｉ合金めっき処理を施
した後の浴侵入板温が低温であり、浴侵入板温に到達す
る速度が速いことが必須条件である。通常法のように、
高温加熱でしかも高温に保たれる時間が長い場合にはプ
レＮｉ合金めっき層が地鉄中に拡散してしまい溶融Ｚｎ
めっき性、合金化処理後の加工部のめっき密着性が向上
しなかった。プレＮｉ合金めっきした後、鋼板がＡｌ
０．１〜１％含有したＺｎ浴に侵入するまでの加熱温度
範囲を４２０℃以上５００℃以下とし、Ｎｉ合金めっき
が地鉄中に拡散しやすくなる温度である３５０℃以上に
到達してから浴に侵入する直前までの温度に到達するま
での時間が１５ｓｅｃ以内である場合に溶融Ｚｎめっき
外観およびめっき密着性共に飛躍的に良好となることを
見いだした。さらには、プレＮｉめっき後の加熱速度を
さらに急速で３０℃／ｓ以上とし溶融Ｚｎめっきするこ
とにより、厳しい加工を受けた場合のめっき密着性およ
び加工部の耐食性が飛躍的に向上することも見出した。
また、上記方法で溶融Ｚｎめっき後、適正な合金化条件
のもとで合金化処理を行った場合にのみ表面外観および
加工部のめっき密着性共に優れた合金化溶融Ｚｎめっき
鋼板が得られることも判明した。
レＮｉめっき時にＮｉと種々の元素を共析させ、特定の
加熱条件下で加熱後、溶融Ｚｎめっきを施し、めっき性
およびめっき層中のＮｉ残存量を測定した。さらには４
７０〜５５０℃の範囲内で合金化処理も行って合金化溶
融Ｚｎめっき鋼板も製造し、加工部のめっき密着性を調
べた。その結果、鋼板の表面にＰ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，Ｚ
ｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗのうち１種以上
を０．１％以上含有するＮｉ合金を０．２〜２ｇ／ｍ2
めっき後、特定の加熱条件下で加熱後亜鉛めっき、およ
びさらには合金化処理することにより、めっき時のプレ
めっき残存量が増大し、溶融Ｚｎめっき性および合金化
溶融Ｚｎめっき鋼板の加工部のめっき密着性が良好とな
ることを見いだした。さらに、Ｎｉ合金めっき処理を施
した後の浴侵入板温が低温であり、浴侵入板温に到達す
る速度が速いことが必須条件である。通常法のように、
高温加熱でしかも高温に保たれる時間が長い場合にはプ
レＮｉ合金めっき層が地鉄中に拡散してしまい溶融Ｚｎ
めっき性、合金化処理後の加工部のめっき密着性が向上
しなかった。プレＮｉ合金めっきした後、鋼板がＡｌ
０．１〜１％含有したＺｎ浴に侵入するまでの加熱温度
範囲を４２０℃以上５００℃以下とし、Ｎｉ合金めっき
が地鉄中に拡散しやすくなる温度である３５０℃以上に
到達してから浴に侵入する直前までの温度に到達するま
での時間が１５ｓｅｃ以内である場合に溶融Ｚｎめっき
外観およびめっき密着性共に飛躍的に良好となることを
見いだした。さらには、プレＮｉめっき後の加熱速度を
さらに急速で３０℃／ｓ以上とし溶融Ｚｎめっきするこ
とにより、厳しい加工を受けた場合のめっき密着性およ
び加工部の耐食性が飛躍的に向上することも見出した。
また、上記方法で溶融Ｚｎめっき後、適正な合金化条件
のもとで合金化処理を行った場合にのみ表面外観および
加工部のめっき密着性共に優れた合金化溶融Ｚｎめっき
鋼板が得られることも判明した。
【０００５】このような、経緯により下記本発明を完成
させたものである。即ち、鋼板の表面にＰ，Ｓ，Ｂ，Ｍ
ｏ，Ｚｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗのうち１
種あるいは２種以上を複合で０．１％以上含有するＮｉ
合金を０．２〜２．０ｇ／ｍ2めっき後、非酸化雰囲気
中で浴の４２０℃以上５００℃以下の温度まで加熱し、
鋼板が浴に進入するまでの過程において、３５０℃以上
である時間が１５ｓｅｃ以内で、大気に触れることなく
Ａｌ ０．０５〜１％含有する溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜
鉛めっきすることを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法および鋼板の表面にＰ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｆ
ｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗのうち１種あるいは２
種以上を複合で０．１％以上含有するＮｉ合金を０．２
〜２ｇ／ｍ2めっき後、非酸化雰囲気中で４３０〜５０
０℃まで３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を行った
のち、大気に触れることなくＡｌ ０．０５〜１％含有
する溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきすることを特徴と
する溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法ならびに上記請求項
１および２の方法により溶融Ｚｎめっき後、さらに、ワ
イピング直上で４７０〜５５０℃で１０〜４０秒合金化
処理することを特徴とする合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の
製造方法。なお、本発明でいう非酸化性雰囲気とは、無
酸化雰囲気（例えばＨ2０．１〜３％＋Ｎ2，Ｏ2数１０
ｐｐｍ），あるいは、還元性雰囲気（例えばＨ2１５％
＋Ｎ2雰囲気）のことである。
させたものである。即ち、鋼板の表面にＰ，Ｓ，Ｂ，Ｍ
ｏ，Ｚｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗのうち１
種あるいは２種以上を複合で０．１％以上含有するＮｉ
合金を０．２〜２．０ｇ／ｍ2めっき後、非酸化雰囲気
中で浴の４２０℃以上５００℃以下の温度まで加熱し、
鋼板が浴に進入するまでの過程において、３５０℃以上
である時間が１５ｓｅｃ以内で、大気に触れることなく
Ａｌ ０．０５〜１％含有する溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜
鉛めっきすることを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法および鋼板の表面にＰ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｆ
ｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗのうち１種あるいは２
種以上を複合で０．１％以上含有するＮｉ合金を０．２
〜２ｇ／ｍ2めっき後、非酸化雰囲気中で４３０〜５０
０℃まで３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を行った
のち、大気に触れることなくＡｌ ０．０５〜１％含有
する溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきすることを特徴と
する溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法ならびに上記請求項
１および２の方法により溶融Ｚｎめっき後、さらに、ワ
イピング直上で４７０〜５５０℃で１０〜４０秒合金化
処理することを特徴とする合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の
製造方法。なお、本発明でいう非酸化性雰囲気とは、無
酸化雰囲気（例えばＨ2０．１〜３％＋Ｎ2，Ｏ2数１０
ｐｐｍ），あるいは、還元性雰囲気（例えばＨ2１５％
＋Ｎ2雰囲気）のことである。
【０００６】以下、図面を用いて、本発明について詳細
に説明する。図１は、溶融Ｚｎめっき時のＮｉ残存率に
及ぼすプレＮｉ合金めっき層中のＰ，Ｍｏ，あるいはＺ
ｎの含有率の影響を示した図である。 熱延Ａｌキルド
鋼板（１．６ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ2プレＮｉ合金めっ
き層を電気めっきし、Ｏ2６０ｐｐｍ，Ｈ2３％含有した
Ｎ2雰囲気中で通電加熱により４０℃／ｓで４５０℃ま
で加熱し、直ちにＡｌ ０．２％の溶融Ｚｎめっき浴中
で３秒間めっきを行った。Ｎｉ残存率は、溶融Ｚｎめっ
き層中のＮｉ量を化学分析で定量し、溶融Ｚｎめっき前
の付着量との比を求めた。各合金元素共にＮｉめっき層
中０．１％以上でＮｉ残存率が向上し、その含有率の増
加と共に、Ｎｉは残存しやすくなる。このため、長時間
めっきをした場合のドロスの発生量がＮｉ単独めっきの
場合に比較して極めて少なかった。他のプレＮｉ合金系
めっきの場合についても同様であった。
に説明する。図１は、溶融Ｚｎめっき時のＮｉ残存率に
及ぼすプレＮｉ合金めっき層中のＰ，Ｍｏ，あるいはＺ
ｎの含有率の影響を示した図である。 熱延Ａｌキルド
鋼板（１．６ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ2プレＮｉ合金めっ
き層を電気めっきし、Ｏ2６０ｐｐｍ，Ｈ2３％含有した
Ｎ2雰囲気中で通電加熱により４０℃／ｓで４５０℃ま
で加熱し、直ちにＡｌ ０．２％の溶融Ｚｎめっき浴中
で３秒間めっきを行った。Ｎｉ残存率は、溶融Ｚｎめっ
き層中のＮｉ量を化学分析で定量し、溶融Ｚｎめっき前
の付着量との比を求めた。各合金元素共にＮｉめっき層
中０．１％以上でＮｉ残存率が向上し、その含有率の増
加と共に、Ｎｉは残存しやすくなる。このため、長時間
めっきをした場合のドロスの発生量がＮｉ単独めっきの
場合に比較して極めて少なかった。他のプレＮｉ合金系
めっきの場合についても同様であった。
【０００７】図２は、Ｎｉ−Ｐめっき後の加熱板温と溶
融Ｚｎめっき性との関係を示した図である。熱延Ａｌキ
ルド鋼板（板厚１．６ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ2プレＮｉ
−Ｐ（１２％）めっき層を電気めっきし、Ｏ2６０ｐｐ
ｍ、Ｈ2３％含有したＮ2雰囲気中で通電加熱により２０
０〜５５０℃まで加熱し、直ちにＡｌ ０．２％の溶融
Ｚｎめっき浴中で３秒間めっきを行った。なお、加熱板
温が、３５０℃以上に到達してから、浴侵入板温に到達
するまでの時間を１０ｓｅｃとなるようにした。めっき
付着量は１３５ｇ／ｍ2である。めっき性は、めっき外
観（不めっきの度合）とめっき密着性（ボールインパク
ト試験 Ｂ.I.）を総合して評価した。評価基準は次の通
りである。
融Ｚｎめっき性との関係を示した図である。熱延Ａｌキ
ルド鋼板（板厚１．６ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ2プレＮｉ
−Ｐ（１２％）めっき層を電気めっきし、Ｏ2６０ｐｐ
ｍ、Ｈ2３％含有したＮ2雰囲気中で通電加熱により２０
０〜５５０℃まで加熱し、直ちにＡｌ ０．２％の溶融
Ｚｎめっき浴中で３秒間めっきを行った。なお、加熱板
温が、３５０℃以上に到達してから、浴侵入板温に到達
するまでの時間を１０ｓｅｃとなるようにした。めっき
付着量は１３５ｇ／ｍ2である。めっき性は、めっき外
観（不めっきの度合）とめっき密着性（ボールインパク
ト試験 Ｂ.I.）を総合して評価した。評価基準は次の通
りである。
【０００８】 この図より、溶融めっき前の加熱板温が本発明範囲で
ある４２０〜５００℃の範囲で、めっき外観、めっき密
着性共に極めて優れる。４２０℃未満ではめっき外観、
めっき密着性が劣化しやすい。また、加熱板温が５００
℃を超えると密着性、耐食性が劣化する。他のプレＮｉ
合金系めっきの場合もほぼ同様であった。
ある４２０〜５００℃の範囲で、めっき外観、めっき密
着性共に極めて優れる。４２０℃未満ではめっき外観、
めっき密着性が劣化しやすい。また、加熱板温が５００
℃を超えると密着性、耐食性が劣化する。他のプレＮｉ
合金系めっきの場合もほぼ同様であった。
【０００９】また、図３に加熱温度とプレＮｉ−Ｐ合金
めっき層の地鉄中への拡散量の関係を示す。熱延Ａｌキ
ルド鋼板（板厚１．６ｍｍ）に０．２ｇ／ｍ2プレＮｉ
−Ｐ合金めっき層を電気めっきし、Ｏ2６０ｐｐｍ、Ｈ2
３％含有したＮ2雰囲気中で通電加熱により５ｓｅｃ加
熱を行ったのち、Ｎｉめっき層の残存率をオージェ（Ａ
ＥＳ）による深さ方向分析により求めた。加熱温度約３
５０℃以上でどのプレＮｉ合金めっき層も地鉄中に拡散
し始めることは明白であり、５００℃を超えるとＮｉ層
はほとんど残存しなくなる。次に、Ｎｉ−Ｐ（１２％）
めっき後、浴侵入温度に到達するまでの過程において、
Ｎｉが拡散し始める温度３５０℃に到達した後、浴侵入
温度になるまでの時間と溶融Ｚｎめっき性との関係を示
したのが図４である。熱延Ａｌキルド鋼板（板厚１．６
ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ2プレＮｉ−Ｐめっき層を電気め
っきし、Ｏ2６０ｐｐｍ、Ｈ2３％含有したＮ2雰囲気中
で通電加熱により加熱し、浴侵入板温４５０℃に到達
後、直ちに０．２％Ａｌを含有する４５０℃のＺｎめっ
き浴に浸漬し３ｓｅｃめっきを行った。目付量は１３５
ｇ／ｍ2とした。本発明範囲である３５０℃に到達して
から浴侵入温度に到達するまでの時間が１５ｓｅｃ以内
である場合に溶融Ｚｎめっき性が良好であることが明白
である。他のプレＮｉ合金めっき系についてもほぼ同様
であった。さらに、Ｎｉ−Ｐめっき後の加熱開始時か
ら、浴侵入板温に到達するまでの平均加熱速度（昇温速
度）が３０℃／ｓ以上の場合には、図３の板温３５０℃
から浴侵入板温に到達するまでの時間が５ｓｅｃ以内と
なるが、上記溶融Ｚｎめっき性が極めて良好であること
も明白である。
めっき層の地鉄中への拡散量の関係を示す。熱延Ａｌキ
ルド鋼板（板厚１．６ｍｍ）に０．２ｇ／ｍ2プレＮｉ
−Ｐ合金めっき層を電気めっきし、Ｏ2６０ｐｐｍ、Ｈ2
３％含有したＮ2雰囲気中で通電加熱により５ｓｅｃ加
熱を行ったのち、Ｎｉめっき層の残存率をオージェ（Ａ
ＥＳ）による深さ方向分析により求めた。加熱温度約３
５０℃以上でどのプレＮｉ合金めっき層も地鉄中に拡散
し始めることは明白であり、５００℃を超えるとＮｉ層
はほとんど残存しなくなる。次に、Ｎｉ−Ｐ（１２％）
めっき後、浴侵入温度に到達するまでの過程において、
Ｎｉが拡散し始める温度３５０℃に到達した後、浴侵入
温度になるまでの時間と溶融Ｚｎめっき性との関係を示
したのが図４である。熱延Ａｌキルド鋼板（板厚１．６
ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ2プレＮｉ−Ｐめっき層を電気め
っきし、Ｏ2６０ｐｐｍ、Ｈ2３％含有したＮ2雰囲気中
で通電加熱により加熱し、浴侵入板温４５０℃に到達
後、直ちに０．２％Ａｌを含有する４５０℃のＺｎめっ
き浴に浸漬し３ｓｅｃめっきを行った。目付量は１３５
ｇ／ｍ2とした。本発明範囲である３５０℃に到達して
から浴侵入温度に到達するまでの時間が１５ｓｅｃ以内
である場合に溶融Ｚｎめっき性が良好であることが明白
である。他のプレＮｉ合金めっき系についてもほぼ同様
であった。さらに、Ｎｉ−Ｐめっき後の加熱開始時か
ら、浴侵入板温に到達するまでの平均加熱速度（昇温速
度）が３０℃／ｓ以上の場合には、図３の板温３５０℃
から浴侵入板温に到達するまでの時間が５ｓｅｃ以内と
なるが、上記溶融Ｚｎめっき性が極めて良好であること
も明白である。
【００１０】図５にプレＮｉ−Ｐめっき後の加熱の昇温
速度と合金化溶融Ｚｎめっき層の加工部のめっき密着性
の関係を示した図である。熱延Ａｌキルド鋼板（板厚
１．６ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ2プレＮｉ−Ｐめっき層を
電気めっきし、Ｏ2６０ｐｐｍ、Ｈ2３％含有したＮ2雰
囲気中で４５０℃まで通電加熱により昇温速度を変化さ
せて加熱したのち、Ａｌ ０．１５％の溶融Ｚｎめっき
浴中で３秒間めっきを行い、ワイピング直上で５００℃
で１５ｓ合金化処理を行った。めっき付着量は６０ｇ／
ｍ2とした。厳しい加工部を再現するためにめっき密着
性は耐パウダリング性試験として、試験片を２５ｍｍ張
出しのカップ絞り成形を行ったのち、テープ剥離テスト
を実施し、テープの黒化度で評価した。５点法で評価し
た。３点以上が、厳しい加工を受けた場合のめっき密着
性が良好となる場合である。評価基準は次の通りであ
る。 Ｎｉ−Ｐめっき後の昇温速度を３０℃／ｓとした場合
に、厳しい加工を施した場合の加工部のめっき密着性が
良好になることが明白である。また、このような厳しい
加工部のめっき密着性の観点からは、加熱板温は４３０
℃以上５００℃以内がベストであった。これらの結果
は、他のプレＮｉ合金系めっきについても同様であっ
た。さらに、この合金化処理時において、Ｎｉ−Ｆｅ系
のプレＮｉ合金めっきでは、合金化溶融Ｚｎめっき層中
のＦｅ％がプレＮｉ−Ｆｅめっき層中のＦeの拡散に伴
い増加し易く、製造上有利であることも確認した。
速度と合金化溶融Ｚｎめっき層の加工部のめっき密着性
の関係を示した図である。熱延Ａｌキルド鋼板（板厚
１．６ｍｍ）に０．５ｇ／ｍ2プレＮｉ−Ｐめっき層を
電気めっきし、Ｏ2６０ｐｐｍ、Ｈ2３％含有したＮ2雰
囲気中で４５０℃まで通電加熱により昇温速度を変化さ
せて加熱したのち、Ａｌ ０．１５％の溶融Ｚｎめっき
浴中で３秒間めっきを行い、ワイピング直上で５００℃
で１５ｓ合金化処理を行った。めっき付着量は６０ｇ／
ｍ2とした。厳しい加工部を再現するためにめっき密着
性は耐パウダリング性試験として、試験片を２５ｍｍ張
出しのカップ絞り成形を行ったのち、テープ剥離テスト
を実施し、テープの黒化度で評価した。５点法で評価し
た。３点以上が、厳しい加工を受けた場合のめっき密着
性が良好となる場合である。評価基準は次の通りであ
る。 Ｎｉ−Ｐめっき後の昇温速度を３０℃／ｓとした場合
に、厳しい加工を施した場合の加工部のめっき密着性が
良好になることが明白である。また、このような厳しい
加工部のめっき密着性の観点からは、加熱板温は４３０
℃以上５００℃以内がベストであった。これらの結果
は、他のプレＮｉ合金系めっきについても同様であっ
た。さらに、この合金化処理時において、Ｎｉ−Ｆｅ系
のプレＮｉ合金めっきでは、合金化溶融Ｚｎめっき層中
のＦｅ％がプレＮｉ−Ｆｅめっき層中のＦeの拡散に伴
い増加し易く、製造上有利であることも確認した。
【００１１】以上、本発明においては、プレＮｉめっき
層中の合金添加元素が特定の元素であること、プレＮｉ
合金めっき後の加熱温度が特定の範囲であること、３５
０℃に到達してから、浴侵入板温に到達するまでの時間
が１５ｓｅｃ以内であることがめっき性に優れた溶融Ｚ
ｎめっき鋼板および加工部のめっき密着性に優れた合金
化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造上の大きなポイントであ
る。さらには、プレＮｉめっき後の加熱速度を３０℃／
ｓ以上にすることが、厳しい加工部のめっき密着性に優
れた溶融Ｚｎめっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼
板製造上のさらなるポイントである。加熱の方法につい
ては、特に限定はしないが、鋼板を直接通電加熱する方
法、誘導加熱方式、赤外加熱方式など種々の方法が適用
できる。薄板から３ｍｍ超の厚板まで加熱速度の設定が
迅速に対応しやすく、コンパクトな設備が可能と言う点
では、直接通電加熱する方法が有効である。熱延材の場
合には、黒皮材の酸洗を適切な条件下で行うことが、プ
レＮｉ合金めっきのめっき性を向上させる上で重要であ
る。例えば、９０℃８％ＨＣｌ中で２０〜１５０ｓ程度
の酸洗が望ましい。また、場合によっては、酸洗後にブ
ラシスクラバー、サンドペーパー等の研磨処理、電解研
磨、電解酸洗等の処理を施すとさらに望ましい。プレＮ
ｉ合金めっきの中の合金元素含有率の上限は特に規定し
ないが、溶融Ｚｎめっき時のＮｉの溶出性への影響が飽
和し、プレめっき時の電流効率が悪くなり経済性を損な
うこと等を考慮すると約５０％以下が望ましい。
層中の合金添加元素が特定の元素であること、プレＮｉ
合金めっき後の加熱温度が特定の範囲であること、３５
０℃に到達してから、浴侵入板温に到達するまでの時間
が１５ｓｅｃ以内であることがめっき性に優れた溶融Ｚ
ｎめっき鋼板および加工部のめっき密着性に優れた合金
化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造上の大きなポイントであ
る。さらには、プレＮｉめっき後の加熱速度を３０℃／
ｓ以上にすることが、厳しい加工部のめっき密着性に優
れた溶融Ｚｎめっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼
板製造上のさらなるポイントである。加熱の方法につい
ては、特に限定はしないが、鋼板を直接通電加熱する方
法、誘導加熱方式、赤外加熱方式など種々の方法が適用
できる。薄板から３ｍｍ超の厚板まで加熱速度の設定が
迅速に対応しやすく、コンパクトな設備が可能と言う点
では、直接通電加熱する方法が有効である。熱延材の場
合には、黒皮材の酸洗を適切な条件下で行うことが、プ
レＮｉ合金めっきのめっき性を向上させる上で重要であ
る。例えば、９０℃８％ＨＣｌ中で２０〜１５０ｓ程度
の酸洗が望ましい。また、場合によっては、酸洗後にブ
ラシスクラバー、サンドペーパー等の研磨処理、電解研
磨、電解酸洗等の処理を施すとさらに望ましい。プレＮ
ｉ合金めっきの中の合金元素含有率の上限は特に規定し
ないが、溶融Ｚｎめっき時のＮｉの溶出性への影響が飽
和し、プレめっき時の電流効率が悪くなり経済性を損な
うこと等を考慮すると約５０％以下が望ましい。
【００１２】プレＮｉ合金めっき付着量を０．２ｇ／ｍ
2以上としたのは、これ以上で溶融Ｚｎめっきの不めっ
きが解消され、地鉄界面にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ系４
元系合金層ができ、Ｆｅ−Ｚｎ合金層の以上発達を抑制
しめっき密着性が向上するためである。Ｎｉ合金めっき
付着量が０．２ｇ／ｍ2未満では不めっきが生じやすく
めっき密着性も劣化しやすい。上限を２．０ｇ／ｍ2と
したのは、２．０ｇ／ｍ2を超えるとめっき密着性が劣
化したためである。この場合には地鉄界面Ｎｉ−Ａｌ−
Ｚｎ系の合金層が多くなり、Ｚｎと地鉄との合金化のバ
リヤー層であるＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ系４元系合金層
の生成がしにくくなりＺｎと地鉄の合金化が進むためと
考えられる。また、浴中Ａｌ ０．０５％未満の場合に
もめっき密着性は不十分であった。この場合には、Ｆｅ
−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ系合金層がほとんど生成しておら
ず、地鉄界面にＺｎ−Ｆｅ合金層が厚く成長しており、
特に界面の脆いΓ相（Ｆｅ5Ｚｎ21）が発達しており、
加工の際にクラックがはいり、この相からめっき剥離が
生じていることが判明した。また、浴中Ａｌを１％以内
としたのは、これを超えると表面外観が白っぽくなるこ
ととめっき層中にＡｌが不均一に偏在するようになると
腐食環境下においては、これらが、めっき層中で局部電
池を構成してしまい、Ｚｎが溶出する作用が生じるため
に耐食性の劣化を引き起こす危険性を考慮したためであ
る。
2以上としたのは、これ以上で溶融Ｚｎめっきの不めっ
きが解消され、地鉄界面にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ系４
元系合金層ができ、Ｆｅ−Ｚｎ合金層の以上発達を抑制
しめっき密着性が向上するためである。Ｎｉ合金めっき
付着量が０．２ｇ／ｍ2未満では不めっきが生じやすく
めっき密着性も劣化しやすい。上限を２．０ｇ／ｍ2と
したのは、２．０ｇ／ｍ2を超えるとめっき密着性が劣
化したためである。この場合には地鉄界面Ｎｉ−Ａｌ−
Ｚｎ系の合金層が多くなり、Ｚｎと地鉄との合金化のバ
リヤー層であるＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ系４元系合金層
の生成がしにくくなりＺｎと地鉄の合金化が進むためと
考えられる。また、浴中Ａｌ ０．０５％未満の場合に
もめっき密着性は不十分であった。この場合には、Ｆｅ
−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ系合金層がほとんど生成しておら
ず、地鉄界面にＺｎ−Ｆｅ合金層が厚く成長しており、
特に界面の脆いΓ相（Ｆｅ5Ｚｎ21）が発達しており、
加工の際にクラックがはいり、この相からめっき剥離が
生じていることが判明した。また、浴中Ａｌを１％以内
としたのは、これを超えると表面外観が白っぽくなるこ
ととめっき層中にＡｌが不均一に偏在するようになると
腐食環境下においては、これらが、めっき層中で局部電
池を構成してしまい、Ｚｎが溶出する作用が生じるため
に耐食性の劣化を引き起こす危険性を考慮したためであ
る。
【００１３】合金化処理温度は４７０〜５５０℃が最適
である。４７０℃未満では合金化が進みにくく、５５０
℃を超えると合金化が進みすぎ、地鉄界面にΓ相が発達
しやすくなり加工部のめっき密着性が劣化する。合金化
時間については、合金化温度とのバランスで決まるが５
〜４０秒の範囲が適当である。５秒未満では、合金化が
進みにくく、４０秒を超えると合金化が進みすぎ、Γ相
が発達しやすくなり、加工部のめっき密着性が劣化す
る。めっき付着量については特に制約は設けないが、耐
食性の観点から１０ｇ／ｍ2以上、加工性の観点からす
ると３５０ｇ／ｍ2以下であることが望ましい。以上の
結果は、Ｚｎめっき浴の場合についてのみ述べたが、Ｚ
ｎめっき浴中にＡｌ以外にさらに合金元素としてＮｉ、
Ｓｂ、Ｐｂを単独あるいは複合で０．２％以下の微量含
有した溶融Ｚｎめっき鋼板の場合にも結果は同様であっ
た。なお、浴温についてはＺｎ浴の場合であってもＺｎ
浴に微量に合金元素を含む場合であっても４３０〜５０
０℃程度の通常の条件が使用できる。下地鋼板として
は、熱延鋼板、冷延鋼板ともに使用でき、Ａｌキルド鋼
板、Ａｌ−Ｓｉキルド鋼板、Ｔｉ−Ｓｕｌｃ、Ｐ−Ｔｉ
Ｓｕｌｃ低炭素鋼板、高張力鋼板など種々のものが適用
できる。
である。４７０℃未満では合金化が進みにくく、５５０
℃を超えると合金化が進みすぎ、地鉄界面にΓ相が発達
しやすくなり加工部のめっき密着性が劣化する。合金化
時間については、合金化温度とのバランスで決まるが５
〜４０秒の範囲が適当である。５秒未満では、合金化が
進みにくく、４０秒を超えると合金化が進みすぎ、Γ相
が発達しやすくなり、加工部のめっき密着性が劣化す
る。めっき付着量については特に制約は設けないが、耐
食性の観点から１０ｇ／ｍ2以上、加工性の観点からす
ると３５０ｇ／ｍ2以下であることが望ましい。以上の
結果は、Ｚｎめっき浴の場合についてのみ述べたが、Ｚ
ｎめっき浴中にＡｌ以外にさらに合金元素としてＮｉ、
Ｓｂ、Ｐｂを単独あるいは複合で０．２％以下の微量含
有した溶融Ｚｎめっき鋼板の場合にも結果は同様であっ
た。なお、浴温についてはＺｎ浴の場合であってもＺｎ
浴に微量に合金元素を含む場合であっても４３０〜５０
０℃程度の通常の条件が使用できる。下地鋼板として
は、熱延鋼板、冷延鋼板ともに使用でき、Ａｌキルド鋼
板、Ａｌ−Ｓｉキルド鋼板、Ｔｉ−Ｓｕｌｃ、Ｐ−Ｔｉ
Ｓｕｌｃ低炭素鋼板、高張力鋼板など種々のものが適用
できる。
【００１４】
【作用】本発明において、Ｐ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，Ｚｎ，Ｆ
ｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，ＷとのＮｉ合金めっきに
より、溶融Ｚｎめっき時のＮｉの溶融Ｚｎ浴中への溶出
量がＮｉ単独めっきの場合よりも減少する理由について
は、未だ明らかではないが、Ｎｉとこれらの元素との親
和力が強く、離脱しにくいことが一つの原因と考えられ
る。また、特にＮｉ−Ｐ，Ｎｉ−Ｓ，Ｎｉ−Ｂ，Ｎｉ−
Ｍｏ，Ｎｉ−Ｃｏ−Ｂ系等は本発明の組成範囲の一部に
おいて、めっき層がアモルファス構造になることが知ら
れており、このため耐食性が良好となり、溶融Ｚｎ浴に
Ｎｉが溶出しにくくなったことも考えられる。また、本
発明法で得られためっき層および従来のプレＮｉ法で得
られためっき層の構造を解析したところ、本発明範囲の
プレＮｉ合金めっき後の加熱条件下、即ち加熱板温が４
２０〜５００℃で、３５０℃から浴侵入板温に到達する
までの時間が１５ｓ以内においては、プレＮｉ合金めっ
き層の地鉄中への拡散は小であり、残存量が多く、さら
には、プレＮｉ合金めっき後の昇温速度が３０℃／ｓ以
上の場合には、Ｎｉ合金めっき層は殆どめっきままの状
態で残存しており、地鉄中への拡散はほとんど見られな
いことが判明した。それに対して、従来技術範囲の加熱
温度が高い場合（５００℃超）、３５０℃に到達してか
ら浴侵入板温度に到達するまでの時間が長すぎる場合に
おいては、Ｎｉ合金がほとんど地鉄中に拡散しＦｅとの
固溶体層に変化する。また、加熱温度が４２０℃未満の
場合ではＮｉが残存するものの、溶融めっき時におい
て、不めっきが生じやすく、密着性が悪い。この加熱時
におけるＮｉ合金めっきの状態が異なるために、その後
の溶融めっき時において、めっき層構成の差異が生じる
ものと考えられる。即ち、本発明のＮｉ付着量０．２〜
２．０ｇ／ｍ2においては、地鉄界面に多く残存したプ
レＮｉ層が溶融Ｚｎめっき時において、地鉄界面近傍に
Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ−α（α＝Ｐ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，
Ｚｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗ）系の合金層
（バリヤー層）が形成されており、Ｚｎ−Ｆｅ合金層が
薄く成長が抑制されていた。また、上層にはＡｌを含有
したＺｎめっき層が形成されていた。これに対して、従
来法においては、加熱時においてプレＮｉ合金層が殆ど
残存しないため、溶融Ｚｎめっき時において、本発明の
ような地鉄界面のＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ−α系合金層
は形成されず、加熱時に形成されたＦｅ固溶体層の上層
に厚いＺｎ−Ｆｅ層が形成され、その上層として、Ａｌ
を含有したＺｎ層が形成された構造となっていた。詳細
は明らかではないが、本発明において溶融Ｚｎめっき外
観、めっき密着性および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の加
工部の密着性が飛躍的に向上したのは、地鉄界面のＦｅ
−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ−α系合金層が一種のバインダーの
役割をはたしており、しかも地鉄界面の脆いＺｎ−Ｆｅ
合金層（Γ相）の成長を抑制させるバリヤー効果を有し
ているためではないかと考えられる。
ｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，ＷとのＮｉ合金めっきに
より、溶融Ｚｎめっき時のＮｉの溶融Ｚｎ浴中への溶出
量がＮｉ単独めっきの場合よりも減少する理由について
は、未だ明らかではないが、Ｎｉとこれらの元素との親
和力が強く、離脱しにくいことが一つの原因と考えられ
る。また、特にＮｉ−Ｐ，Ｎｉ−Ｓ，Ｎｉ−Ｂ，Ｎｉ−
Ｍｏ，Ｎｉ−Ｃｏ−Ｂ系等は本発明の組成範囲の一部に
おいて、めっき層がアモルファス構造になることが知ら
れており、このため耐食性が良好となり、溶融Ｚｎ浴に
Ｎｉが溶出しにくくなったことも考えられる。また、本
発明法で得られためっき層および従来のプレＮｉ法で得
られためっき層の構造を解析したところ、本発明範囲の
プレＮｉ合金めっき後の加熱条件下、即ち加熱板温が４
２０〜５００℃で、３５０℃から浴侵入板温に到達する
までの時間が１５ｓ以内においては、プレＮｉ合金めっ
き層の地鉄中への拡散は小であり、残存量が多く、さら
には、プレＮｉ合金めっき後の昇温速度が３０℃／ｓ以
上の場合には、Ｎｉ合金めっき層は殆どめっきままの状
態で残存しており、地鉄中への拡散はほとんど見られな
いことが判明した。それに対して、従来技術範囲の加熱
温度が高い場合（５００℃超）、３５０℃に到達してか
ら浴侵入板温度に到達するまでの時間が長すぎる場合に
おいては、Ｎｉ合金がほとんど地鉄中に拡散しＦｅとの
固溶体層に変化する。また、加熱温度が４２０℃未満の
場合ではＮｉが残存するものの、溶融めっき時におい
て、不めっきが生じやすく、密着性が悪い。この加熱時
におけるＮｉ合金めっきの状態が異なるために、その後
の溶融めっき時において、めっき層構成の差異が生じる
ものと考えられる。即ち、本発明のＮｉ付着量０．２〜
２．０ｇ／ｍ2においては、地鉄界面に多く残存したプ
レＮｉ層が溶融Ｚｎめっき時において、地鉄界面近傍に
Ｆｅ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ−α（α＝Ｐ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，
Ｚｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗ）系の合金層
（バリヤー層）が形成されており、Ｚｎ−Ｆｅ合金層が
薄く成長が抑制されていた。また、上層にはＡｌを含有
したＺｎめっき層が形成されていた。これに対して、従
来法においては、加熱時においてプレＮｉ合金層が殆ど
残存しないため、溶融Ｚｎめっき時において、本発明の
ような地鉄界面のＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ−α系合金層
は形成されず、加熱時に形成されたＦｅ固溶体層の上層
に厚いＺｎ−Ｆｅ層が形成され、その上層として、Ａｌ
を含有したＺｎ層が形成された構造となっていた。詳細
は明らかではないが、本発明において溶融Ｚｎめっき外
観、めっき密着性および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の加
工部の密着性が飛躍的に向上したのは、地鉄界面のＦｅ
−Ａｌ−Ｚｎ−Ｎｉ−α系合金層が一種のバインダーの
役割をはたしており、しかも地鉄界面の脆いＺｎ−Ｆｅ
合金層（Γ相）の成長を抑制させるバリヤー効果を有し
ているためではないかと考えられる。
【００１５】
【実施例】表１に本発明の製造方法および得られた試料
の実施例を示す。＊印が本発明以外の製造法で作成され
た比較材である。下地にＡｌキルド熱延酸洗鋼板（１．
６ｍｍ）用いた。それぞれのプレＮｉ合金めっきを硫酸
酸性浴中で電気めっきで付着量を変化させて施した後、
前処理加熱をＯ2６０ｐｐｍ、Ｈ2３％＋Ｎ2雰囲気中で
加熱条件を変化させておこなった後、浴温４５０℃、３
ｓｅｃで溶融めっきを行った。さらには、一部、ワイピ
ングした後、合金化加熱処理を４５０〜５５０℃、５〜
４０秒行った。めっき付着量は６０ｇ／ｍ2とした。溶
融Ｚｎめっき後のプレＮｉ合金めっき層の残存率、めっ
き外観、めっき密着性等の溶融Ｚｎめっき性、合金化溶
融Ｚｎめっき鋼板の加工部のめっき密着性の評価は前述
の試験法、評価基準に従って評価した。また、合金化処
理後の合金化度合をＡ（最良），Ｂ（良好），Ｃ（不
良）の３ランク評価し、Ｂ以上を合格とした。Ｎｏ．１
〜６９に示す通り、本発明範囲の製造方法で得られた鋼
板は、溶融Ｚｎめっき時後プレＮｉ合金めっき層の残存
率、溶融めっき性、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の加工部
の密着性共に優れる。これに比較して、プレＮｉ合金め
っき層の種類、付着量、加熱条件、浴中Ａｌ、合金化処
理条件が本発明範囲を逸脱する場合（Ｎｏ．７０〜８
１）、プレめっき層の溶融Ｚｎめっき時の残存率、溶融
Ｚｎめっき性、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の加工部のめ
っき密着性が劣る。さらに、Ｎｏ．８２〜８５は、溶融
Ｚｎめっき浴中に他の合金元素を微量に含有する場合で
あり、この場合にも優れた性能を示した。
の実施例を示す。＊印が本発明以外の製造法で作成され
た比較材である。下地にＡｌキルド熱延酸洗鋼板（１．
６ｍｍ）用いた。それぞれのプレＮｉ合金めっきを硫酸
酸性浴中で電気めっきで付着量を変化させて施した後、
前処理加熱をＯ2６０ｐｐｍ、Ｈ2３％＋Ｎ2雰囲気中で
加熱条件を変化させておこなった後、浴温４５０℃、３
ｓｅｃで溶融めっきを行った。さらには、一部、ワイピ
ングした後、合金化加熱処理を４５０〜５５０℃、５〜
４０秒行った。めっき付着量は６０ｇ／ｍ2とした。溶
融Ｚｎめっき後のプレＮｉ合金めっき層の残存率、めっ
き外観、めっき密着性等の溶融Ｚｎめっき性、合金化溶
融Ｚｎめっき鋼板の加工部のめっき密着性の評価は前述
の試験法、評価基準に従って評価した。また、合金化処
理後の合金化度合をＡ（最良），Ｂ（良好），Ｃ（不
良）の３ランク評価し、Ｂ以上を合格とした。Ｎｏ．１
〜６９に示す通り、本発明範囲の製造方法で得られた鋼
板は、溶融Ｚｎめっき時後プレＮｉ合金めっき層の残存
率、溶融めっき性、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の加工部
の密着性共に優れる。これに比較して、プレＮｉ合金め
っき層の種類、付着量、加熱条件、浴中Ａｌ、合金化処
理条件が本発明範囲を逸脱する場合（Ｎｏ．７０〜８
１）、プレめっき層の溶融Ｚｎめっき時の残存率、溶融
Ｚｎめっき性、合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の加工部のめ
っき密着性が劣る。さらに、Ｎｏ．８２〜８５は、溶融
Ｚｎめっき浴中に他の合金元素を微量に含有する場合で
あり、この場合にも優れた性能を示した。
【００１６】
【表１Ａ】
【００１７】
【表１Ｂ】
【００１８】
【表１Ｃ】
【００１９】
【表１Ｄ】
【００２０】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、製造
上、プレめっき層の溶融Ｚｎめっき浴中への溶出が少な
いためドロス等の発生が少なく有利であり、また、従来
にないめっき性、あるいは加工部のめっき密着性を有す
る溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板
が得られ、建材、家電あるいは自動車用の構造材として
有用であることから、その工業的意義は極めて大きい。
上、プレめっき層の溶融Ｚｎめっき浴中への溶出が少な
いためドロス等の発生が少なく有利であり、また、従来
にないめっき性、あるいは加工部のめっき密着性を有す
る溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板
が得られ、建材、家電あるいは自動車用の構造材として
有用であることから、その工業的意義は極めて大きい。
【図１】溶融Ｚｎめっき時のＮｉ残存率に及ぼすプレＮ
ｉ合金めっき層中の合金元素の含有率の影響を示した
図、
ｉ合金めっき層中の合金元素の含有率の影響を示した
図、
【図２】Ｎｉ−Ｐめっき後の加熱板温と溶融Ｚｎめっき
性との関係を示した図、
性との関係を示した図、
【図３】加熱温度とプレＮｉ合金めっき層の地鉄中への
拡散量の関係を示した図、
拡散量の関係を示した図、
【図４】プレＮｉ−Ｐめっき後、３５０℃から浴侵入温
度に到達するまでの時間と溶融Ｚｎめっき性との関係を
示した図、
度に到達するまでの時間と溶融Ｚｎめっき性との関係を
示した図、
【図５】プレＮｉ−Ｐめっき後の加熱の昇温速度と合金
化溶融Ｚｎめっき層の加工部のめっき密着性の関係を示
した図である。
化溶融Ｚｎめっき層の加工部のめっき密着性の関係を示
した図である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−24255（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−9965（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−333551（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−333552（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−129384（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−236263（ＪＰ，Ａ) 特公 昭46−19282（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼板の表面にＰ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，Ｚｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗのうち１種あるいは
２種以上を複合で０．１％以上含有するＮｉ合金を０．
２〜２ｇ／ｍ2めっき後、非酸化雰囲気中で４２０〜５
００℃の温度まで加熱し、鋼板が浴に進入するまでの過
程において、３５０℃以上である時間が１５ｓｅｃ以内
で、大気に触れることなくＡｌ ０．０５〜１％含有す
る溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきすることを特徴とす
る溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 鋼板の表面にＰ，Ｓ，Ｂ，Ｍｏ，Ｚｎ，
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｓｎ，Ｗのうち１種あるいは
２種以上を複合で０．１％以上含有するＮｉ合金を０．
２〜２ｇ／ｍ2めっき後、非酸化雰囲気中で４３０〜５
００℃まで３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を行な
ったのち、大気に触れることなくＡｌ０．０５〜１％含
有する溶融Ｚｎ浴に浸漬して亜鉛めっきすることを特徴
とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 溶融Ｚｎめっき後、さらに、ワイピング
直上で４７０〜５５０℃で５〜４０秒合金化処理するこ
とを特徴とする請求項１および２記載の合金化溶融Ｚｎ
めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3201150A JP2562747B2 (ja) | 1991-07-17 | 1991-07-17 | プレＮｉ合金めっき法による溶融Ｚｎめっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3201150A JP2562747B2 (ja) | 1991-07-17 | 1991-07-17 | プレＮｉ合金めっき法による溶融Ｚｎめっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0525600A JPH0525600A (ja) | 1993-02-02 |
| JP2562747B2 true JP2562747B2 (ja) | 1996-12-11 |
Family
ID=16436218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3201150A Expired - Lifetime JP2562747B2 (ja) | 1991-07-17 | 1991-07-17 | プレＮｉ合金めっき法による溶融Ｚｎめっき鋼板および合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2562747B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020045215A (ko) * | 2000-12-08 | 2002-06-19 | 이구택 | 도금 밀착성이 우수한 고장력 용융아연 도금강판의 제조방법 |
| JP4551268B2 (ja) * | 2005-04-20 | 2010-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
| JP2021042450A (ja) * | 2019-09-13 | 2021-03-18 | 日本製鉄株式会社 | 溶融亜鉛めっき浴、溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、及び、その溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を用いた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| CN115135811A (zh) * | 2020-03-03 | 2022-09-30 | 日本制铁株式会社 | 镀Ni钢板及其制造方法 |
| CN115038817A (zh) * | 2020-03-03 | 2022-09-09 | 日本制铁株式会社 | 镀Ni钢板及其制造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS589965A (ja) * | 1981-07-08 | 1983-01-20 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
| JP2904809B2 (ja) * | 1989-06-22 | 1999-06-14 | 新日本製鐵株式会社 | 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 |
-
1991
- 1991-07-17 JP JP3201150A patent/JP2562747B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0525600A (ja) | 1993-02-02 |
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