JPH04112903A

JPH04112903A - コンバインドサイクル発電プラントの運転制御方法およびその運転制御装置

Info

Publication number: JPH04112903A
Application number: JP23017690A
Authority: JP
Inventors: Takayuki Nagashima; 孝幸長嶋
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1990-08-31
Filing date: 1990-08-31
Publication date: 1992-04-14
Anticipated expiration: 2012-03-26
Also published as: JP2593577B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の目的〕（産業上の利用分野）本発明は蒸気タービンプラントに係り、さらに詳しくは
蒸気タービンプラントの停止に際し、復水器内のホット
ウェル領域を、大気環境から隔離し、これにより復水の
溶存酸素濃度を低く保ちながら次のプラントの起動にお
ける復水の脱気のために費やす時間を大幅に短縮するの
に適したコンバインドサイクル発電プラントの運転制御
方法およびその運転制御装置に関する。

（従来の技術）近年、コンバインドサイクル発電プラントは、卓越した
負荷追随性と、高い熱効率とを併せて実現し得る発電方
式としての評価が定着している。

そして、これらのプラント特性に一層の磨きをかける発
電プラントの運用方法あるいは機器の改良に不断の努力
が傾けられている。

発電プラントの運用方法の面で目立つ動きは、ベースロ
ードのための運用から毎日の起動停止操作を想定する運
用、すなわちデイリースタートストップ（ＤａｊＩｙ−
８ｔａｒｔ−８ｔｏｐ）のための運用（以下ＤＳＳ運用
という）への動きであり、さらに、蒸気タービン系の機
器の改良もこの動きに沿ったものとなっている。

ここで第５図と第６図を参照して従来のコンバインドサ
イクル発電プラントの一例を説明する。

まず、圧縮機１で加圧された空気は燃焼器２に導かれ、
ここで燃焼系統（図示せず）から供給される燃料と混合
されて高温の燃焼ガスとなる。この燃焼ガスはガスター
ビン系の作動媒体としてガスタービン３に導かれ、そこ
で膨張を遂げて仕事を行なう。燃焼ガスは膨張後も高温
（約５５０’Ｃ）を保ち、ガスタービン３から排熱回収
熱交換器（ＨＲ５Ｇ）４に送られて蒸気タービン系の熱
源媒体としての役割を果たす。その後、排気として大気
中に放出される。

一方、蒸気タービン系では、後記する復水器から導かれ
る給水か低圧節炭器５Ｃを経て低圧蒸気ドラム６Ｃに、
さらに給水ポンプ７ｂで昇圧された給水が中圧節炭器５
ｂを経て中圧蒸気ドラム６ｂに、また、給水ポンプ７ａ
で昇圧された給水が高圧第１および第２節炭器５ａ、５
ａ’　を経て高圧蒸気ドラム６ａにそれぞれ供給される
。各蒸気ドラム６ａ、６ｂ、６ｃから抽出された給水は
、それぞれ蒸発器８ａ、８ｂ、８ｃに導かれ、排熱回収
熱交換器４内に流されているガスタービン３の排ガスに
よって加熱されて蒸気となる。この蒸気はそれぞれ蒸気
タービン９ａ、９ｂ、９ｃに導入され、そこで膨張を遂
げて仕事を行なう。この蒸気タービン９ａ、９ｂ、９ｃ
の仕事と、先のガスタービン３の仕事とは、これらの原
動機に直結された発電機１０において電気出力に変換さ
れる。

さらに、蒸気タービン９ａ、９ｂ、９ｃからの排気は復
水器１１に導かれ、そこで復水器１１の管束１２を構成
する伝熱管内を通る冷却水によって冷却され、凝縮して
水に還る。

この凝縮した水は復水器１１のホットウェル１３に落下
して復水としてそこに溜められる。この後、復水は復水
器ポンプ人口弁２０を経て復水ポンプ１４によって抽出
され、グランド蒸気コンデンサ１５を通し復水再循環弁
１８ｂを経て再び低圧節炭器５ｃに送られる。

一方、グランド蒸気コンデンサ１５は各蒸気タービン９
ａ、９ｂ、９ｃのグランドから漏出する蒸気をグランド
蒸気管１６により収集し、ここで復水との熱交換により
蒸気を凝縮させて熱回収を果たすように構成されている
。

また、復水器１１内で蒸気が凝縮するときに放出される
酸素などの不凝縮性ガスを抽出する空気抽出機１７か空
気抽出弁１７ａを介して復水器１１に接続され、プラン
ト運転中、復水器１１の中の真空が維持される。さらに
、プラント運転中、復水の溶存酸素濃度を下げるために
復水の一部が復水再循環系統１８を通して復水再循環弁
１８ａを経て復水器１１に戻され、蒸気タービン９ｃか
らの排気で加熱しつつ、復水の脱気が行なわれる。

また系統の保有水が減少したときに純水を補給水タンク
２７から補給する補給水管２４が補給水弁２４ａを経て
復水器１１に連設されている。

また、ホットウェル１３の水位か高い場合には、スピル
オーバー弁３９か開き、ホットウェル１３内の復水はス
ピルオーバー系統２５よりブローされるようになってい
る。さらに、補助蒸気ライン１９が補助蒸気弁１９ａを
経て復水器１１に連設され、脱気を行う。

（発明か解決しようとする課題）ところで、ＤＳＳ運用に付随するプラントの停止および
起動操作はコンバインドサイクル発電プラントの特性で
ある負荷追従性を高める上で、とくに起動操作について
は、これに要する時間を最短に保つことが求められてい
る。この起動のための所要時間が置引く原因の一つの系
内の保有水である復水器１１のホットウェル１３内に溜
められた復水の溶存酸素濃度がプラント停止中に上昇し
、脱気のために長い処理時間かかかるという問題がある
。一方、排熱回収熱交換器４に備えられる各蒸気ドラム
６ａ、６ｂ、６ｃでは、プラントの起動時に大量の給水
が系外から注入されねばならないが、この時、給水中の
溶存酸素濃度か高くなることから排熱回収熱交換器４の
起動条件に合わせて給水の脱気か欠かせなくなり、その
処理時間が置引いている。以下、これらの問題について
詳細に説明する。まず、順序として停止操作から説明す
るＯ発電プラントの停止指令が与えられると発電機１０の負
荷が低下し、その後、ガスタービン３の停止指令が出さ
れる。このガスタービン３の停止指令により、燃焼器２
へ供給される燃焼が絞られ、これに伴ない排熱回収熱交
換器４に流入するガス温度は急激に低下する。その結果
、蒸発器８ａ。

８ｂ、８ｃの管内での蒸発現象が急激に衰え、蒸気の一
部が水に還ることにより、排熱回収熱交換器４の蒸気ド
ラム６ａ、６ｂ、６ｃの水位か急速に低下していく。第
６図は、上記の各操作を経た場合にプラントの各部で圧
力、温度、水位等の変動が生じた様子を時系列に示した
ものである。ここでドラム水位は標準水位（ＮＷＬ）か
ら下がり始め、僅かに低水位（ＬＷＬ）よりも高い水位
に変化する。ちなみに、排熱回収熱交換器４の系内の急
変動による圧力、温度のバランスの崩れを防止するため
に蒸気ドラム６ａ、６ｂ、６ｃの水位は標準水位から停
止水位に切換えられる。

発電機１０の負荷がマイナスになると発電機１０か解列
され、ガスタービン３はさらに燃料が絞られて回転数が
低下し、この後、燃料注入は零となって消火される。

消火後一定の時間が経過するとガスタービン３の回転数
が数１０回転になり、これ以後ターニング運転に移行す
る。ターニング運転への移行と同時に給水ポンプ７ａ、
７ｂ等の運転が停止され、さらに、空気抽出機１７の運
転か停止されて復水器１１の真空が破壊される。この状
態で第６図の操作手順に示されるホットバンキングに入
る。

ホットバンキング中は、排熱回収熱交換器４の出口のガ
スダンパ（図示せず）も閉じられ１、可能な限り排熱回
収熱交換器４からの熱放散は抑えられているが、温度、
圧力は徐々に低下する。この温度の低下により排熱回収
熱交換器４内に保有されている缶水は比容積が小さくな
り体積の減少か起こる。このため、ホットバンキング後
の起動（翌日の朝の起動）の時には、かなり蒸気ドラム
６ａ６ｂ、ｃの水位が低下し、時には第６図に示される
低水位を下回ることもある。このままでは排熱回収熱交
換器４は運転できないので、蒸気ドラム６ａ、６ｂ、６
ｃの水位を起動水位まで上昇させなければならない。こ
の水位調整に必要な給水は排熱回収熱交換器４が大型に
なり、保有水量が増大した場合に１０Ｔｒ１以上という
非常に大きな量となる。この給水の補給は、復水器１１
に備えられる補給水管２４を通して補給水タンク２７か
ら純水を注入して行なわれるが、純水の溶存酸素濃度は
３００　ｐｐｂ程度であり、後記する値の復水と混ざり
合うとさらにこの値はより大きくなり、結果的に脱気時
間を長引かせる原因となっている。

一方、起動操作は、次のように進められる。

先ず復水器１１の真空度を上昇させる。ここで復水器１
１は真空が破壊されているので、ホットウェル１３に溜
っている復水の溶存酸素濃度はプラント運転時の７ｐＩ
）ｂから８０００〜１００００ｐｐｂになってしまって
いる。そこで、復水器１１の真空度が所定の値になった
ところで復水ポンプ１４を運転し、復水器１１のホット
ウェル１３に溜められた復水の溶存酸素濃度−が規定値
（例えば８０ｐｐｂ以下）になるまで復水再循環系統１
８を通して復水を再循環させ溶存酸素濃度を低下させる
ことになる。しかし、プラントが大型になればなるほど
系統内の保有水量が多くなり長い時間をかけて脱気しな
ければならない。

例えば、近年計画されている大容量のコンバインドサイ
クル発電プラントでは、この脱気に必要な時間が１〜２
時間にもなり、プラント起動に長時間を費やすことにな
る。

そこで、本発明の目的は、プラントの起動に備えて復水
器のホットウェルに保有される復水の溶存酸素温度を極
力低く保って電力需要側の要求に素早く対応できるコン
バインドサイクル発電プラントの運転制御方法およびそ
の運転制御装置を提供することにある。

〔発明の構成〕

（課題を解決するための手段）本発明は、蒸気タービンの排気を凝縮させて復水として
回収する復水ポンプと復水器を備えた蒸気タービンなら
びにガスタービンとを組合せたコンバインドサイクル発
電プラントの運転制御方法およびその運転制御装置にお
いて、復水器の内部を蒸気タービンの排気を凝縮させる
管束を収容する上部空間と、凝縮した復水を溜めておく
ホットウェルを収容する下部空間とに気密を保持して区
画し、上部空間と下部空間との間に連絡管を接続し、連
絡管に開閉自在な隔離弁を配設し、さらに空気抽出機を
上部空間と下部空間の双方と連絡可能に設け、発電プラ
ントの停止過程において予め定められた負荷状態となっ
たとき、ホットウェルの水位設定値を通常水位からバン
キング水位に変更し、復水ポンプの運転か停止した後に
隔離弁を閉じてホットウェルを大気環境から遮断してホ
ットバンキングに入ることを特徴とする。

（作　用）本発明によれば、発電プラントの運転停止に臨んで、隔
離弁か閉じられ、復水器の下部空間の真空が停止後も引
続き保たれる。これによりホットウェル内の復水が酸素
と接触する機会が全くなくなり、運転中の溶存酸素濃度
７　ｐｐｂか維持される。

次のプラントの起動時には復水の水位が純水によって補
給され、この補給水と同し量の復水をホットウェルに残
すように復水器内の復水の水位の設定を切換えて高い復
水水位を維持する。

一方、プラントの起動時においては復水器の上部空間の
真空度レベルをその下部空間と同等なレベルを維持する
ようにホットウェル水位を上昇させ、その後、ホットウ
ェルの水位設定を通常運転中の水位に切換えてホットウ
ェルから抽出された復水を排ガスボイラに導く。

（実施例）以下、本発明のコンバインドサイクル発電プラントの実
施例を第１図について説明する。なお、ここでは第５図
に示した従来のコンバインドサイクル発電プラントと同
一の部分には同一の符号を付してその説明を省略する。

第１図に示すように、復水器１１の内部は仕切部材２１
により蒸気タービン９の排気を凝縮させる上部空間Ａと
凝縮した復水を溜めておく下部空間Ｂとに気密に保持し
て区画されている。この上部空間Ａと下部空間Ｂとの間
には唯一の復水のための連絡通路となる連絡管２２が接
続され、この連絡管２２には隔離弁駆動装置３５によっ
て駆動開閉自在な隔離弁２３が設けられる。また、区画
された上部空間Ａには管束１２が収容され、また下部空
間Ｂにはホットウェル１３が形成されている。また、復
水器１１の下部空間Ｂには、補給水流量調節弁３６と補
給水ポンプ２６を介して補給水タンク２７に通じる補給
水系統２４と補助蒸気弁１９ａをもつ補助蒸気系統１９
とが連結され、ホットウェル１３の水位調整および脱気
を行なえるようになっている。さらに、復水器１１の下
部空間Ｂの上部に脱気装置４０を配設し、ホットウェル
１３からの復水と蒸気タービン９ａ、９ｂ。

９ｃのグランドからの漏出水ならびに補給水タンク２７
からの補給水とがこの脱気装置４０の上部から供給され
て、これを通過する間に補助蒸気系統１９からの加熱蒸
気により加熱され強制的に脱気が行われる。この構成を
とることにより真空状態下で加熱蒸発により脱気が極め
て効率よく行われるとともに、復水器１１周りの構成が
極めてコンパクト化される。さらに、復水再循環系統１
８が復水再循環弁１８ａを介して補給水系統２４と合流
している。また、復水再循環時に排出系統を閉じる仕切
弁３９ａが管路に設けられている。

空気抽出機１７は、上部空間Ａおよび下部空間Ｂの双方
と連絡しており、双方の経路には空気抽出弁１７ａ、１
７ｂが設けられている。

また、蒸気タービン９の主蒸気流量は、蒸気流量検出器
２９により検出され、信号発生器３０ａへ送られる。こ
の信号発生器３０ａは、入力信号がある一定値以下また
はある一定値以上になったときに信号を出力し加算器４
０ａへ入力するようになっている。一方、中央制御装置
（図示なし）からは、発電プラントの停止操作開始によ
り停止指令信号発生器４１から停止指令信号ＳＰが送ら
れ、この停止指令信号ＳＰと先の主蒸気流量に対応する
信号とが加算器４０ａに入力され、その出力がホットウ
ェル水位設定値切換え器３１ａに入力される。この水位
設定値切換え器３１ａには、さらに、通常水位信号発生
器４３ａからの通常水位信号（ＮＷＬ）とバンキング水
位信号発生器４４ａからのバンキング水位信号（ＢＷＬ
）が入力され、設定条件に応じて、加算器４０ａがらの
信号または通常水位信号（ＮＷＬ）あるいはバンキング
水位信号（ＢＷＬ）のいづれかが選択されて、偏差信号
発生器３２ａへ送られる。さらに、復水器１１のホット
ウェル１３の水位は、水位検出器２８により検出され、
電気信号に変換されて、設定水位との偏差をみるため偏
差信号発生器３２ｇへ送られる。この偏差信号を信号発
生器３０ｄ、変換器４７ａを経て弁駆動装置３３ａへ送
り、これを駆動して補給水弁３６を開閉し補給水タンク
２７から補給水ポンプ２６を介して補給水を復水器１１
の下部空間Ｂへ導入をするようになっている。なお、変
換器４７ａでは、先の偏差信号を補給水弁３６の弁開度
に適した量に変換する（以下、各変換器４７ｂ、４７ｃ
についても同一の機能をもつ）。また、復水ポンプ１４
の回転数信号は速度変換器３４を経て信号発生器３０ｈ
へ送られ、先の停止指令信号ＳＰと加算器４０ｂで加算
されて変換器４７ｃを経て、隔離弁駆動装置３５に送ら
れる。

また、復水器１１の上部空間Ａに接続された復水器圧力
計３７の信号は信号発生器３０ｂ。

３０ｆを介して、一方、復水器１１のホットウェル１３
の水位は水位検出器２８から信号発生器３０ｇを介して
、さらに復水ポンプ１４の回転数信号は速度変換器３４
から信号発生器３０ｈを介してそれぞれ起動指令信号発
生器４２からの起動指令信号ＳＴとのＡＮＤ条件で動作
する論理回路４９ｂに送られる。この論理回路４９ｂの
出力信号は、ガスタービン着火信号発生器４５からのガ
スタービン着火信号ＧＴＩとＯＲ条件で動作する論理回
路４８に入力され、その出力はホットウェル水位設定値
切換え器３１ｂに送られる。さらに偏差信号発生器３２
ａ、３２ｂにより発生した設定値水位信号とホットウェ
ル水位信号との偏差信号により信号発生器３０ｄ、３０
ｅおよび変換器４７ａ、４７ｂを介して補給水弁３６と
スピルオーバー系統２５に通じるスピルオーバー弁３９
とが弁駆動装置３３ａ、３３ｂによりそれぞれ駆動され
る。また、起動指令信号ＳＴと信号発生器３０ｂ、３０
ｆを介した圧力計３７の圧力信号とのＡＮＤ条件により
作動する論理回路４９ｂにより遮断弁駆動装置３５が動
作し、隔離弁２３が開閉されるようになっている。なお
、通常水位信号発生器４３ａ、４Ｂｂから通常水位信号
（ＮＷＬ）が、また、バンキング水位信号発生器４４ａ
１４４ｂからバンキング水位信号ＢＷＬが出力され、そ
れぞれホットウェル水位設定値切換え器３１ａ１３１ｂ
に入力されるようになっている。

次に、本発明の第１実施例のコンバインドサイクル発電
プラントの運転方法を第１図および第２図について説明
する。

まず発電プラントの停止指令が出されプラントの負荷が
停止してくると、それに伴ない主蒸気流量も低下してく
る。主蒸気流量がある程度低下してくると（例えば、定
格流量の２０％）、蒸気流量検出器２９からの信号によ
り信号発生器３０ａから信号が発生される。

この信号と停止指令信号のＡＮＤ条件によりポットウェ
ル水位信号切換え器３１ａ、３１ｂによりホットウェル
１２の水位が通常水位（ＮＷＬ）からこれよりも高い位
置にあるバンキング水位（ＢＷＬ）へと切換えられる。

一方、この際、ポットウェル１３の水位は通常水位なの
で水位検出器２８により検出された水位信号と設定値信
号の間に偏差ができ偏差信号発生器３２ａがら出力信号
が出される。この出力信号は変換器４７ａを介して弁駆
動装置３３ａへ送られ、これにより補給水弁３６の弁開
度を開動作させ、補給水を復水器１１の下部空間Ｂ内に
導入させる。復水器１１内に導入された補給水は脱気装
置４ｏと補助蒸気系統１９からの補助蒸気とで脱気され
て系統内の復水となりホットウェル１３内に溜まる。こ
の動作はホットウニ１３の水位がバンキング水位になる
まで続く。

ホットウェル１３の水位がバンキング水位になルト、さ
らにプラントの負荷は低下しやがてガスタービン３が停
止される。ガスタービン３が停止すると、排熱回収熱交
換器４への入熱が急速に低下し、これにより蒸発器８ａ
、８ｂ、８ｃ内の蒸気が収縮し排熱回収熱交換器４の蒸
気ドラム６ａ。

６ｂ、６ｃの水位は急速に低下する。これに対して給水
を送り出すため復水器１１のホットウェル１３の水位も
低下するが、その水位がバンキング水位となっているの
で、補給水か流入し水位を一定に保つ。この時は蒸気タ
ービン９の排気だけでは十分な補給水の脱気が期待でき
ないので補助蒸気も同様に補助蒸気系統１９から復水器
１１の下部空間Ｂに導入される。

この後、ガスタービン３が消火され回転数が低下して（
るとターニング運転となり復水ポンプ１４も停止されホ
ットバンキングにはいる。

復水ポンプ３が停止されると復水ポンプ１４の速度変換
器３４からの信号により信号発生器３０ｈから復水器停
止信号が発生され、この停止信号とプラント停止指令信
号のＡＮＤ条件をとる調理回路４９ｂにより、隔離弁駆
動装置３５か駆動され、隔離弁２３の弁開度が閉となり
復水器１１の下部空間Ｂは復水をバンキング水位に保有
したまま、真空状態でバンキングに入る。バンキング状
態では復水器１１の上部空間Ａは真空破壊され大気と接
するか隔離弁２３で仕切られた下部空間Ｂは真空のまま
である。これにより復水を大気と接触させずに脱気した
ままでバンキングできる。

ホットバンキング中に排熱回収熱交換２：Ａ４は放熱に
より圧力、温度か低下してくるので、次の起動時には蒸
気ドラムの水位が低水位以下にまで下かっていることが
ある。このままでは排熱回収熱交換器４は運転できない
ので、次の起動においては排熱回収熱交換器４に給水を
して蒸気ドラム６ａ、６ｂ、　　６ｃの水位を起動水位
に上昇させねばならない。この水位調整に必要な給水は
排熱回収熱交換器４か大型になりその保有水量か増大す
ると１０−以上という非常に大きな二となる。

次の起動においては、ます復水ポンプ１４か起動され蒸
気タービン９のグランド部を蒸気ンールレながら空気抽
出機１７により復水器１１の真空度か規定値以上に上昇
し真空が確立したところで圧力計３７からの圧力信号と
起動指令とのＡＮＤ条件をとる論理回路４９ｂにより変
換器４７ｃを介して隔離弁駆動装置３５か作動されて隔
離弁２３か開かれる。これにより上部空間Ａと下部空間
Ｂとが連通する。そして排熱回収熱交換器４の水位調整
のため復水が送り出される。この排熱回収熱交換器４へ
の給水によりホットウェル１３の水位はバンキング水位
から低下する。そして排熱回収熱交換器４の水位調整が
完了したところで、ガスタービン３が起動されると、最
初のパージ運転により排熱回収熱交換器４が冷却され、
さらに多くの給水がホットウェル１３から排熱回収熱交
換器４側へ給水される。この時、ホットウェル１３の水
位はバンキング水位から通常水位程度に低下している。

ガスタービン３か起動し、復水ポンプ１４も起動し、ホ
ットウェル１３の実水位か通常水位以下になるか、また
は、ガスタービン３か着火されたかで、設定値切換器３
１ｂに信号か送られホットウェル１３の水位設定値かバ
ンキング水位から通常水位に切換えられる。

この水位設定値とホットウェル水位からの信号が偏差信
号発生器３２ｂで比較され、ホットウェル１３の水位が
高い場合にはスピルオーバー弁３９が開き、ホットウェ
ル１３内の復水はスピルオーバー系統２５よりブローさ
れる。一方、ホットウェル１３の水位が通常水位より低
い場合には補給水弁３６が開き、補給水が補給水タンク
２７から復水器１１内に導入され、ホットウェル１３の
水位は通常水位に保たれ負荷運転に移行する。

このように本実施例のコンバインドサイクル発電プラン
トでは復水器１１の外部に配設した隔離弁２３と仕切部
材２１とにより下部空間Ｂの真空が保持されるので、酸
素か復水に溶は込まず、プラントの起動において復水の
脱気に費やされた時間１〜２時間を一切なくすことかで
きる。

また、プラントの停止時にホットウェル１３の水位を上
昇させ脱気した復水を系統内に多く保有することかでき
るので、排熱回収熱交換器４の起動に際して外部から高
濃度の溶存酸素を含む補給水を導入する必要がなくなる
ので、さらにプラントの起動時間を短縮することかでき
る。

次に本発明のコンバインドサイクル発電プラントの他の
実施例を第３図から第４図について説明する。

第３図に示す実施例は、バンキング水位と通常水位との
切換え信号に発電機１０の負荷の低下によるガスタービ
ン３の回転数信号Ｇ　Ｔ　ｒｐｍとその停止指令信号Ｓ
ＰとのＡＮＤ条件により動作する論理回路４９ａを用い
たものである。その他の構成は先の実施例のものと同じ
である。なお、回転数信号Ｇ　Ｔ　ｒｐＩＱはＧＴ回転
数信号発生器４６より出力され、信号発生器３０ｅを介
してＯＲ動作をする論理回路４８に入力される。

第４図に示す実施例は、上記実施例の運転制御装置をホ
ットウェルの隔離装置のない従来のコンバインドサイク
ル発電プラントで復水器１１の真空を保持したままホッ
トバンキングを行う場合に適用したものである。

〔発明の効果〕

本発明のコンバインドサイクル発電プラントによれば、
復水器外部に配設した隔離弁と復水器内部に配設した仕
切り部材とにより復水器の下部空間が高真空度に保持さ
れるので、大気中の酸素が復水中に溶は込まない。その
ため、発電プラントの起動時において、復水の脱気に費
されていた時間を解消できるようになる。

また、発電プラントの停止時に復水器のホットウェルの
水位を上昇させ脱気した復水をプラントの系統内に多量
に保有することができるようになる。そのため、排ガス
ボイラの起動に際して外部から高濃度の溶存酸素を含む
補給水を導入することか不要となるので、プラントの起
動時間をさらに短縮できる効果かある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例のコンバインドサイクル発電プ
ラントの運転制御装置の構成図、第２図は本発明の実施
例のコンバインドサイクル発電プランドの停止・起動特
性の説明図、第３図から第４図は本発明の他の実施例の
コンバインドサイクル発電プラントの運転制御装置の構
成図、第５図は従来のコンバインドサイクル発電プラン
トの概略系統図、第６図はその停止・起動特性の説明図
である。１・・・圧縮機、２・・・燃焼器、３・・・ガスタービ
ン、４・・・排熱回収熱交換器、５ａ、５ｂ、５ｃ・・
・節炭器、６　ａ　、　　６　ｂ　、　　６　ｃ−蒸気
ドラム、７ａ、７ｂ。・・・給水ポンプ、８ａ、８ｂ、８ｃ・・・蒸発器、９
ｇ。９ｂ、９ｃ・・・蒸気タービン、１０・・・発電機、１
１・・・復水器、１２・・・復水器管束、１３・・・ホ
ットウェル、１４・・・復水ポンプ、１５・・・グラン
ド蒸気コンデンサ、１６・・・グランド蒸気管、１７・
・・空気抽出機、１８・・・復水再循環系統、１９・・
・補助蒸気系統、２０・・・復水ポンプ人口弁、２１・
・・仕切部材、２２・・・連絡管、２３・・・隔離弁、
２４・・・補給水系統、２５・・・スピルオーバー系統
、３５・・・隔離弁駆動装置、Ａ・・・上部空間、Ｂ・
・・下部空間。出願人代理人　　佐　　藤　　−雄第２図

Claims

【特許請求の範囲】１、蒸気タービンの排気を凝縮させて復水として回収す
る復水ポンプと復水器を備えた蒸気タービンならびにガ
スタービンとを組合せたコンバインドサイクル発電プラ
ントの運転制御方法において、前記復水器の内部を蒸気
タービンの排気を凝縮させる管束を収容する上部空間と
、凝縮した復水を溜めておくホットウェルを収容する下
部空間とに気密を保持して区画し、前記上部空間と前記
下部空間との間に連絡管を接続し、前記連絡管に開閉自
在な隔離弁を配設し、さらに空気抽出機を前記上部空間
および前記下部空間の双方と連絡可能に設け、発電プラ
ントの停止過程において予め定められた負荷状態となっ
たとき、前記ホットウェルの水位設定値を通常水位から
バンキング水位に切換え、前記復水ポンプの運転が停止
した後に前記隔離弁を閉じて前記ホットウェルを大気環
境から遮断してホットバンキングに入ることを特徴とす
るコンバインドサイクル発電プラントの運転方法。２、蒸気タービンの排気を凝縮させて復水として回収す
る復水ポンプと復水器を備えた蒸気タービンならびにガ
スタービンとを組合せたコンバインドサイクル発電プラ
ントの運転制御方法において、前記復水器の内部を蒸気
タービンの排気を凝縮させる管束を収容する上部空間と
、凝縮した復水を溜めておくホットウェルを収容する下
部空間とに気密を保持して区画し、前記上部空間と前記
下部空間との間に連絡管を接続し、前記連絡管に開閉自
在な隔離弁を配設し、さらに空気抽出機を前記上部空間
および前記下部空間の双方と連絡可能に設け、発電プラ
ントの停止過程において予め定められた負荷状態となっ
たとき、前記ホットウェルの水位設定値を通常水位から
バンキング水位に切換え、前記復水ポンプの運転が停止
した後に前記隔離弁を閉じて前記ホットウェルを大気環
境から遮断してホットバンキングに入り、また、発電プ
ラントの起動時において前記復水ポンプを起動して前記
上部空間の真空度を規定値以上に上昇させてから前記下
部空間との間の前記隔離弁を開いて双方の空間を連絡さ
せた後、前記ホットウェルの実水位が通常水位以下にな
るかあるいは予め定められた負荷状態となったとき、前
記ホットウェルの水位設定値をバンキング水位から通常
水位に切換えることを特徴とするコンバインサイクル発
電プラントの運転方法。３、蒸気タービンの排気を凝縮させて復水として回収す
る復水ポンプと復水器を備えた蒸気タービンならびにガ
スタービンとを組合せたコンバインドサイクル発電プラ
ントの運転制御装置において、前記復水器の内部を蒸気
タービンの排気を凝縮させる管束を収容する上部空間と
、凝縮した復水を溜めておくホットウェルを収容する下
部空間とに気密を保持して区画し、前記上部空間と前記
下部空間との間に連絡管を接続し、前記連絡管に開閉自
在な隔離弁を配設するとともに、空気抽出機を前記上部
空間および前記下部空間の双方と連絡可能に設け、発電
プラントの停止過程において予め定められた負荷状態と
なったとき前記ホットウェルの水位設定値を通常水位か
らバンキング水位に切換える装置と、前記復水ポンプの
運転が停止した後に前記隔離弁を閉じる装置とを配設し
たことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラント
の運転制御装置。４、蒸気タービンの排気を凝縮させて復水として回収す
る復水ポンプと復水器を備えた蒸気タービンならびにガ
スタービンとを組合せたコンバインドサイクル発電プラ
ントの運転制御装置において、前記復水器の内部を蒸気
タービンの排気を凝縮させる管束を収容する上部空間と
、凝縮した復水を溜めておくホットウェルを収容する下
部空間とに気密を保持して区画し、前記上部空間と前記
下部空間との間に連絡管を接続し、前記連絡管に開閉自
在な隔離弁を配設するとともに、空気抽出機を前記上部
空間および前記下部空間の双方と連絡可能に設け、発電
プラントの停止過程において予め定められた負荷状態と
なったとき前記ホットウェルの水位設定値を通常水位か
らバンキング水位に切換える装置と、前記復水ポンプの
運転が停止した後に前記隔離弁を閉じる装置とを配設し
、さらに、発電プラントの起動時において前記復水ポン
プを起動して前記上部空間の真空度を規定値以上に上昇
させてから前記隔離弁を開く装置と、前記ホットウェル
の実水位が通常水位以下になるかあるいは予め定められ
た負荷状態となったとき前記ホットウェルの水位設定値
をバンキング水位から通常水位に切換える装置とを配設
したことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラン
トの運転制御装置。