JPH038810Y2 - - Google Patents
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- JPH038810Y2 JPH038810Y2 JP1985093287U JP9328785U JPH038810Y2 JP H038810 Y2 JPH038810 Y2 JP H038810Y2 JP 1985093287 U JP1985093287 U JP 1985093287U JP 9328785 U JP9328785 U JP 9328785U JP H038810 Y2 JPH038810 Y2 JP H038810Y2
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- input
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Landscapes
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
産業上の利用分野
この考案は、自動車等のクラツチ装置に使用さ
れるクラツチデイスクに関する。[Detailed Description of the Invention] Industrial Application Field This invention relates to a clutch disk used in a clutch device of an automobile or the like.
従来の技術
最近、エンジンの出力軸側の駆動系に生ずる捩
り共振に伴うこもり音や車両の加減速度の振動を
効果的に防止するものとして、作動流体をダンパ
ー装置として用いたクラツチデイスクが提案され
ている（例えば、特開昭56−156526号公報）。こ
のクラツチデイスクは、互いに相対回動可能に連
結された入力部材と出力部材との間に配設される
ダンパー装置を、ダンパーシートを両端に固着し
た弾性筒体と、この弾性筒体の内部を２つの中空
室に隔成すべく、前記出力部材に固定された仕切
板とから構成し、前記２つの中空室内には、作動
流体を封入するとともに、前記仕切板には、２つ
の中空室間で行われるべき作動流体の置換流動に
流通抵抗を与えるオリフイスを形成した構成とし
てある。BACKGROUND ART Recently, a clutch disk that uses working fluid as a damper device has been proposed as a means of effectively preventing muffled noise and vibrations in vehicle acceleration and deceleration caused by torsional resonance occurring in the drive system on the output shaft side of the engine. (For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 156526/1983). This clutch disk includes a damper device disposed between an input member and an output member that are connected to each other so as to be rotatable relative to each other. a partition plate fixed to the output member so as to separate the two hollow chambers, and a working fluid is sealed in the two hollow chambers, and the partition plate has a partition plate fixed to the output member to separate the two hollow chambers. The structure includes an orifice that provides flow resistance to the displacement flow of the working fluid to be performed.
このような構成を有する従来のクラツチデイス
クによれば、入力部材と出力部材との間に相対回
動が生じ、これに伴つて一方のダンパーシート側
の中空室が急激に圧縮されると、その圧縮に伴う
一方の中空室内の急激な圧力上昇を、仕切板に設
けたオリフイスによつて徐々に他方の中空室にリ
リースすることができ、この過程でオリフイスに
生じた作動流体の流通抵抗が減衰力となつて、駆
動系のトルク変動を有効に減衰させることができ
る。 According to the conventional clutch disk having such a configuration, when relative rotation occurs between the input member and the output member and the hollow chamber on one damper seat side is suddenly compressed, the The sudden pressure increase in one hollow chamber due to compression can be gradually released into the other hollow chamber by an orifice installed in the partition plate, and in this process, the flow resistance of the working fluid generated in the orifice is attenuated. As a result, torque fluctuations in the drive system can be effectively damped.
考案が解決しようとする問題点
ところで、一般に、この種のクラツチデイスク
にあつては、エンジンの出力軸側の駆動系から伝
達される出力トルクが、例えばいわゆるロード・
ロードが小さく、比較的に低いトルク領域では、
走行時における小トルク変動に対処するため、比
較的に減衰力を小さくすることが望まれ、逆に、
ロード・ロードが大きく、出力トルクが高い高ト
ルク領域では、車両の加減速時における大トルク
変動に対処するため、減衰力を大きくすることが
望まれている。Problems that the invention aims to solve By the way, in general, with this type of clutch disc, the output torque transmitted from the drive system on the output shaft side of the engine is, for example, a so-called load torque.
In the area where the load is small and the torque is relatively low,
In order to cope with small torque fluctuations during driving, it is desirable to make the damping force relatively small, and conversely,
In a high torque region where the load is large and the output torque is high, it is desired to increase the damping force in order to cope with large torque fluctuations during acceleration and deceleration of the vehicle.
しかしながら、前述した従来のクラツチデイス
クにあつては、各中空室間に形成されたオリフイ
スの開口面積は入力部材及び出力部材の相対回動
角度の大小に拘わらず、常時一定であるので、小
トルク変動及び大トルク変動に応じた適正な減衰
力を得ることができないという問題点があつた。 However, in the conventional clutch disk described above, the opening area of the orifice formed between each hollow chamber is always constant regardless of the magnitude of the relative rotation angle of the input member and the output member. There was a problem in that it was not possible to obtain an appropriate damping force in response to fluctuations and large torque fluctuations.
問題点を解決するための手段
このような従来の問題点を解決するため、この
考案は、入力部材または出力部材の少なくとも一
方に、相隣り合う２つの流体室を連通するための
連通孔を形成するとともに、この連通孔の内部
に、該連通孔の両端開口部の内径寸法よりも大き
い内径寸法の空間部を形成し、この空間部の内部
に、前記入力部材及び出力部材の相対回動角度が
小さいときは、相隣り合う流体室間で行われるべ
き作動流体の置換流動に流通抵抗を与えるオリフ
イスの開口面積を大となす一方で、前記相対回動
角度が大きいときは、前記オリフイスの開口面積
を小となす浮動体を摺動可能に収容配置した構成
としてある。Means for Solving the Problems In order to solve these conventional problems, this invention forms a communication hole in at least one of the input member or the output member for communicating two adjacent fluid chambers. At the same time, a space having an inner diameter larger than the inner diameter of the openings at both ends of the communication hole is formed inside the communication hole, and a relative rotation angle of the input member and the output member is formed inside this space. When is small, the opening area of the orifice that provides flow resistance to the displacement flow of the working fluid to be performed between adjacent fluid chambers is made large, while when the relative rotation angle is large, the opening area of the orifice is made large. It has a structure in which a floating body having a small area is slidably accommodated.
作 用
このような構成を有するこの考案は、入力部材
及び出力部材間の相対回動角度が小さいときは浮
動体による絞り作用により、オリフイスの開口面
積を大として小さな減衰力を得る一方、前記相対
回動角度が大きいときは前記浮動体による絞り作
用により、前記オリフイスの開口面積を小として
大きな減衰力を得るように作用する。Function: When the relative rotation angle between the input member and the output member is small, the floating body increases the opening area of the orifice to obtain a small damping force. When the rotation angle is large, the aperture area of the orifice is reduced by the aperture effect of the floating body to obtain a large damping force.
実施例
以下、この考案の実施例を図面に基づいて説明
する。Embodiments Hereinafter, embodiments of this invention will be described based on the drawings.
第１ａ図はこの考案に係るクラツチデイスクの
一実施例を示す一部破砕正面図、第１ｂ図は第１
ａ図における−線断面図である。 FIG. 1a is a partially exploded front view showing one embodiment of the clutch disk according to this invention, and FIG. 1b is a first embodiment of the clutch disk.
It is a - line sectional view in figure a.
第１ａ図及び第１ｂ図に示すように、この実施
例に係るクラツチデイスクは、内周に出力軸結合
部たるスプライン結合部１を有するとともに、外
周に半径方向外方に突出するフランジ部２を有す
る出力部材３と、前記フランジ部２の外周側を囲
繞してその内部に液密空間Ｓを形成するカバー部
４を有する、前記出力部材３と相対回動可能な入
力部材５と、この入力部材５の円周方向等間隔位
置において半径方向内方にそれぞれ突出する入力
側アーム６…と前記フランジ部２の円周方向等間
隔位置においてそれぞれ半径方向外方に突出する
出力側アーム７…との間に形成した複数の流体室
８…と、入力部材５及び出力部材３を相対回動可
能に連結すべく、これら流体室８…内に配設した
弾性体９…とから構成されている。前記液密空間
Ｓの内部、詳しくは入力側アーム６と出力側アー
ム７…との間に形成された各流体室８…の内部に
は、シリコンオイル等の作動流体が封入されてい
る。また、前記入力部材５に形成した入力側アー
ム６には、相隣り合う２つの流体室８，８を連通
する連通孔１０が形成されている。この連通孔１
０は、相隣り合う流体室８，８に開口する小径孔
１０ａ，１０ｂとこれ小径孔１０ａ，１０ｂの間
に形成した大径孔１０ｃとから形成されている。
前記小径孔１０ａ，１０ｂは同一の内径寸法l1に
て形成されており、それらのうち、一方の小径孔
１０ｂは、前記大径孔１０ｃの一端開口部を閉塞
する閉塞板１１に穿設した貫通孔により形成され
ている。前記大径孔１０ｃの内部には、第２ａ図
に示すように、前記連通孔１０を構成する小径孔
１０ａ，１０ｂの両端開口部の内径寸法l1よりも
大きい内径寸法l2の空間部１２が形成されてい
る。この空間部１２の内部には、入力部材５及び
出力部材３の相対回動角度が小さいときは、相隣
り合う流体室８，８間で行われるべき作動流体の
置換流動に流通抵抗を与えるオリフイス１３ａ，
１３ｂの開口面積を大となす一方で、前記相対回
動角度が大きいときは、前記オリフイス１３ａ，
１３ｂの開口面積を小となすための浮動体１３が
摺動可能に収容配置されている。こね浮動体１３
は、全体が環状に形成されており、この浮動体１
３の外径l3は、前記小径孔１０ａ，１０ｂの内径
寸法l1，l1よりも大きく、前記大径孔１０ｃの内
径寸法l2よりも小さく形成されている。この浮動
体１３の中央部には、両端面に貫通するオリフイ
ス１３ａが形成されており、このオリフイス１３
ａの開口面積と、この浮動体１３の外周と前記大
径孔１０ｃの内周との間に形成した環状のオリフ
イス１３ｂの開口面積との和は、前記各小径孔１
０ａ，１０ｂの開口面積よりも大きく形成されて
いる。 As shown in FIGS. 1a and 1b, the clutch disk according to this embodiment has a spline coupling portion 1 serving as an output shaft coupling portion on the inner periphery, and a flange portion 2 protruding radially outward on the outer periphery. an input member 5 that is rotatable relative to the output member 3 and has a cover portion 4 that surrounds the outer peripheral side of the flange portion 2 and forms a liquid-tight space S therein; Input side arms 6 projecting inwardly in the radial direction at equally spaced positions in the circumferential direction of the member 5, and output side arms 7 projecting outward in the radial direction at positions equally spaced in the circumferential direction of the flange portion 2. It is composed of a plurality of fluid chambers 8 formed between the fluid chambers 8 and an elastic body 9 disposed within the fluid chambers 8 to connect the input member 5 and the output member 3 so as to be relatively rotatable. . A working fluid such as silicone oil is sealed inside the liquid-tight space S, specifically inside each fluid chamber 8 formed between the input arm 6 and the output arm 7. Further, the input side arm 6 formed in the input member 5 is formed with a communication hole 10 that communicates two adjacent fluid chambers 8 , 8 . This communication hole 1
0 is formed from small-diameter holes 10a, 10b opening into adjacent fluid chambers 8, 8, and a large-diameter hole 10c formed between the small-diameter holes 10a, 10b.
The small diameter holes 10a and 10b are formed with the same inner diameter dimension l1 , and one of the small diameter holes 10b is bored in a closing plate 11 that closes one end opening of the large diameter hole 10c. It is formed by a through hole. Inside the large diameter hole 10c, as shown in FIG. 2a, there is a space 12 having an inner diameter l2 larger than the inner diameter l1 of the openings at both ends of the small diameter holes 10a and 10b forming the communication hole 10. is formed. Inside this space 12, when the relative rotation angle of the input member 5 and the output member 3 is small, there is an orifice that provides flow resistance to the displacement flow of the working fluid to be performed between the adjacent fluid chambers 8, 8. 13a,
While the opening area of the orifice 13b is made large, when the relative rotation angle is large, the orifice 13a,
A floating body 13 is slidably housed to reduce the opening area of 13b. Knead floating body 13
The whole is formed in an annular shape, and this floating body 1
The outer diameter l 3 of No. 3 is larger than the inner diameter dimensions l 1 and l 1 of the small diameter holes 10a and 10b, and smaller than the inner diameter dimension l 2 of the large diameter hole 10c. An orifice 13a is formed in the center of the floating body 13, penetrating through both end faces.
The sum of the opening area of a and the opening area of the annular orifice 13b formed between the outer periphery of this floating body 13 and the inner periphery of the large diameter hole 10c is the sum of the opening area of each of the small diameter holes 1
It is formed larger than the opening area of 0a and 10b.
前記入力部材５は、前記フランジ部２の両側位
置に対向して配設されて一対のドライブプレート
５ａ，５ｂと、これらドライブプレート５ａ，５
ｂの内部に、回り止め部６ｂ…を介して嵌着され
たバツクプレート５ｃとから形成されている。前
記一対のドライブプレート５ａ，５ｂはその外周
においてクツシヨニングプレート１４…ととも
に、クツシヨニングリベツト１４ａ…によつて一
体的に結合されている。前記バツクプレート５ｃ
は、各ドライブプレート５ａ，５ｂの内周面に沿
う環状部５ｄと、この環状部５ｄの円周方向等間
隔位置において半径方向内方に突出する３個の入
力側アーム６…とから形成されており、入力側ア
ーム６は、前記環状部５ｄ側から半径方向内方に
向つて細くなる略くさび状となつている。一方、
出力部材３に形成した出力側アーム７…は、前記
各入力側アーム６…の間に位置しており、半径方
向外方に向つて広がる扇形形状となつている。こ
れら入力側アーム６…及び出力側アーム７…間に
配設された各弾性体９…は、同芯上に配置された
大小２つの圧縮ばね９ａ，９ｂから形成されてお
り、各弾性体９…の両端は、前記入力側アーム６
…及び出力側アーム７…にそれぞれ形成したばね
受け面６ａ，７ａ…に弾接されている。また、前
記一対のドライブプレート５ａ，５ｂ間、及び一
対のドライブプレート５ａ，５ｂと出力部材３に
形成したハブ部３ａとの間には、各流体室８…内
に封入されている作動流体が外部に漏洩するのを
防止するため、シールリング１５ａ及びシール部
材１５ｂがそれぞれ介装されている。なお、第１
ｂ図中、１６は作動流体の注入排出口１７を閉塞
する盲栓、１８は前記クツシヨニングプレート１
４に、フエーシングリベツト１９…により取付け
られた環状のフリクシヨンフエーシング、２０は
出力部材３と入力部材５とを互いに円滑に回動さ
せるため、出力部材３に形成したハブ部３ａと各
ドライブプレート５ａ，５ｂの中心孔側部分との
間に配設した軸受である。 The input member 5 includes a pair of drive plates 5a, 5b disposed opposite to each other on both sides of the flange portion 2, and a pair of drive plates 5a, 5b.
The back plate 5c is fitted into the inside of the back plate 5c through rotation prevention parts 6b. The pair of drive plates 5a, 5b are integrally connected at their outer peripheries with cushioning plates 14 by cushioning rivets 14a. Said back plate 5c
is formed from an annular portion 5d along the inner circumferential surface of each drive plate 5a, 5b, and three input side arms 6 projecting radially inward at positions equally spaced in the circumferential direction of the annular portion 5d. The input arm 6 has a substantially wedge shape that tapers radially inward from the annular portion 5d side. on the other hand,
The output side arms 7 formed on the output member 3 are located between the respective input side arms 6, and have a fan shape that expands radially outward. Each of the elastic bodies 9 disposed between the input side arm 6 and the output side arm 7 is formed of two large and small compression springs 9a and 9b arranged concentrically. Both ends of the input side arm 6
... and spring receiving surfaces 6a, 7a formed on the output arm 7, respectively. Further, between the pair of drive plates 5a, 5b, and between the pair of drive plates 5a, 5b and the hub portion 3a formed on the output member 3, the working fluid sealed in each fluid chamber 8... In order to prevent leakage to the outside, a seal ring 15a and a seal member 15b are respectively interposed. In addition, the first
b In the figure, 16 is a blind plug that closes the working fluid inlet/outlet 17, and 18 is the cushioning plate 1.
4, an annular friction facing attached by facing rivets 19; 20, a hub portion 3a formed on the output member 3 and each This is a bearing disposed between the center hole side portions of drive plates 5a and 5b.
次に、このような構成を有するこの実施例に係
るクラツチデイスクの作用について説明する。 Next, the operation of the clutch disc according to this embodiment having such a configuration will be explained.
まず、駆動系からの駆動トルクが一定である定
常トルク伝達時には、相隣り合う２つの流体室
８，８の圧力は均衡を保ち、それらの間に圧力差
は生じないので、これら流体室８，８を連通する
連通孔１０の内部に形成した空間部１２内の浮動
体１３は中立位置に停止される。ところが、入力
部材５に駆動系から微小なトルク変動が加わる
と、この微小トルク変動により、出力部材３に対
し入力部材５が円周方向に回動することとなるの
で、この入力部分材５を構成しているバツクプレ
ート５ｃに形成した入力側アーム６…が同じ方向
に回動することとなる。したがつて、これらの入
力側アーム６…の両側に配設されている２つの弾
性体９，９のうち、一方の弾性体９が前記入力側
アーム６…により圧縮される。そのため、前記駆
動トルクはその一方の弾性体９…を介して出力部
材３に伝達される。このとき、前記微小な変動ト
ルクは、一方の各弾性体９…のばね反力により吸
振される。これと同時に、前記微小なトルク変動
に伴つて、入力部材５が出力部材３に対して円周
方向に僅かに回動することなるので、出力部材３
に形成した各出力側アーム７…によつて隔成され
て２つの流体室８…のうち、前記一方の弾性体９
が配設された一方の流体室８内の圧力は緩やかに
上昇する一方、他方の弾性体９が配設された他方
の流体室８内の圧力は緩やかに降下することとな
る。そのため、これらの差圧により、一方の流体
室８内の作動流体は、前記入力側アーム６…に形
成した連通孔１０…内を通つて、他方の流体室８
内に向つて置換流入しようとする。ところが、そ
の連通孔１０を構成している大径孔１０ｃの内部
には、浮動体１３が摺動可能に収容配置されてお
り、この浮動体１３の外周と前記大径孔１０ｃの
内周との間、及び浮動体１３の中央部に形成され
たオリフイス１３ｂ，１３ａは、小径孔１０ａ，
１０ｂの開口面積よりも大きく形成されているの
で、浮動体１３が空間部１２内を僅かに摺動する
ことになる。ところが、浮動体１３は、小径孔１
０ａに当接するには至らず前記作動流体は小径孔
１０ａ，１０ｂの絞り作用により、所望の流通抵
抗をもつて、一方の流体室８から他方の流体室８
に向つて置換流入することとなる。そのため、そ
のときに生じる作動流体の小さなエネルギ損失に
より、小さな減衰力が得られる。したがつて、微
小トルク変動に伴うこもり音の発生を未然に防止
することができる。 First, during steady torque transmission in which the drive torque from the drive system is constant, the pressures in the two adjacent fluid chambers 8, 8 are balanced and no pressure difference occurs between them. The floating body 13 in the space 12 formed inside the communication hole 10 that communicates with the floating body 13 is stopped at a neutral position. However, when a minute torque fluctuation is applied to the input member 5 from the drive system, this minute torque fluctuation causes the input member 5 to rotate in the circumferential direction with respect to the output member 3. The input side arms 6 formed on the constituent back plate 5c rotate in the same direction. Therefore, among the two elastic bodies 9, 9 disposed on both sides of these input side arms 6, one of the elastic bodies 9 is compressed by the input side arms 6. Therefore, the driving torque is transmitted to the output member 3 via one of the elastic bodies 9. At this time, the minute fluctuation torque is absorbed by the spring reaction force of one of the elastic bodies 9. At the same time, the input member 5 slightly rotates in the circumferential direction relative to the output member 3 due to the minute torque fluctuation, so the output member 5
Of the two fluid chambers 8 separated by each output side arm 7 formed in the above, one of the elastic bodies 9
The pressure in one of the fluid chambers 8 in which the elastic body 9 is disposed will rise slowly, while the pressure in the other fluid chamber 8 in which the other elastic body 9 is disposed will gradually fall. Therefore, due to these pressure differences, the working fluid in one fluid chamber 8 passes through the communication hole 10 formed in the input side arm 6 and enters the other fluid chamber 8.
Trying to replace and flow inward. However, a floating body 13 is slidably housed inside the large-diameter hole 10c that constitutes the communication hole 10, and the outer circumference of the floating body 13 and the inner circumference of the large-diameter hole 10c are connected. The orifices 13b, 13a formed between and in the center of the floating body 13 are the small diameter holes 10a,
Since it is formed larger than the opening area of 10b, the floating body 13 slides slightly within the space 12. However, the floating body 13 has a small diameter hole 1.
0a, the working fluid flows from one fluid chamber 8 to the other fluid chamber 8 with the desired flow resistance due to the throttling action of the small diameter holes 10a and 10b.
There will be a displacement inflow toward . Therefore, a small damping force is obtained due to the small energy loss of the working fluid that occurs at that time. Therefore, it is possible to prevent muffled noise from occurring due to minute torque fluctuations.
逆に、エンジンの駆動系から伝達されるトルク
変動が大きく、そのため入力部材５及び出力部材
３の間の相対回動角度が大きいときは、一方の流
体室８側の圧力が急激に上昇し、他方の流体室８
側の圧力が急激に降下し、そのため、それらの圧
力差は大きくなるので、その圧力差により、浮動
体１３は、前記空間部１２内を大きく摺動して前
記大径孔１０ｃと他方の流体室８に開口する一方
の小径孔１０ａとの境界部分に形成した段差面１
０ｄに押付けられる。そのため、一方の流体室８
から他方の流体室８側に向う作動流体は、浮動体
１３に形成したオリフイス１３ａのみを通らざる
を得ないため、この狭小な開口面積をもつオリフ
イス１３ａを通過する際に生ずる作動流体のエネ
ルギ損失は最も大きくなる。そのため、大きな減
衰力を得ることができるので、大トルク変動に伴
ういわゆる車両のガクガク振動の発生を未然に防
止することができる。 On the other hand, when the torque fluctuations transmitted from the engine drive system are large and the relative rotation angle between the input member 5 and the output member 3 is large, the pressure on one side of the fluid chamber 8 rises rapidly. The other fluid chamber 8
The pressure on the side drops rapidly, and the pressure difference between them increases. Due to the pressure difference, the floating body 13 slides greatly within the space 12 and connects the large diameter hole 10c with the other fluid. A stepped surface 1 formed at the boundary with one of the small diameter holes 10a opening into the chamber 8
Pressed to 0d. Therefore, one fluid chamber 8
Since the working fluid flowing from the side toward the other fluid chamber 8 side has to pass only through the orifice 13a formed in the floating body 13, there is an energy loss of the working fluid that occurs when passing through the orifice 13a having a narrow opening area. becomes the largest. Therefore, since a large damping force can be obtained, it is possible to prevent the occurrence of so-called jerky vibrations of the vehicle due to large torque fluctuations.
このように、この実施例の場合には、駆動系か
らのトルク変動の大小に応じた適正な減衰力を確
実に得ることができる。 In this way, in the case of this embodiment, it is possible to reliably obtain an appropriate damping force depending on the magnitude of torque fluctuation from the drive system.
次に、第３ａ図及び第３ｂ図は、この考案の他
の実施例を示す要部断面図である。 Next, FIGS. 3a and 3b are sectional views of main parts showing another embodiment of this invention.
この実施例では、相隣り合う２つの流体室８，
８を連通するための連通孔１０の内部に形成した
空間部１２内に、前記連通孔１０を構成している
大径孔１０ｃの内径寸法l2よりも小さく、かつ、
小径孔１０ａ，１０ｂの内径寸法l1よりも大きい
外径寸法l3をもつつ球状の浮動体１３Ａを摺動可
能に収容配置している。なお、前記各小径孔１０
ａ，１０ｂは、球状の浮動体１３Ａにより完全に
閉塞されないように、非円形形状に形成されてい
る。 In this embodiment, two adjacent fluid chambers 8,
In the space 12 formed inside the communication hole 10 for communicating the communication hole 10, there is a hole smaller than the inner diameter l2 of the large diameter hole 10c constituting the communication hole 10, and
A spherical floating body 13A having an outer diameter l3 larger than the inner diameter l1 of the small diameter holes 10a and 10b is slidably accommodated. In addition, each of the small diameter holes 10
a, 10b are formed in a non-circular shape so as not to be completely blocked by the spherical floating body 13A.
このように構成した場合、微小なトルク変動時
には、入力部材５及び出力部材３の相対回動角度
が小さく、そのため、相隣り合う２つの流体室
８，８間の圧力差は小さいので、浮動体１３Ａは
空間部１２内を僅かに摺動するが、小径孔１０ａ
に当接するには至らず中立位置に止まる。そのた
め、前記微小トルク変動に伴つて、一方の流体室
８から他方の流体室８に向う作動流体は、全体が
開口状態にある両方の小径孔１０ａ，１０ｂ及び
浮動体１３Ａの外周と大径孔１０ｃの内周との間
に形成されるオリフイス１３ｂを比較的に容易に
通過することとなる。したがつて、そのときに生
じる作動流体のエネルギ損失は小さいので、小さ
な減衰力が得られることとなる。 With this configuration, when the torque fluctuates minutely, the relative rotation angle between the input member 5 and the output member 3 is small, and therefore the pressure difference between the two adjacent fluid chambers 8, 8 is small, so that the floating body 13A slightly slides within the space 12, but the small diameter hole 10a
It stops at the neutral position without coming into contact with. Therefore, with the minute torque fluctuation, the working fluid flows from one fluid chamber 8 to the other fluid chamber 8 through both the small diameter holes 10a, 10b, which are entirely open, and the outer periphery of the floating body 13A and the large diameter hole. It will relatively easily pass through the orifice 13b formed between the inner periphery of the tube 10c. Therefore, since the energy loss of the working fluid that occurs at that time is small, a small damping force can be obtained.
逆に、大トルク変動時には、入力部材５及び出
力部材３の相対回動角度が大きく、そのため、相
隣り合う２つの流体室８，８間の圧力差は大きい
ので、浮動体１３Ａはその圧力差により、第３ｂ
図に示すように圧力の低い流体室８に開口する一
方の小径孔１０ａ側に大きく移動し、その一方の
小径孔１０ａと大径孔１０ｃとの境界部分に形成
した段差面１０ｄに押付けられる。したがつて、
浮動体１３Ａの外周と一方の小径孔１０ａの内周
との間に形成された狭小な開口面積をもつオリフ
イス１３ｃを通つて、作動流体は一方の流体室８
から他方の流体室８に向つて置換流入する。した
がつて、作動流体はオリフイス１３ｃの絞り作用
による大きな流通抵抗をもつて置換流入されるの
で、そのときに生ずる作動流体のエネルギ損失は
大きく、そのため、大きな減衰力が得られること
となる。 Conversely, when a large torque fluctuates, the relative rotation angle between the input member 5 and the output member 3 is large, and therefore the pressure difference between the two adjacent fluid chambers 8, 8 is large, so the floating body 13A absorbs the pressure difference. According to 3rd b.
As shown in the figure, it moves largely toward one of the small-diameter holes 10a that opens into the low-pressure fluid chamber 8, and is pressed against a stepped surface 10d formed at the boundary between one of the small-diameter holes 10a and the large-diameter hole 10c. Therefore,
The working fluid flows into one fluid chamber 8 through an orifice 13c having a narrow opening area formed between the outer periphery of the floating body 13A and the inner periphery of one small diameter hole 10a.
From there, the fluid flows toward the other fluid chamber 8. Therefore, since the working fluid is displaced and inflowed with a large flow resistance due to the throttling action of the orifice 13c, the energy loss of the working fluid that occurs at this time is large, and therefore a large damping force is obtained.
このように、この実施例の場合も、前記実施例
の場合と同様な作用・効果が得られる。 In this way, this embodiment also provides the same functions and effects as those of the previous embodiment.
なお、前記各実施例の場合には、入力部材５に
形成した入力側アーム６に、連通孔１０を形成
し、これの内部に浮動体１３，１３Ａを摺動可能
に収容配置しているが、これに限定されず、出力
部材３に形成した出力側アーム７に、連通孔を形
成するとともに、これの内部に浮動体を摺動可能
に収容配置するようにしても、前記各実施例の場
合と同様な作用・効果が得られる。また、各実施
例において、浮動体１３，１３Ａはクラツチデイ
スクの回動両方向で同様に作用する。 In the case of each of the embodiments described above, the communication hole 10 is formed in the input side arm 6 formed in the input member 5, and the floating bodies 13, 13A are slidably housed inside the communication hole 10. However, the present invention is not limited to this, and even if a communication hole is formed in the output side arm 7 formed in the output member 3, and the floating body is slidably housed inside the communication hole, the effects of each of the above embodiments can be achieved. The same effects and effects as in the case can be obtained. Furthermore, in each embodiment, the floating bodies 13, 13A act in the same manner in both directions of rotation of the clutch disk.
考案の効果
以上の説明から明らかなように、この考案によ
れば、駆動系からのトルク変動の大小、これに伴
う入力部材及び出力部材の相対回動角度の大小に
応じて、相隣り合う２つの流体室間で行われるべ
き作動流体の置換流動に流通抵抗を与えるオリフ
イスの開口面積の大小を選択することができるの
で、駆動系からのトルク変動の大小に応じた適正
な減衰力を得ることができる。Effects of the invention As is clear from the above explanation, according to this invention, two adjacent The size of the opening area of the orifice that provides flow resistance to the displacement flow of the working fluid to be performed between the two fluid chambers can be selected, so it is possible to obtain an appropriate damping force according to the magnitude of torque fluctuation from the drive system. I can do it.
第１ａ図はこの考案に係るクラツチデイスクの
一実施例を示す一部破砕正面図、第１ｂ図は第１
ａ図における−線断面図、第２ａ図は入力側
アームに形成した連通孔の周辺を示す要部拡大断
面図、第２ｂ図は空間部内の浮動体を中立位置か
ら左方に移動した状態を示す要部拡大断面図、第
３ａ図はこの考案の他の実施例を示す要部拡大断
面図、第３ｂ図は空間部内の浮動体が中立位置か
ら左方に移動した状態を示す要部拡大断面図であ
る。
１……スプライン結合部、２……フランジ部、
３……出力部材、４……カバー部、５……入力部
材、６…入力側アーム、７……出力側アーム、、
８……流体室、９……弾性体、１０……連通孔、
１２……空間部、１３，１３Ａ……浮動体、１３
ａ，１３ｂ，１３ｃ……オリフイス。
FIG. 1a is a partially exploded front view showing one embodiment of the clutch disk according to this invention, and FIG. 1b is a first embodiment of the clutch disk.
Figure 2a is an enlarged cross-sectional view of the main part showing the vicinity of the communication hole formed in the input side arm, and Figure 2b shows the state in which the floating body in the space has been moved to the left from the neutral position. Fig. 3a is an enlarged sectional view of the main part showing another embodiment of this invention, and Fig. 3b is an enlarged main part showing a state where the floating body in the space has moved to the left from the neutral position. FIG. 1...Spline joint part, 2...Flange part,
3...Output member, 4...Cover part, 5...Input member, 6...Input side arm, 7...Output side arm,
8...Fluid chamber, 9...Elastic body, 10...Communication hole,
12... Space part, 13, 13A... Floating body, 13
a, 13b, 13c...orifice.
Claims (1)
フランジ部を有する出力部材と、前記フランジ部
の外周側を囲繞するカバー部を有する、前記出力
部材と相対回動可能な入力部材と、この入力部材
の円周方向等間隔位置において半径方向内方にそ
れぞれ突出する入力側アームと前記フランジ部の
円周方向等間隔位置においてそれぞれ半径方向外
方に突出する出力側アームとの間に形成した複数
の流体室と、前記入力部材及び出力部材を相対回
動可能に連結すべく、前記各流体室内に配設した
弾性体とからなり、前記各流体室の内部に、前記
入力部材及び出力部材の相対回動に減衰抵抗を与
える作動流体を封入してなるクラツチデイスクに
おいて、前記入力部材の入力側アームまたは出力
部材の出力側アームの少なくとも一方に、相隣り
合う２つの流体室を連通する連通孔を形成すると
ともに、この連通孔の内部に、該連通孔の両端開
口部の内径寸法よりも大きい内径寸法の空間部を
形成し、この空間部の内部に、前記入力部材及び
出力部材の相対回動角度が小さいときは、相隣り
合う流体室間で行われるべき作動流体の置換流動
に流通抵抗を与えるオリフイスの開口面積を大と
なす一方で、前記相対回動角度が大きいときは、
前記オリフイスの開口面積を小となす浮動体を摺
動可能に収容配置したことを特徴とするクラツチ
デイスク。 an output member having an output shaft coupling portion on an inner periphery and a flange portion on an outer periphery; an input member rotatable relative to the output member, the input member having a cover portion surrounding the outer periphery of the flange portion; A plurality of input side arms protrude radially inward at positions equidistant in the circumferential direction of the member and output side arms protruded radially outward at positions equidistant circumferentially of the flange portion. and an elastic body disposed within each of the fluid chambers to connect the input member and the output member in a relatively rotatable manner. In a clutch disk sealed with a working fluid that provides damping resistance to relative rotation, at least one of the input side arm of the input member or the output side arm of the output member includes a communication hole that communicates two adjacent fluid chambers. At the same time, a space having an inner diameter larger than the inner diameter of the openings at both ends of the communication hole is formed inside the communication hole, and the relative rotation of the input member and the output member is formed inside this space. When the rotation angle is small, the opening area of the orifice that provides flow resistance to the displacement flow of the working fluid to be performed between adjacent fluid chambers is made large, while when the relative rotation angle is large,
A clutch disk characterized in that a floating body that reduces the opening area of the orifice is slidably housed therein.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985093287U JPH038810Y2 (en) | 1985-06-20 | 1985-06-20 | |
| DE19863607240 DE3607240A1 (en) | 1985-03-06 | 1986-03-05 | CLUTCH DISC |
| US06/836,507 US4775042A (en) | 1985-03-06 | 1986-03-05 | Clutch disc |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985093287U JPH038810Y2 (en) | 1985-06-20 | 1985-06-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS622841U JPS622841U (en) | 1987-01-09 |
| JPH038810Y2 true JPH038810Y2 (en) | 1991-03-05 |
Family
ID=30650832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985093287U Expired JPH038810Y2 (en) | 1985-03-06 | 1985-06-20 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH038810Y2 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3841692C1 (en) * | 1988-06-22 | 1990-06-28 | J.M. Voith Gmbh, 7920 Heidenheim, De | |
| JPH0645727Y2 (en) * | 1989-08-29 | 1994-11-24 | 株式会社大金製作所 | Liquid viscosity damper |
| JPH0645728Y2 (en) * | 1989-12-22 | 1994-11-24 | 株式会社大金製作所 | Liquid viscosity damper |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54118995U (en) * | 1978-02-09 | 1979-08-20 |
-
1985
- 1985-06-20 JP JP1985093287U patent/JPH038810Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS622841U (en) | 1987-01-09 |
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