JPH038715A

JPH038715A - 微粒水酸化アルミニウム

Info

Publication number: JPH038715A
Application number: JP1144621A
Authority: JP
Inventors: Hisao Kokoi; 久雄小古井; Akira Sakamoto; 明坂本; Kotaro Hirayanagi; 平柳　幸太郎
Original assignee: Showa Denko KK
Current assignee: Resonac Holdings Corp
Priority date: 1989-06-06
Filing date: 1989-06-06
Publication date: 1991-01-16
Also published as: JPH054337B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野１本発明は、微粒なアルミナの原料として使用され、又、
ゴム・プラスチック用フィラー、加工紙用水系スラリー
等として使用される微粒水酸化アルミニウムに関する。

［従来の技術］微粒水酸化アルミニウムは、微粒アルミナの原料や、各
種フィラーとして、多（の用途が期待される。水酸化ア
ルミニウムは、複数の一次粒子が凝集した二次粒子で構
成されるが、従来−次粒子径も二次粒子径も極めて、小
さい微粒水酸化アルミニウムは知られておらず、このよ
うな水酸化アルミニウムは、多（の用途が想定されるの
で、その開発が期待されていた。

微粒水酸化アルミニウムは、水酸化アルミニウムの晶析
及び／又は、粉砕により作られる。

晶析による方法は工業的にはバイヤー法が一般的であり
、ギブサイトの結晶形態をもつ水酸化アルミニウムが得
られる。水酸化アルミニウムの結晶形態はいろいろある
が、その中でもギブサイトは熱的安定性、結晶性、生産
性、純度に優れている。

晶析は微小な核を発生させ、それを成長させるという工
程を経るのが一般的であるが、この成長工程中では一次
粒子の凝集・崩壊も同時に起こっている。そして、それ
らのバランスが水酸化アルミニウムの物性を左右するこ
とになる。つまり成長・凝集量が、核発生量・崩壊量を
上回ったときには、粒子は粗粒化していき、その逆の場
合には、微粒化していく。また、微粒になるほど一次粒
子同志の凝集力は増大し、たとえ−次粒子が小さ（なっ
てもこの凝集力のために二次粒子径（有姿の平均径）は
増大してしまう。

微粒水酸化アルミニウムを製紙用に使用する場合は、水
スラリーにして使用するため、低粘度であること、グイ
ラタンシー現象が発生しにくい事が要求される。グイラ
タンシー現象とは、水系スラリーにしてせん断速度をま
していくと、急激に応力がかかる現象をいう。本出願人
は特願昭６３２２１６７９において、凝集度Ａが３．０
以下であれば、ＤＩ値（Ｄｉｌａｔａｎｃｙ　Ｉｎｄｅ
ｘ　）が顕著に高（なって、ダイラタンシー現象が発生
しにく（なるという現象にもとづ〈発明を開示している
。一方、物性面では、微粒子である方が、クロスが向上
する。クロスとは、水酸化アルミニウムをコーティング
した紙の光沢をいう。

通常得られる水酸化アルミニウム粒子を通常の方法で粉
砕し、微粒のギブサイト水酸化アルミニウムを得た場合
には、−次粒子が破壊されるため、Ｂ、Ｅ、Ｔ比表面積
が太き（なる傾向がある。しかも、通常得られる晶析水
酸化アルミニウムを長時間粉砕しても有姿の平均径は１
μｍ以下とはならず、結晶性も悪くなっていく上に、粒
度分布もブロードになっていく。こうしてできた水酸化
アルミニウムは耐熱性が悪（、フィラーには適さないば
かりか、スラリー特性も悪い。これを解決するためには
、細かい一次粒子より成る水酸化アルミニウムを晶析さ
せ一次粒子を殆んどいためずに凝集をほぐす方法を開発
する必要がある。

〔発明が解決しようとする課題〕

アルミナは低温で焼結するほど工業的に利用度が高い。

この焼結性は一般的に、 ■不純物量の少ないほど、 ■α−アルミナ結晶の小さいほど、向上する。このような高純度・微小ａ結晶のアルミナを
得るためには、さまざまな方法が考えられるが、水酸化
アルミニウム自身の一次粒子微粒化を図るのも一つの方
法である。なお、この際に使う水酸化アルミニウムの結
晶形はＮａ２Ｏ＠の低さ、生産性の良さ、焼成した後の
α結晶の小ささ・粉砕性の良さなどからギブサイトが使
われている。これを晶出によってつくる場合、通常の過
飽和溶液中からの核発生を行ったのでは、できた核は大
きすぎ、〜次粒子平均径が（１）ａ，５μｍ以下とはな
らない。種子を添加しても同様に細が（はならない。ま
た、平均径がそれ以下のものが得られたとしても無定形
ゲルやバイアライトなどギブサイト以外の結晶形態を含
んでしまうため、さらに熟成が必要である。熟成により
粒子は成長し、０．６μｍ以上となってしまう。（無定
形ゲルやバイアライトなどを含むとＢ、Ｅ、Ｔ比表面積
は著しく大きくなる。）このように、−次粒子径の極め
て小さいギブサイト状の水酸化アルミニウムを晶出させ
ることは、これまで不可能であった。

又、微粒水酸化アルミニウムを得るには、晶出した水酸
化アルミニウムを所望の径までに粉砕することが必要で
ある。粉砕するとき、−次粒子の表面を傷めると、分解
開始温度が低下するので、フィラーとして使用するとき
の障害になるという問題点もあった。

即ち１本発明は、多（の用途が期待できる一次粒子径及
び二次粒子径が共に小さい微粒水酸化アルミニウムを開
発することにあり、さらに、−次粒子径の表面が傷んで
いない微粒水酸化アルミニウムを開発することにある。

〔課題を解決するための課題］本発明は、微粒アルミナの原料として、又、各樟フィラ
ーとして優れた性質をもつ、−次粒子の平均径及び二次
粒子の平均径の共に小さい微粒水酸化アルミニウムを提
供するものであり、その要旨は、ａ）−次粒子平均径Ｄ１が０．１５μｍ以下ｂ以下法粒
子平均径ＤＲが０．５μｍ以下ｃ）結晶形がギブサイトであることを特徴とする微粒水酸化アルミニウムである
。

ここで、ＤＲ：超音波分散をした後にレーザ回折式粒度
分析計で測定した平均径、Ｄ、：Ｂ、Ｅ、Ｔ比表面積から算出される径、でありり、＝６／　（（Ｂ、Ｅ、Ｔ比表面積）×（真比重））として算出される。

また、この水酸化アルミニウムを、ゴム・プラスチック
等のフィラーとして用いる場合には、分解開始温度が低
下しないように、−次粒子径の表面が傷んでいないこと
が必要であり、Ｄ８≧ＤＲの条件を満足する必要がある
。

ここで、Ｄ、：空気透過式によりもとめた比表面積を基
準とした平均径（ブレーン径）、である。

さらに、製紙用コーティングスラリー用としては、グイ
ラタンシー現象が発生しにくいように凝集度Ａ＝Ｄ２／
Ｄ、が３以下であることが望ましい。ここで、Ｄ２はレ
ーザー回折式粒度分析計で測定した有姿の平均径である
。

ギブサイトは結晶性が良好で、他の水酸化アルミニウム
の結晶形に比べ、脱水を開始する７Ｕ度始温度は、−次
粒子が傷むことによって低下する。従って、この用途に
使用する水酸化アルミニウムは、−次粒子が傷んでいな
い方がよい。分解開始温度が低いと、難燃効果を論する
まえに、混練し成形した際に、水酸化アルミニウムの熱
分解により表面が発泡し、商品とならなくなる。

具体的には、同一径の粒子で比較した場合、ＳＥＭ観察
で表面の傷みが認められる粒子は、全く傷んでいない粒
子に比べ、この分解開始温度が２０℃から３０℃も低下
する。ＳＥＭ観察において一次粒子の傷みが認められな
いものは、分解開始温度の低下は、たかだか１０℃程度
である。

ゴムと配合した場合は、マトリックスとの接触面積が太
き（なるほど、ゴムの性質が改良される。つまり、充填
の効果が大きいわけである。

従ってゴム中で良好に分散する微粒子であるほうが接触
面積が大きくなるため、ゴムフィラーとして有用である
。同時に高充填可能にもなる。これにより、難燃効果と
補強効果を合わせもつフィラーになる。

発明者らの研究により、−次粒子の表面の傷みの程度は
、Ｄ、とＤ８の比で評価できることが判った。表面の傷
んでいない粒子について考えると次式のような関係があ
る。

ＤＢ≧ＤＲ −次粒子が破壊されると、チッピングと称する破片が生
ずる。これが比表面積を増大させ、それを基準にもとめ
た粒子径ＤＢは小さくなる。また、超音波分散を測定し
た後にレーザー回折式粒度分析計で測定した平均径ＤＲ
は、累積重量基準のものである。重量基準ではかなりの
重量のチッピングがないと微小側にシフトしないので上
式のような関係が存在していると考えられる。また、こ
の関係は粉砕粉の粒度分布がブロードであることも関係
していると思われる。

以上よりこの式を満たすよう、微粒水酸化アルミニウム
の凝集をほぐしたものはゴム・プラスチック用フィラー
として適したものになる。

また、紙用途に使用する場合は、７疑集度Ａが低いこと
が要求される。粒子は一般的に微粒子となるほど凝集の
度合が激しくなる。

水スラリーにした場合、同時に粘性も著しく高（なる。

したがって微粒子になるほど凝集度を下げることは困難
になってくる。ここで微粒子として、なおかつ凝集度を
下げることが可能になればクロス・ハンドリングともに
良好な水酸化アルミニウムが得られる。

即ち、製紙用のコンテイングスラリー用としては、Ａ＝
Ｄ２／Ｄ、で表わされる凝集度が３，０以下であること
が望ましい。

本発明の微粒水酸化アルミニウムを製造するために、解
決しなければならない問題として、−次粒子の微粒化と
、凝集の問題がある。それに付随する条件としては、ギ
ブサイトであることと粒子を傷めないで、二次粒子の凝
集をほぐすことがある。

核の微粒化には新たな核発生方法を考える必要がある。

ポイントとなるのは、核発生プロセスにおいていかに微
小な多数の核を発生させるかであり、この核の大きさと
数の多少が粒子の大きさを左右する。微小な数多（の核
を発生させるということは前述のように溶液の過飽和度
をいかに高い状態にまでいたらしめるかにかかっており
、その高低が発生数を決定していると考えられる。従っ
て、−次粒子の微粒化手法としては、高過飽和度の状態
をつくる手法が基礎となる。本発明者は、以下に示すア
ルミン酸溶液の部分中和による方法について、詳細に検
討した。

アルミネート溶液を３０℃〜６０℃に保温しつつ、ホモ
ミキサー（例えば特殊機化工業者製Ｔ、にホモミキサー
）などで激しい撹拌を加える。そこへ瞬時に酸（望まし
くはアルミニウム塩）を加えアルカリを部分的に中和す
る。これにより過飽和度は一時的に著しく上昇し、さら
に撹拌を続けていることにより１分から３時間で核の発
生をみる。

ここで重要なのは、核発生時の溶液のＮａ０１）を、５
０ｇ／、９〜ｌｏｇ／Ｉ２の範囲に保ち、かつ温度はｌ
Ｏ℃〜４０℃に保つことである。なお混合直後の溶存１
２０３ｉ１）度は可能なかぎり高く（すなわち過飽和度
は高い状態）なるようにすることが望ましい。こうして
発生させた核を、過飽和アルミネート液（Ｎ３０８６度
：　５０ｇ／　１２〜３０ｇ／　１２、Ａｆｆ２０ａ濃
度：４０ｇ７１２〜２４０ｇ／β）に投入しギブサイト
化させる。

この方法により一次粒子径が０．１５μｍ以下で、凝集
度の低い水酸化アルミニウムを晶析させることができる
。

なお微粒な核発生の方法としては、上記したアルミン酸
溶液の部分中和による方法の外に、希薄なＮａ０ｆ（溶
液（１０ｇ／ｆｆ　−１２ｆ１ｇ／ｊ２）に金属アルミ
ニウム粉末を投入し溶解することで瞬時に水和し液中の
、１．０．濃度を上げることにより核発生を促す方法も
、採用できよう。

晶出した水酸化アルミニウムの凝集度が極めて低く、二
次粒子径が０．５μｍ以下であれば、これをそのまま本
発明品として使用できる。

二次粒子径が、０．５μｍを越える場合、又は、もっと
小さい粒子径の微粒水酸化アルミニウムを得たい場合に
は、これをさらに粉砕する・必要がある。

プラスチックのフィラー用としては、０４３μｍ以下の
平均二次粒子径のものがより好ましい。

粉砕する際、−次粒子の表面を実質的に傷めなければ１
分解開始温度を殆んど低下させず、各種フィラー用に使
用できる。以後便宜上実質的に一次粒子の表面を傷めな
いで、粉砕する（−次粒子にほぐす）ことを解砕といい
、−射的な粉砕、即ち一次粒子の表面の損傷を伴なう粉
砕を、単に粉砕という。

上記の方法で製造した微粒水酸化アルミニウムは、−次
粒子の接触面積が小さ（、解砕に適している。

解砕法には湿式・乾式が考えられるが、−次粒子を崩壊
させず解砕するためには、基本的に一次粒子の大きさ・
凝集度などの違いによりその方法を選別すべきである。

湿式は、後に乾燥をする際、再凝集がおきやすいため、
解砕後にスプレードライヤーを使うなど、乾燥方法を工
夫する必要がある。アトライタ（三井三池化工機■製媒
体撹拌型ミル）などは有効な解砕手段である。一方で、
乾式は、−ＪＲ的に、バッキングがおきやすい。−成粒
が傷つきやすい、解砕効果が弱いなど多くの難点がある
が、例えば、−次粒子が０．１５μ市以下の粒子の乾式
解砕にはエツジランナー（フレットミル）′を用いるこ
とにより、凝集度を３．０以下にまで低下させることが
可能となる。

粉砕機構は、摩砕、・衝撃・せん断に類別されるが、−
射的な粉砕機は、動力として消費されるエネルギーをい
かに粉砕エネルギーとして使用するかに重点がおかれて
おり、いきおいエネルギー消費型作用メカニズムとなり
、強力なものとなる。

これを水酸化アルミニウムに適用した場合、硬度の関係
から、凝集をほぐすのみならず、−成粒の破壊にまで至
らしめてしまう。また、同一粉砕機でも、被粉砕物の形
状・硬度・粒径等により、粉砕機構は異なって（る。し
たがって解砕を行う際には、粉砕機の選定に加え、・被
解砕物の特性をも考慮しな（ではならない。

本発明の微粒水酸化アルミニウムの製造において使用し
たエツジランナーは、前述の晶析によってえられた微粒
水酸化アルミニウムの解砕に特異的に効果がある。例え
ば、−成粒が１μｍ程度の通常の凝集粒水酸化アルミニ
ウムを、エツジランナーにて処理した場合、粉砕エネル
ギーが強力に作用し、−成粒を傷めてしまうことになる
。

前記の方法で晶析させた水酸化アルミニウムは一次粒子
径が０．１５μｍ以下であり、かつ、接着面積の小さい
（したがって易解砕性の）凝集粒であり、エツジランナ
ーで解砕でき、凝集度が３．０以下、あるいはＤ６≧Ｄ
７となるような水酸化アルミニウムが製造可能となった
。

〔実施例１広義の粉砕方法による一次粒子の表面の傷み具合の程度
を、調べるため以下の試験を行った。

第１表において、Ｎｏ、　１−　Ｎｏ、　４は、粉砕（
解砕でない）、ＮＯ３５〜ＮＯ，Ｉ　Ｏは、解砕を行っ
たものである。使用した晶析水酸化アルミニウムＮＯ，
１−ＮＯ，８は、通常の方法で晶析させた水酸化アルミ
ニウム、ＮＯ，９〜Ｎｏ、　ｌ　Ｏは、前記の方法で晶
析させた非常に微粒な水酸化アルミニウムである。

ＮＯ，１〜４は川崎重工業（（７）製振動ミル（型式５
Ｍ−０，６）を用いて、アルミナボール１５ｎ＋ｎ＄、
Ｒ比ｌＯの条件で水酸化アルミニウム（ギブサイト）を
粉砕したものである。振動ミルの粉砕は強力であるため
、−次粒子が破壊されており、ＤｓをＤ８が太き（上回
っているのがわかる。ＮＯ６５〜ｔｏは一次粒子を傷め
ないように凝集をほぐしたものである。解砕の手段は、
ＤＨによりかえており、Ｄ、がＤ３と等しいか、もしく
はＤＲがり、より小さくなるようにしている。

第１表（以下余白）なお解砕扮と粉砕粉の違いを明確にするために、Ｄ、ｌ
の比較的近い、Ｎ０１７とＮＯ，４の水酸化アルミニウ
ムの粒子構造を示すＳＥＭ写真を第１図に示した。−成
粒子の傷んでいる様子がよくわかる。

第２表にＡ≦３．０にした微粒水酸化アルミニウムの例
を示す。

第２表Ｎｏ、　ｌ−Ｎｏ、　６が比較例、ＮＯ，７〜Ｎｏ、　
１０が実施例である。この表において八Ｔは解砕（又は
粉砕）前と解砕（又は粉砕）後の分解開始温度の差であ
る。この差が大きいほど、−成粒子の傷みが激しいこと
を意味している。分解開始温度は、Ｔ　Ｇ　−Ｄ　Ｔ　
Ａ型示差熱天秤（理学電機■製ＴＨＥＲＭＯＦＬＥＸ　
ＴＧ８１）０　）　ニよッテ調ヘタ。八Ｔ＝０というの
は解砕処理も粉砕処理もしていないことを示す。

ＮＯ，１は昭和電工噛製の微粒水酸化アルミニウム　ハ
イシライトＨ−４２である。

ＮＯ１２及び３はＮ０８１をフレットミル（松本鋳造製
鉄所製サンドミルＴｙｐｅ　ＭＰＶ−０，５）で条件を
変え、処理したものである。Ｎｏ、　２は乾式、Ｎ０１
３は湿式である。ＮＯ１２は凝集度が多少下がったもの
のΔＴ　＝　１５℃となり、ＳＥＭでも一次粒子に傷み
が認められる。Ｎｏ、　３については一次粒子の破壊が
起こったため、Ｂ、Ｅ、Ｔ比表面積がほぼ倍増し、分解
開始温度も著しく低下している。

Ｎ０１４及びＮＯ，６は昭和電工■製の最微粒水酸化ア
ルミニウムであるハイシライトＨ−４３である。Ｈ−４
２にくらべ、−成粒子が小さくなったため、凝集度はあ
がっている。

Ｎ０１５はＮ０９４をマイクロニーダ−（三喜製作所製
床置き型マイクロニーグー）で湿式処理したものである
。八Ｔはかなり低下しており、ＳＥＭからも一次粒子が
かなり傷んでいるのが観察された。

ＮＯ，ｌ−Ｎｏ、　６のいずれも凝集度は低いが、Ｂ、
Ｅ、Ｔ比表面積も低い。

実施例Ｎ００７〜ｌＯは、次のような条件で製造したも
のである。

ＮａＯＨ濃度が１５０　ｇ　／　ｆｆ、Ａｌ２ｚＯ８濃
度が１２０ｇ／２のアルミン酸ソーダ溶液に、比重が１
．３１０ｇ／ｃｃ、アルミナ濃度８．０ｗｔ％、温度４
０℃の硫酸ばんどと、温度４０℃の水を、撹拌・混合し
、ＮａｏＨｆｉ度が５０ｇ／、９となるようにした。こ
の状態で、撹拌を２時間から３時間続け、Ｂ、Ｅ、Ｔ比
表面積が１００ｒｎ’／　ｇの種晶を得た。ここに種子
率が４０％となるように前述のアルミン酸ソーダ溶液な
加え、５０℃で１０時間の析出をおこなった。なお、こ
こでいう柚子率とは（種晶のＡｆｆ、Ｏ，分）／（析出
に用いたアルミネート液中のＡ２２０分）のパーセンテ
ージである。

こうしてできたスラリーを、濾過・洗浄・乾燥を行った
後、フレットミルで解砕した。

運転条件は、回転数４Ｏｒｐｍ　、圧力２ｋｇｆ／ｃｒ
ｄ、運転時間５分、　１００ｇ／バッチである。これら
を見るとＢ、Ｅ、Ｔ比表面積は２０ｒｎ″／ｇ以上であ
るが凝集度は３．０以下と低（、かつ八Ｔは一次粒子の
傷みがＳＥＸで観察される限界の１０℃以下となってい
る。例示したもののＸ線回折結晶ピークパターンはいず
れもギブサイトのみであり、ビクノメーター法で比重を
測定しても理論値と同様の結果かえられた。

次に測定方法について説明する。

有姿の平均径ＤＢは、レーザー回折式粒度分析計ＬＥＥ
ＤＳ＆Ｎ０ＲＴＨＥＵＰ　ＩＮＳＴＲＵＭＥＮＴＳ社製
ノマイクロトラックＳ　Ｐ　Ａ　型にて測定した値であ
る。分散剤としてヘキサメタリン酸ソーダの０．３ｇ／
Ｉ２水溶液にサンプルを加え、棒で撹拌し、それを分散
剤濃度が０．３ｇ／Ｉ２となっているリサーキュレータ
ー中に添加し、測定した。Ｄ２は、この累積重量粒度分
布の５０％粒径とした。平均径ＤＲはＤ２の測定とほぼ
同じであるが、前処理において棒で撹拌するところを超
音波で５分間分散させたものである。

Ｂ、Ｅ、Ｔ比表面積はＱＵＡＮＴＡＣＨＲＯＭＥ社の比
表面積測定装置０口ＡＮＴＡＳＯＲＢ　（モデルＮＯ，
ＱＳ−１４）にて測定した。

Ｄ１算出の際の微粒水酸化アルミニウムの真比重は、ギ
ブサイトの理論値２．４２ｇ／Ｃｔｒｌ’を使用した。

本発明になる微粒水酸化アルミニウムは、粒径にくらべ
、凝集度が非常に低いため、フィラーとしてゴム・プラ
スチックなどへ混練した際に、よく分散された製品がで
きる。

第３表にゴムへ配合したさいの補強効果のデータを示す
。

第３表１）配合２）架橋条件　１６０℃Ｘ１０ｍ１ｎ　・・・・・・５
ＬＩＪＢ　　２０ｍ１ｎ　−Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ３
）架橋特性実施例は、第２表におけるＮ０１７の微粒水酸化アルミ
ニウムであり、比較例はハイシライトＥ（−４２である
。第３表においてはＴ８は引っ張り破断強度を示す。実
施例のほうがＴ、が倍増している。つまり、補強効果が
あられれているのがわかる。また、応力Ｔ、がかかった
ときの伸びＥ８も太き（、なって、ゴムの弾力性は落ち
ていないのがわかる。Ｍｌｏｏ（ゴムを２倍の長さに伸
ばしたときの応力）も増加している。

これは、Ｂ、Ｅ、Ｔ比表面積が大きいことともあいまっ
て、製品の引っ張り強度を増加させるのに役立ち、補強
剤としての用途がひらけることを意味する。また、第２
図に実施例のＴＥＭ写真を示す。これからもわかるよう
に−次結晶が破壊されていないため、分解開始温度も低
下していない。これは樹脂・プラスチックなどへ混練し
、成形する際にうける熱によっても分解しないことにな
り、成形体表面が発泡しないという成形上の利点になる
。さらに水酸化アルミニウムの特性から、成形体に難燃
性を付与することになる。

［発明の効果］本発明になる微粒水酸化アルミニウムは、−成粒子径及
び二次粒子径が極めて小さいので、易焼結アルミナの原
料等として、又、各種フィラーとして、極めて好適であ
る。アルミナは、微粒子になるほど低温で焼結する傾向
がある。低温焼結、つまり易焼結アルミナは省エネルギ
ー・コスト低減という意味で、非常に有用である。この
易焼結アルミナを得るには、その原料となる水酸化アル
ミニウムを微粒化することも一つの方法である。

また、−成粒子の表面が傷んでいないものは、分解開始
温度の低下が少な（、ゴムやプラスチック用フィラーと
して極めて優れている。

一方、凝集度が低いものは水系スラリーにした場合に、
低粘度であり、又ダイラタンシー現象が発生しにくい。

低粘度スラリーが製紙業界で特に尊重されることは前述
の通りであるが、非常に微粒の、−成粒が破壊されてい
ない水酸化アルミニウムは、紙の表面に塗工したとき、
平滑性と光沢以上、述べたように、本発明の水酸化アルミニラムは、工業的に極めてすぐれた原料である。

ルミニウムの粒子構造を示すＳＥＭ写真であり、第２図
は、第２表のＮ０１７の水酸化アルミニウムの粒子構造を示すＴＥＭ写真である。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ａ）一次粒子平均径Ｄ＿１が０．１５μｍ以下ｂ
）二次粒子平均径Ｄ＿Ｒが０．５μｍ以下ｃ）結晶形が
ギブサイトであることを特徴とする微粒水酸化アルミニウム。ここで、Ｄ＿Ｒ：超音波分散をした後にレーザー回折式
粒度分析計で測定した平均径、Ｄ＿１：Ｂ．Ｅ．Ｔ比表面積から算出される径、でありＤ＿１＝６／｛（Ｂ．Ｅ．Ｔ比表面積）× （真比重）｝である。
（２）請求項（１）記載の水酸化アルミニウムであってＤ＿Ｂ≧Ｄ＿Ｒであることを特徴とする微粒水酸化アルミニウム。ここで、Ｄ＿Ｂ：空気透過式によりもとめた比表面積を
基準とした平均径（ブレーン径）、である。
（３）請求項（１）記載の水酸化アルミニウムであって
凝集度Ａが３．０以下であることを特徴とする微粒水酸
化アルミニウム。ここで、Ａ＝Ｄ＿２／Ｄ＿１であり、Ｄ＿２はレーザー
回折式粒度分析計で測定した有姿の平均径である。