JPH0384308A - 燃焼装置の排気通路 - Google Patents
燃焼装置の排気通路Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の目的]
(産業上の利用分野)
この発明は、内燃機関などの各種燃焼装置の排気系統に
利用される燃焼装置の排気通路に関するものである。 (従来の技術) 従来、内燃機関の排気バルブに連通ずる排気通路として
は、水冷されたシリンダヘッドに設けたものが多く使用
されているが、この排気通路における断熱性能を向上さ
せて燃焼排ガスの温度低下を極力防止し、例えば、排ガ
ス浄化用触媒の初期転換効率の向上、酸素センサ素子の
初期応答特性の向上、タービン式過飴機の作動効率の向
上などをはかるようにするために、シリンダヘッドに設
けた排気通路の壁面にライニングを施す構成のものとす
ることも考えられている。 このような断熱性能を向上させた排気通路としては、シ
リンダヘッドの排気通路形成部分の壁面に、無機繊維か
らなる層を設け、この無機1@維からなる層の内面にセ
ラミックスからなる層を設けた構造をなすもの(特開昭
59−175693号、特開昭60−180659号、
実開昭60149853号)や、シリンダヘッドの排気
通路形成部分の壁面に管状のセラミックス体を設け、こ
のセラミックス体の固定を確実なものとするために少な
くとも一部分にジルコニアなどからなる補強体を設けた
構成をなすもの(特開昭60169655号公報)や、
シリンダヘッドに設けた排気通路の壁面にセラミック溶
射槽を設けた構造をなすもの(特開昭58−99180
号、特開昭62−40232号)などがあった。 (発明が解決しようとする課題) しかしながら、このような従来の排気通路では、熱的な
応力や機械的な応力によってセラミックスにクランクな
どによる破損を生じることがありうると共に、排気方向
と直交方向に逃げる熱量が多いために燃焼排ガスの温度
を低下させることがあるという課題があった。また、セ
ラミック溶剤槽を設けたものにあっても熱的な応力や機
械的な応力などによって剥離を生じることがあるという
課題があった。 (発明の目的) この発明は、上記した従来の課題にかんがみてなされた
もので、排気通路構成部材の靭性を向上させると共に、
排気方向と直交方向への熱の逃げに比べて排気方向への
熱の伝達がより一層良好であって燃焼排ガスの温度低下
を極力防止することが可能であり、例えば、内燃機関の
排気通路に適用した場合に、排ガス浄化用触媒の初期転
換効率の向上、酸素センサ素子の初期応答特性の向上。 タービン式過給機の作動効率の向上なとをはかることが
できる断熱性能の良好な燃焼装置の排気通路を捉供する
ことを1」的としている。 【発明の構成】 (課題を解決するための手段) この発明に係わる燃焼装置の排気通路は、SiC繊維で
作製したm雄部状体の内側表面から化学気相法(CVD
法)によりSiCを浸透させてSiC繊維/CVD−S
iC複合体とした刊気通路ライナーをそなえた構成とし
たことを4、!徴としており、このような燃焼装置の排
気通路の構成を前述した従来の課題を解決するための手
段としている。 この発明に係わる燃焼装置の排気通路において用いられ
るSiC繊維で作製した繊維筒状体としては、例えばS
iCm維を2次元ないしは3次元にウィービング(we
aving)、プレテイング(brai di ng)
、=ッティング(knitting)などの編手法によ
り編んで作製したものが使用される。 そして、この繊維筒状体の内側表面から化学気相法(C
VD法)によりSiCを浸透させてSiC繊維/CVD
−SiC複合体とした排気通路ライナーをそなえた構成
としているが、この場合、SiC繊維/CVD−SiC
複合体となっている排気通路ライナーの内側部分の密度
が理論密度の99%以上となっており、排気通路ライナ
の外側部分の密度が理論密度の70〜90%となってい
るようにするのがよい。 この場合、SiC繊維/CVD−SiC複合体となって
いる排気通路ライナーの内側部分における密度が理論密
度の99%よりも小さいと、すなわち排気通路ライナー
の内側部分が十分に緻密化していないと、燃焼装置から
の排ガスがSiC繊i/CVD−SiC複合体を通過し
て排気通路ライナーの外側にまで抜けてしまい、例えば
このSiC繊維/CVD−SiC複合体を内側部分に有
する排気通路ライナーをアルミニウム合金で鋳包んだシ
リンダヘッドとした場合に、燃焼排ガスの熱によって前
記アルミニウム合金よりなるシリンダヘッドを溶かして
しまうことがありうるため、SiC繊M#、/ CV
D −S i C複合体となっている内側部分の密度は
理論密度の99%以」二の十分に緻密化したものとして
おくことが望ましい。 一方、前記刊気通路ライナーの外側部分における密度が
理論密度の70%よりも小さいと剛性が不足したものと
なり、例えば排気通路ライナーをアルミニウム合金によ
り鋳包んでシリンダヘッドとする際に変形を生じるおそ
れが出てくるので好ましくなく、また排気通路ライナー
の外側部分における密度が理論密度の90%よりも大き
くなると、例えばアルミニウム合金により鋳包んでシリ
ンダヘッドとする際にアルミニウム合金溶湯が外側表面
の気孔部分に流れ込むことによる機械的な接合が得られ
ず、振動等によってシリンダヘッドの内部でがたつきを
生じる可能性がでてくるので好ましくない。 (発明の作用) この発明に係わる燃焼装置の排気通路では、5iCFA
%lで作製した繊維筒状体の内側表面から化学気相法に
よりSiCを浸透させて内側部分をSiC繊維/CVD
−SiC複合体とした排気通路ライナーをそなえた構成
としているので、燃焼排ガスのもつ熱のうち排気方向に
伝達される熱量が多くなると共に排気方向と直交する方
向に伝達される熱量が少なくなり、燃焼排ガスの温度が
大きく低下することなく下流側に排出されるようになる
という作用がもたらされる。 そして、SiC繊維で作製した繊維筒状体の内側部分か
らSiCを浸透させた排気通路ライナーの内側部分にお
ける密度はより望ましくは理論密度の99%以上となっ
ているため、燃焼排ガスがライナーの外側部分に流れ出
すというようなことはなく、また、外側部分における密
度はより望ましくは理論密度の70〜90%程度となっ
ているため、例えばアルミニウム合金により鋳包んだ際
においてアルミニウム合金溶湯がライナーの外側表面に
存立する気孔部分に流れ込んで凝固後には機械的な結合
が得られるようになり、排気通路ライナーを保持する部
月との結合が良好なものになるという作用がもたらされ
る。 (実施例) 実施例1 第1図はこの発明の一実胞例による燃焼装置の排気通路
を示し、燃焼装置が内燃機関である場合を示している。 第1図において、1はシリングヘッド、2はシリングヘ
ッド1に設けた冷却水通路、3は燃焼室、4はバルブシ
ート、5は排気バルブ、6はバルブステムカイト、7は
抽気通路、8は排気通路7の壁面に設けられる損気通路
ライナーであり、この抽気通路ライナー8は、SiC繊
維を2次元ないしは3次元に編んで作製した繊維筒状体
の内側表面から化学気相法(CVD法)によりSiCを
浸透させて内側部分をSiC繊維/CVDSiC複合体
とした構成を有するものであって、この排気通路ライナ
ー8の内側部分にあるSiC繊維/CVD−SiC複合
体によって排気通路7の壁面部分が形成される構成とし
ている。 この実施例1において排気通路ライナー8を製作するに
あたっては、S i Clam (日本カーボン(株)
製、商品名:ニカロン)を2次元ないしは3次元に編む
ことによって第2図(a)に示す形状の#a維筒状体1
0を得た。 この繊維筒状体10は、第2図(b)および第2図(C
)に示すように、5iCJ@維11,12を編むことに
よって作製されており、この繊維筒状体10は第1図に
示した排気通路7の形状に合わせて作製しである。 次に、前記繊維筒状体10の内側表面から化学気相法(
CVD法)によりSiCを浸透させた。 この化学気相法においては、SiC文4C3H8カスや
CH35iC文3−H2ガスなどを用いて行うが、この
際、第3図に示すように、SiCは気流に近い繊維筒状
体10の内側表面にi1’+ルs i C@維(11、
12) ノ表面J:!J沈着していき、次第に繊維筒状
体10の内部にまでSiCの沈着が進行し、この間にガ
スは繊維筒状体10の外側へ抜ける。このように、Si
Cは繊維筒状体10の内側表面から沈着されるので、内
側表面における空隙が充填されて緻密なものとなったと
きにSiCの沈着を止めた。この結果、繊維筒状体10
の内側部分をSiC繊維/CVDSiC複合体13とし
た排気通路ライナー8が得られ、気流の入側である排気
通路ライナー8の内側部分における密度は理論密度の9
9%以」二であり、また気流の出側である排気通路ライ
ナー8の外側部分における密度は理論密度の70〜80
%であった。 次に、このようにして作製した排気通路ライナー8を内
燃機関のシリングブロック鮎造型にセラl= L、アル
ミニウム合金溶湯を鋳込むことによって、排気通路ライ
ナー8を鋳包んだ第1図に示したようなアルミニウム合
金製シリングヘッド1を得た。 このとき、排気通路ライナー8の外側部分はその密度が
理論密度の70〜80%となっておりかつまた適度の凹
凸を有しているため、アルミニウム合金溶湯が入り込ん
で凝固後に機械的に結合されると同時にアルミニウム合
金溶湯の凝固収縮によって周囲より圧縮応力が加わるこ
とにより、排気通路ライナー8はシリンダヘッド1内に
しっかりと固定され、使用時に振動等が加わったときで
も剥離を生じることがないものとなる。そして、アルミ
ニウム合金溶湯の凝固収縮の際にたとえ大きな圧縮応力
が加わったとしても排気通路ライナー8の外周側は例え
ば20〜30%程度の空隙を有していることから、この
部分が収縮変形することによって吸収されることとなる
。 この実施例における排気通路7において、排ガスの流れ
方向と平行な方向と、排ガスの流れ方向と直交する方向
とにおける熱伝導度を調べたところ、法衣に示す結果で
あった。 上記表に示すように、排ガスの流れ方向における熱伝導
度の方が大きな値を示し、この実施例における排気通路
7を用いた場合には排気通路ライナー8を用いない場合
に比べて排気ポート出口で約150℃の上昇がみられた
。 さらに、全負荷台上での200時間耐久試験を行ったと
ころ、排気通路ライナー8の周辺において熱応力や振動
による破損等の不具合は認められなかった。 実施例2 Si CfafJVを2次元ないしは3次元に編むこと
によって排気マニホールド本体の内面形状に合わせた第
4図に示す形状を有する繊維筒状体10を作製し、次い
で前記繊維筒状体10の内側表面から化学気相法により
SiCを浸透させて内側部分をSiC繊維/CVD−S
iC複合体とした排気マニホールド用排気通路ライナー
を作製した。この排気通路ライナーにおいて内側部分の
密度は理論密度の99%以上であり、外側部分の密度は
理論密度の70〜80%であった。 2 次に、この排気マニホールド用排気通路ライナーを鋳鉄
製マニホールド本体の内側に焼ばめにより嵌合して排気
マニホールドを得た。 この排気マニホールドにおいても排ガスの流れ方向と平
行な方向における熱伝導度の方が排カスの流れ方向と直
交する方向における熱伝導度よりも大きなものとなって
おり、このような排気マニホールド用排気通路ライナー
を用いることによって排ガス温度をより高めたものにす
ることが可能であった。 実施例3 SiC4iを2次元ないしは3次元に編むことによって
排気管本体の内面形状に合わせた形状を有する繊維筒状
体を作製し、次いで前記繊維筒状体の内側表面から化学
気相法によりSiCを浸透させて内側部分をSiC繊維
/CVD−SiC複合体とした排気管用排気通路ライナ
ーを作製した。この排気通路ライナーにおいて内側部分
の密度は理論密度の99%以上であり、外側部分の密度
は理論密度の70〜80%であった。 次に、第5図に示すように、この排気管用排気通路ライ
ナー8を鋼製バイブ15の内側しこ焼ばめ接合すること
によって、内面が排気通路ライナー8によって内張すさ
れた排気管16を得た。 この排気管16においても排ガスの流れ方向と平行な方
向における熱伝導度の方が排ガスの流れ方向と直交する
方向における熱伝導度よりも大きなものとなっており、
第5図に示した排気管16を用いることによって排ガス
温度をより高めたものにすることが可能であった。
利用される燃焼装置の排気通路に関するものである。 (従来の技術) 従来、内燃機関の排気バルブに連通ずる排気通路として
は、水冷されたシリンダヘッドに設けたものが多く使用
されているが、この排気通路における断熱性能を向上さ
せて燃焼排ガスの温度低下を極力防止し、例えば、排ガ
ス浄化用触媒の初期転換効率の向上、酸素センサ素子の
初期応答特性の向上、タービン式過飴機の作動効率の向
上などをはかるようにするために、シリンダヘッドに設
けた排気通路の壁面にライニングを施す構成のものとす
ることも考えられている。 このような断熱性能を向上させた排気通路としては、シ
リンダヘッドの排気通路形成部分の壁面に、無機繊維か
らなる層を設け、この無機1@維からなる層の内面にセ
ラミックスからなる層を設けた構造をなすもの(特開昭
59−175693号、特開昭60−180659号、
実開昭60149853号)や、シリンダヘッドの排気
通路形成部分の壁面に管状のセラミックス体を設け、こ
のセラミックス体の固定を確実なものとするために少な
くとも一部分にジルコニアなどからなる補強体を設けた
構成をなすもの(特開昭60169655号公報)や、
シリンダヘッドに設けた排気通路の壁面にセラミック溶
射槽を設けた構造をなすもの(特開昭58−99180
号、特開昭62−40232号)などがあった。 (発明が解決しようとする課題) しかしながら、このような従来の排気通路では、熱的な
応力や機械的な応力によってセラミックスにクランクな
どによる破損を生じることがありうると共に、排気方向
と直交方向に逃げる熱量が多いために燃焼排ガスの温度
を低下させることがあるという課題があった。また、セ
ラミック溶剤槽を設けたものにあっても熱的な応力や機
械的な応力などによって剥離を生じることがあるという
課題があった。 (発明の目的) この発明は、上記した従来の課題にかんがみてなされた
もので、排気通路構成部材の靭性を向上させると共に、
排気方向と直交方向への熱の逃げに比べて排気方向への
熱の伝達がより一層良好であって燃焼排ガスの温度低下
を極力防止することが可能であり、例えば、内燃機関の
排気通路に適用した場合に、排ガス浄化用触媒の初期転
換効率の向上、酸素センサ素子の初期応答特性の向上。 タービン式過給機の作動効率の向上なとをはかることが
できる断熱性能の良好な燃焼装置の排気通路を捉供する
ことを1」的としている。 【発明の構成】 (課題を解決するための手段) この発明に係わる燃焼装置の排気通路は、SiC繊維で
作製したm雄部状体の内側表面から化学気相法(CVD
法)によりSiCを浸透させてSiC繊維/CVD−S
iC複合体とした刊気通路ライナーをそなえた構成とし
たことを4、!徴としており、このような燃焼装置の排
気通路の構成を前述した従来の課題を解決するための手
段としている。 この発明に係わる燃焼装置の排気通路において用いられ
るSiC繊維で作製した繊維筒状体としては、例えばS
iCm維を2次元ないしは3次元にウィービング(we
aving)、プレテイング(brai di ng)
、=ッティング(knitting)などの編手法によ
り編んで作製したものが使用される。 そして、この繊維筒状体の内側表面から化学気相法(C
VD法)によりSiCを浸透させてSiC繊維/CVD
−SiC複合体とした排気通路ライナーをそなえた構成
としているが、この場合、SiC繊維/CVD−SiC
複合体となっている排気通路ライナーの内側部分の密度
が理論密度の99%以上となっており、排気通路ライナ
の外側部分の密度が理論密度の70〜90%となってい
るようにするのがよい。 この場合、SiC繊維/CVD−SiC複合体となって
いる排気通路ライナーの内側部分における密度が理論密
度の99%よりも小さいと、すなわち排気通路ライナー
の内側部分が十分に緻密化していないと、燃焼装置から
の排ガスがSiC繊i/CVD−SiC複合体を通過し
て排気通路ライナーの外側にまで抜けてしまい、例えば
このSiC繊維/CVD−SiC複合体を内側部分に有
する排気通路ライナーをアルミニウム合金で鋳包んだシ
リンダヘッドとした場合に、燃焼排ガスの熱によって前
記アルミニウム合金よりなるシリンダヘッドを溶かして
しまうことがありうるため、SiC繊M#、/ CV
D −S i C複合体となっている内側部分の密度は
理論密度の99%以」二の十分に緻密化したものとして
おくことが望ましい。 一方、前記刊気通路ライナーの外側部分における密度が
理論密度の70%よりも小さいと剛性が不足したものと
なり、例えば排気通路ライナーをアルミニウム合金によ
り鋳包んでシリンダヘッドとする際に変形を生じるおそ
れが出てくるので好ましくなく、また排気通路ライナー
の外側部分における密度が理論密度の90%よりも大き
くなると、例えばアルミニウム合金により鋳包んでシリ
ンダヘッドとする際にアルミニウム合金溶湯が外側表面
の気孔部分に流れ込むことによる機械的な接合が得られ
ず、振動等によってシリンダヘッドの内部でがたつきを
生じる可能性がでてくるので好ましくない。 (発明の作用) この発明に係わる燃焼装置の排気通路では、5iCFA
%lで作製した繊維筒状体の内側表面から化学気相法に
よりSiCを浸透させて内側部分をSiC繊維/CVD
−SiC複合体とした排気通路ライナーをそなえた構成
としているので、燃焼排ガスのもつ熱のうち排気方向に
伝達される熱量が多くなると共に排気方向と直交する方
向に伝達される熱量が少なくなり、燃焼排ガスの温度が
大きく低下することなく下流側に排出されるようになる
という作用がもたらされる。 そして、SiC繊維で作製した繊維筒状体の内側部分か
らSiCを浸透させた排気通路ライナーの内側部分にお
ける密度はより望ましくは理論密度の99%以上となっ
ているため、燃焼排ガスがライナーの外側部分に流れ出
すというようなことはなく、また、外側部分における密
度はより望ましくは理論密度の70〜90%程度となっ
ているため、例えばアルミニウム合金により鋳包んだ際
においてアルミニウム合金溶湯がライナーの外側表面に
存立する気孔部分に流れ込んで凝固後には機械的な結合
が得られるようになり、排気通路ライナーを保持する部
月との結合が良好なものになるという作用がもたらされ
る。 (実施例) 実施例1 第1図はこの発明の一実胞例による燃焼装置の排気通路
を示し、燃焼装置が内燃機関である場合を示している。 第1図において、1はシリングヘッド、2はシリングヘ
ッド1に設けた冷却水通路、3は燃焼室、4はバルブシ
ート、5は排気バルブ、6はバルブステムカイト、7は
抽気通路、8は排気通路7の壁面に設けられる損気通路
ライナーであり、この抽気通路ライナー8は、SiC繊
維を2次元ないしは3次元に編んで作製した繊維筒状体
の内側表面から化学気相法(CVD法)によりSiCを
浸透させて内側部分をSiC繊維/CVDSiC複合体
とした構成を有するものであって、この排気通路ライナ
ー8の内側部分にあるSiC繊維/CVD−SiC複合
体によって排気通路7の壁面部分が形成される構成とし
ている。 この実施例1において排気通路ライナー8を製作するに
あたっては、S i Clam (日本カーボン(株)
製、商品名:ニカロン)を2次元ないしは3次元に編む
ことによって第2図(a)に示す形状の#a維筒状体1
0を得た。 この繊維筒状体10は、第2図(b)および第2図(C
)に示すように、5iCJ@維11,12を編むことに
よって作製されており、この繊維筒状体10は第1図に
示した排気通路7の形状に合わせて作製しである。 次に、前記繊維筒状体10の内側表面から化学気相法(
CVD法)によりSiCを浸透させた。 この化学気相法においては、SiC文4C3H8カスや
CH35iC文3−H2ガスなどを用いて行うが、この
際、第3図に示すように、SiCは気流に近い繊維筒状
体10の内側表面にi1’+ルs i C@維(11、
12) ノ表面J:!J沈着していき、次第に繊維筒状
体10の内部にまでSiCの沈着が進行し、この間にガ
スは繊維筒状体10の外側へ抜ける。このように、Si
Cは繊維筒状体10の内側表面から沈着されるので、内
側表面における空隙が充填されて緻密なものとなったと
きにSiCの沈着を止めた。この結果、繊維筒状体10
の内側部分をSiC繊維/CVDSiC複合体13とし
た排気通路ライナー8が得られ、気流の入側である排気
通路ライナー8の内側部分における密度は理論密度の9
9%以」二であり、また気流の出側である排気通路ライ
ナー8の外側部分における密度は理論密度の70〜80
%であった。 次に、このようにして作製した排気通路ライナー8を内
燃機関のシリングブロック鮎造型にセラl= L、アル
ミニウム合金溶湯を鋳込むことによって、排気通路ライ
ナー8を鋳包んだ第1図に示したようなアルミニウム合
金製シリングヘッド1を得た。 このとき、排気通路ライナー8の外側部分はその密度が
理論密度の70〜80%となっておりかつまた適度の凹
凸を有しているため、アルミニウム合金溶湯が入り込ん
で凝固後に機械的に結合されると同時にアルミニウム合
金溶湯の凝固収縮によって周囲より圧縮応力が加わるこ
とにより、排気通路ライナー8はシリンダヘッド1内に
しっかりと固定され、使用時に振動等が加わったときで
も剥離を生じることがないものとなる。そして、アルミ
ニウム合金溶湯の凝固収縮の際にたとえ大きな圧縮応力
が加わったとしても排気通路ライナー8の外周側は例え
ば20〜30%程度の空隙を有していることから、この
部分が収縮変形することによって吸収されることとなる
。 この実施例における排気通路7において、排ガスの流れ
方向と平行な方向と、排ガスの流れ方向と直交する方向
とにおける熱伝導度を調べたところ、法衣に示す結果で
あった。 上記表に示すように、排ガスの流れ方向における熱伝導
度の方が大きな値を示し、この実施例における排気通路
7を用いた場合には排気通路ライナー8を用いない場合
に比べて排気ポート出口で約150℃の上昇がみられた
。 さらに、全負荷台上での200時間耐久試験を行ったと
ころ、排気通路ライナー8の周辺において熱応力や振動
による破損等の不具合は認められなかった。 実施例2 Si CfafJVを2次元ないしは3次元に編むこと
によって排気マニホールド本体の内面形状に合わせた第
4図に示す形状を有する繊維筒状体10を作製し、次い
で前記繊維筒状体10の内側表面から化学気相法により
SiCを浸透させて内側部分をSiC繊維/CVD−S
iC複合体とした排気マニホールド用排気通路ライナー
を作製した。この排気通路ライナーにおいて内側部分の
密度は理論密度の99%以上であり、外側部分の密度は
理論密度の70〜80%であった。 2 次に、この排気マニホールド用排気通路ライナーを鋳鉄
製マニホールド本体の内側に焼ばめにより嵌合して排気
マニホールドを得た。 この排気マニホールドにおいても排ガスの流れ方向と平
行な方向における熱伝導度の方が排カスの流れ方向と直
交する方向における熱伝導度よりも大きなものとなって
おり、このような排気マニホールド用排気通路ライナー
を用いることによって排ガス温度をより高めたものにす
ることが可能であった。 実施例3 SiC4iを2次元ないしは3次元に編むことによって
排気管本体の内面形状に合わせた形状を有する繊維筒状
体を作製し、次いで前記繊維筒状体の内側表面から化学
気相法によりSiCを浸透させて内側部分をSiC繊維
/CVD−SiC複合体とした排気管用排気通路ライナ
ーを作製した。この排気通路ライナーにおいて内側部分
の密度は理論密度の99%以上であり、外側部分の密度
は理論密度の70〜80%であった。 次に、第5図に示すように、この排気管用排気通路ライ
ナー8を鋼製バイブ15の内側しこ焼ばめ接合すること
によって、内面が排気通路ライナー8によって内張すさ
れた排気管16を得た。 この排気管16においても排ガスの流れ方向と平行な方
向における熱伝導度の方が排ガスの流れ方向と直交する
方向における熱伝導度よりも大きなものとなっており、
第5図に示した排気管16を用いることによって排ガス
温度をより高めたものにすることが可能であった。
この発明に係わる燃焼装置の排気通路は、SiC繊維で
作製したm雄部状体の内側表面から化学気相法によりS
iCを浸透させてSiC繊維/CVD−SiC複合体と
した排気通路ライナーをそなえた構成としたから、排気
通路構成部材である排気通路ライナーの靭性がより一層
向上したものとなって熱的な応力や機械的な応力などに
よるクラックの発生が防止されるようになり、また、抽
気方向と直交方向への熱の逃げに比べて排気方向への熱
の伝達がより一層良好なものになるため燃焼排ガスの温
度低下を極力防止することが可能であり、例えば、内燃
機関の排気通路に適用した場合に、排ガス浄化用触媒の
初期転換効率の向上、酸素センサ素子の初期応答特性の
向上、タービン式過給機の作動効率の向上などをはかる
ことが可能であるという著しく優れた効果がもたらされ
る。
作製したm雄部状体の内側表面から化学気相法によりS
iCを浸透させてSiC繊維/CVD−SiC複合体と
した排気通路ライナーをそなえた構成としたから、排気
通路構成部材である排気通路ライナーの靭性がより一層
向上したものとなって熱的な応力や機械的な応力などに
よるクラックの発生が防止されるようになり、また、抽
気方向と直交方向への熱の逃げに比べて排気方向への熱
の伝達がより一層良好なものになるため燃焼排ガスの温
度低下を極力防止することが可能であり、例えば、内燃
機関の排気通路に適用した場合に、排ガス浄化用触媒の
初期転換効率の向上、酸素センサ素子の初期応答特性の
向上、タービン式過給機の作動効率の向上などをはかる
ことが可能であるという著しく優れた効果がもたらされ
る。
第1図はこの発明に係わる燃焼装置の排気通路の一実施
例を示す内燃機関のシリンダヘッド部分の断面図、第2
図(a)は第1図の排気通路ライナーを構成するtIh
Ih状体の斜視図、第2図(b)(C)は第2図(a)
の繊維筒状体の一部を拡大して示す平面説明図および断
面説明図、第3図(a)(b)は第2図に示した繊維筒
状体の内面から化学気相法によりSiCを浸透させて内
側部分をSiC繊、@/CVD−3iC複合体とした排
気通路ライナーの各々部分拡大平面図および5 部分拡大断面図、第4図はこの発明の他の実施例におけ
る排気通路ライナーに用いる繊維筒状体の斜面図、第5
図はこの発明のさらに他の実施例における排気通路の断
面図である。 8・・・排気通路ライナ 10・・・繊維筒状体、 11.12・・・SiC繊維、 13・・・S i C/CVD−3i C複合体。
例を示す内燃機関のシリンダヘッド部分の断面図、第2
図(a)は第1図の排気通路ライナーを構成するtIh
Ih状体の斜視図、第2図(b)(C)は第2図(a)
の繊維筒状体の一部を拡大して示す平面説明図および断
面説明図、第3図(a)(b)は第2図に示した繊維筒
状体の内面から化学気相法によりSiCを浸透させて内
側部分をSiC繊、@/CVD−3iC複合体とした排
気通路ライナーの各々部分拡大平面図および5 部分拡大断面図、第4図はこの発明の他の実施例におけ
る排気通路ライナーに用いる繊維筒状体の斜面図、第5
図はこの発明のさらに他の実施例における排気通路の断
面図である。 8・・・排気通路ライナ 10・・・繊維筒状体、 11.12・・・SiC繊維、 13・・・S i C/CVD−3i C複合体。
Claims (1)
- (1)SiC繊維で作製した繊維筒状体の内側表面から
化学気相法によりSiCを浸透させてSiC繊維/CV
D−SiC複合体とした排気通路ライナーをそなえたこ
とを特徴とする燃焼装置の排気通路。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1217983A JP2790866B2 (ja) | 1989-08-24 | 1989-08-24 | 燃焼装置の排気通路 |
US07/562,553 US5076054A (en) | 1989-08-24 | 1990-08-03 | Exhaust apparatus for combustion equipment |
DE4026571A DE4026571A1 (de) | 1989-08-24 | 1990-08-22 | Auslasseinrichtung fuer brenngasanlagen und verfahren zur herstellung eines hierfuer geeigneten materials |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1217983A JP2790866B2 (ja) | 1989-08-24 | 1989-08-24 | 燃焼装置の排気通路 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0384308A true JPH0384308A (ja) | 1991-04-09 |
JP2790866B2 JP2790866B2 (ja) | 1998-08-27 |
Family
ID=16712786
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1217983A Expired - Lifetime JP2790866B2 (ja) | 1989-08-24 | 1989-08-24 | 燃焼装置の排気通路 |
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Country | Link |
---|---|
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DE (1) | DE4026571A1 (ja) |
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1989
- 1989-08-24 JP JP1217983A patent/JP2790866B2/ja not_active Expired - Lifetime
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1990
- 1990-08-03 US US07/562,553 patent/US5076054A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-08-22 DE DE4026571A patent/DE4026571A1/de active Granted
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US5076054A (en) | 1991-12-31 |
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