JPH0369868A - シート弁式圧油給排操作弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、単動形油圧シリンダに圧油を供給・排出させ
るのに用いる圧油給排操作弁のうちでも、その弁体とし
てシート弁式のものを採用することにより、弁体二分で
の圧油漏れを防止する種類のシート弁式圧油給排操作弁
に関する。

（前提となる基本構造） この種のシート弁式圧油給排操作弁には、基本的な構造
が次のようになっているものがある。

例えば第１図と第２図（本発明）、又は第７図（従来例
１）もしくは第８図（従来例２）に示すように、シート
弁式圧油給排操作弁１・１０１・２０１の弁室４・１０
４・２０４の一側部に給圧ポートＰを、他側部にリター
ンポートＲを、これら両ボー１−Ｐ−Ｒから外れる位置
に作業ポートＡをそれぞれ開口し、 給圧ポートＰの外周部に給圧弁座１５・１１５・２１５
を、リターンポートＲの外周部にリターン弁座１６・１
１６・２１６を形成して、給圧弁座１５・１１５・２１
５に逆止弁体１９・１１９・２１９を逆止弁体用閉弁ば
ね２０・１２０・２２０で弾圧し、リターン弁座１６・
１１６・２１６にリターン弁体２２・１２２・２２２を
リターン弁体用閉弁ばね３０・１３０・２３０で弾圧し
、弁室４・１０４・２０４の他側部外にリターン操作手
段３７・１３７・２３７を設け、リターン操作手段３７
・１３７・２３７の開弁具４３・１４３・２４３をリタ
ーンポートＲ側からリターン弁体２２・１２２・２２２
に対向させ、リターン操作手段３７・１３７・２３７を
作動させない給圧状態Ｘでは、 リターン弁体２２−１２２−２２２がリターン弁体用閉
弁ばね３０・１３０・２３０の弾圧力と弁室４・１０４
・２０４の内圧力との合力でリターン弁座１６・１１６
・２１６に閉弁接当させられるとともに、給圧ポートＰ
の圧油が逆止弁体１９・１１９・２１９を押し開いて弁
室４・１０４・２０４及び作業ポートＡに供給されてか
ら、逆止弁体１９・１１９・２１９が逆止弁体用閉弁ば
ね２０・１２０・２２０の弾圧力で給圧弁座１５・１１
５・２１５に閉弁接当させられるように構成し、 また、リターン操作手段３７・１３７・２３７を作動さ
せた排圧状態２では、開弁具４３・１４３・２４３でリ
ターン弁体２２・１２２・２２２が押し開かれ、作業ポ
ートＡ及び弁室４・１０４・２０４内の圧油がリターン
ポートＲへ排出されていくように構成したものである。

（従来の技術〉 上記の基本構造において、従来では、弁室１０４・２０
４内に逆止弁体１１９・２１９とリターン弁体１２２・
２２２を組み込む二分の構造として、特公平１−３１０
６７号公報（従来例１）又は特開昭５８−１７０９０６
号公報（従来例２）に記載されたものを、本発明者が先
に提案した。

（従来例１）・第７図参照 これは、一つの室からなる弁室１０４内に逆止弁体１１
９とリターン弁体１２２とを上下に挿入し、逆止弁体用
閉弁ばね１２０とリターン弁体用閉弁ばね１３０とを一
本の閉弁ばねで構成して両弁体１１９・１２２間に装着
し、逆止弁体１１９と給圧弁座１１５との間に弾性シー
ル部材１２１を介装させたものである。

そして、リターン操作手段１３７を作動させた排圧状態
では、開弁具１４３でリターン弁体１２２を介して逆止
弁体１１９の弾性シール部材１２１が給圧弁座１１５に
閉弁接当させられて、給圧ポートＰ内の圧油が弁室１０
４内に漏れ入ることを阻止するのである。

（従来例２）・第８図参照 これは、上記従来例１と同様に一つの室で構成した弁室
２０４内に、逆止弁体２１９と可動バネ座２１８とリタ
ーン弁体２２２とを順に挿入し、逆止弁体２１つと可動
バネ座２１８との間に逆止弁体用閉弁ばね２２０を装着
するとともに、可動バネ座２１８とリターン弁体２２２
との間にリターン弁体用閉弁ばね２３０を装着し、逆止
弁体２１９と給圧弁座２１５とを硬質シール部材同士で
直接に閉弁接当させたものである。

そして、リターン操作手段２３７を作動させた排圧状態
では、開弁具２４３でリターン弁体２２２及び可動バネ
座２１８を順に介して逆止弁体２１９が給圧弁座２１５
にメタルタッチで閉弁接当させられて、給圧ポートＰ内
の圧油が弁室２０４内に漏れ入ることを阻止するのであ
る。

（発明が解決しようとする課題） 上記の各従来例では次の問題がある。

（従来例１）・第７図参照 リターン操作手段１３７を作動させた排圧状態では、開
弁具１４３の押圧力で逆止弁体１１９の弾性シール部材
１２１が給圧弁座１１５に強力に圧縮される。このため
、弾性シール部材１２１は、リターン操作の操作回数が
累積すると、塑性変形を起こしてしまい、寿命が短い。

なお、図示のようにリターン操作手段１３７を空圧式に
構成した場急には、次の理由で、弾性シ−小部材１２１
の寿命がさらに短くなる。

一般に、空気圧供給ラインからリターン操作手段１３７
の空圧作動室１４０内に供給されてきた圧縮空気は、空
気圧供給ラインで受ける流動抵抗や慣性作用により、圧
力脈動を繰り返しながら所定の圧力に到達する。このた
め、上記の圧力脈動の圧力上昇過程では空圧ピストン１
３９の受圧力が給圧ポートＰからの受圧力に打ち勝って
逆止弁体１１９を閉弁させるのに対して、圧力脈動の圧
力下降過程では空圧ピストン１３９の受圧力に給圧ポー
トＰからの受圧力が打ち勝って逆止弁体１１９を開弁さ
せ、これら閉弁作動と開弁作動とを繰り返す。逆止弁体
１１９の閉弁作動時において、その弁面が給圧弁座１１
５に閉弁接当する直前では、給圧弁座１１５と弁面との
間の狭い流路を圧油が超高速で流れるため、弾性シール
部材１２１が削り取られてしまい、その寿命が極端に短
くなるのである。

（従来例２）・第８図参照 これは、逆止弁体２１９と給圧弁座２１５とを硬質部材
同士で直接に閉弁接当させてメタルタッチに構成するこ
とにより、上記従来例１の問題点を解消できるが、次の
問題が起きる。

弁室２０４の内圧で両弁体２１９・２２２が閉弁した圧
力保持状態中において、給圧ポートＰの上流の圧油供給
ラインが微圧漏れを起こしたときであっても弁室２０４
から給圧ポートＰへの漏れを確実に防止するには、逆止
弁体２１９がメタルタッチであるため、逆止弁体用閉弁
ばね２２０は金属を弾性変形させるだけの強力なものを
採用する必要がある。このため、給圧ポートＰから弁室
２０４内へ圧油を供給する給圧時において、逆止弁体１
１９は、クラッキング圧が高いうえ、開弁リフトが少な
くて圧油に大きな圧力損失を与えるため、作業ポートＡ
の作業圧力を低下させる。

この作業圧力の低下の問題は、圧油給排操作弁２０１を
低油圧ラインに用いる場合では、供給圧力に対する圧力
損失の割合が大きくなるので、著しい弊害となってあら
れれる。

本発明は、上記の各従来例の問題点を解消して、逆止弁
体のシール寿命を長くすること、及び作業ポートの作業
圧力の低下を少なくすることを目的とする。

（課題を解決するための手段） 本発明は、上記目的を達成するために、前記の基本構造
に次の改良を加えたことを特徴としている。

例えば、第１図と第２図に示すように、弁室４内で給圧
弁座１５から作業ポートＡ及びリターン弁座１６に至る
までの間に中仕切り壁１０を設けて、弁室４を第一室１
１と第二室１２とに二分し、 中仕切り壁１０に連通孔１３を形成して、この連通孔１
３で第一室１１と第二室１２とを連通させ、 第二室１２に臨ませて連通孔１３の外周に短絡阻止弁座
１７を形成するとともに、第二室１２に短絡阻止弁体２
３を挿入し、短絡阻止弁体２３を短絡阻止弁座１７に閉
弁接当可能に構成し、リターン操作手段３７を作動させ
た排圧状態Ｚでは、開弁具４３でリターン弁体２２が押
し開かれて、作業ポートＡ及び弁室４内の圧油がリター
ンポートＲへ排出されるとともに、開弁具４３でリター
ン弁体２２を介して短絡阻止弁体２３が短絡阻止弁座１
７に閉弁接当させられて、給圧ポートＰ内の圧油が第一
室１１から第二室１２に漏れ入ることを阻止するように
構成し、 短絡阻止弁体２３と短絡阻止弁座１７とを硬質シール部
材同士で閉弁接当させるのに対し、逆止弁体１９と給圧
弁座１５とを弾性シール部材２１を介して閉弁接当させ
るように構成したものである。

なお、上記構成において、弁室４の一例部としては、弁
室４の一側の奥端面だけでなく、弁室４の一例の周面を
も含む。即ち、給圧ポートＰ及び第一室１１は、図示の
ように、第二室１２とほぼ同軸上に配置されることに代
えて、第二室１２の軸心と交差する向きに配置されるも
のであってもよい。

（作用） 本発明は次のように作用する。

第２図（Ｃ）に示す排圧状態Ｚでは、リターン操作手段
３７の押圧力は、短絡阻止弁体２３を介して短絡阻止弁
座１７で受は止められ、逆止弁体１９と給圧弁座１５と
の間の弾性シール部材２１には作用しない。このため、
リターン操作手段３７の操作回数の累積にかかわらず、
弾性シール部材２１の弾性状態が長期にわたって良好に
保たれ、逆止弁体１９のシール寿命が長い。

また、第２図（ｂ）に示す圧力保持状態Ｙにおいて、逆
止弁体用閉弁ばね２０の弾圧力は、ゴム等の弾性シール
部材２１を弾性変形させるだけの弱いものですむ。この
ため、第２図（ａ）に示す給圧状態Ｘにおいて、逆止弁
体１９は、クラッキング圧が低くてすむうえ、開弁リフ
トが大きくて圧油の圧力損失が小さくてすむことから、
作業ポートＡの作業圧力の低下が少ない。

（実施例） 以下、本発明の実施例を図面で説明する。

（第１実施例） 第１図と第２図は、第一実施例を示している。

第１図において、シート弁式圧油給排操作弁１の弁箱２
の下部に弁蓋３が油密状にねじ止め固定され、弁箱２及
び弁蓋３にわたって、上下方向に延びる弁室４が形成さ
れる。この弁室４の一側部である上側部に給圧ポートＰ
が開口される。この給圧ポートＰは、油圧ポンプ（図示
せず）の吐出口に接続されている。また、弁室４の他側
部である下側部にリターンポートＲが開口される。この
リターンポートＲはオイルタンク（図示せず）に接続さ
れている。さらに、これら両ポートＰ−Ｒから外れる位
置である弁室４の周壁に作業ポートＡが開口される。こ
の作業ポートＡは、弁箱２にねし止め固定した口金６を
介して、単動・ばね復帰式の油圧シリンダ７の作動油室
７ａに接続されている。口金６内には、フィルター８が
設けられている。

上記の弁室４内の上寄り部に中仕切り壁１０が設けられ
ることにより、弁室４が第一室１１と第二室１２とに上
下に二分される。これら第一室１１と第二室１２とが連
通孔１３で連通される。

上記の第一室１１に臨ませて給圧ポートＰの外周部に給
圧弁座１５が形成される。また、第二室１２に臨ませて
リターンポートＲの外周部にリターン弁座１６が形成さ
れる。さらに、同上の第二室１２に臨ませて連通孔１３
の外周に短絡阻止弁座１７が形成される。

第一室１１内に逆止弁体１９が挿入され、この逆止弁体
１９が給圧弁座■５に逆止弁体用閉弁ばね２０で弾圧さ
れる。逆止弁体１９の弁面１９ａは、ゴム製の弾性シー
ル部材２１で構成されている。このため、前記の逆止弁
体用閉弁ばね２０は、ゴムを弾性変形させるだけの弱い
弾圧力のものですむ。

第二室１２内には、リターン弁体２２と短絡阻止弁体２
３が下から順に挿入される。この短絡阻止弁体２３の下
端面に凹入形成した嵌合穴２４に、リターン弁体２２の
ピストン二分２５がＯリング２６を介して上下方向へ進
退可能で油密状に挿入される。これにより、両弁体２２
・２３の間に開弁用減圧室２７が第二室１２とは区画さ
れた状態に形成される。この間弁用減圧室２７は、その
横断面積ＳＩがリターン弁座１６の開口断面積Ｓ！より
も小さい面積に形成されるとともに（第２図参照）、リ
ターン弁体２２内の連通孔２８を介してリターンポート
Ｒへ連通されている。そして、両弁体２２・２３間に装
着したリターン弁体用閉弁ばね３０で、リターン弁体２
２がリターン弁座１６に弾圧されるとともに、短絡阻止
弁体２３が短絡阻止弁座１７に弾圧される。リターン弁
体２２の弁面２２ａは合成樹脂で構成されている。また
、短絡阻止弁体２３の弁面２３ａと短絡阻止弁座１７と
は、いずれも金属で構成されており、メタルタッチで閉
止接当される。

また、上記の両弁体２２・２３の間には、開弁用隙間り
と短絡阻止用伝動部３２とが上下方向に介在される。こ
の短絡阻止用伝動部３２は、リターン弁体２２のピスト
ン二分２５の上端部と嵌合穴２４の底部とで構成されて
いる。

さらに、第二室１２の内壁のうちの下面壁に、短絡阻止
弁体２３の下向きの開弁移動を開弁リフトＭに制限する
ストッパー部３３が設けられる。

このストッパー部３３に対応して、短絡阻止弁体２３か
ら被ストッパー部３４が下向きに突設されている。上記
の開弁リフトＭは、前記の開弁用隙間りよりも小さい寸
法に設定されている。

また、弁室４の他側部外である下側部外にリターン操作
手段３７が設けられる。このリターン操作手段３７は、
空圧形単動ばね復帰式に構成されている。即ち、弁箱２
の下部に固定した空圧シリンダ３８内にピストン３９が
上下気密摺動自在に挿入される。ピストン３９の下側に
作動室４０が形成されるとともに、上側に復帰ばね４１
が装着される。上記ピストン３９の上面から突設したピ
ストンロッド４２の上部に、リターン弁体２２用の開弁
具４３が設けられ、この量弁具４３がリターンポートＲ
側からリターン弁体２２に対向される。

上記の圧油給排操作弁１は、次のように作動する。

第１図に示すように、両ポートＰ−Ａに油圧力が作用せ
ず、かつリターン操作手段３７の作動室４０から圧縮空
気が排出された無負荷状態では、逆止弁体１９が逆止弁
体用閉弁ばね２０の弾圧力で閉弁されるとともに、リタ
ーン弁体２２及び短絡阻止弁体２３がリターン弁体用閉
弁ばね３０の弾圧力で閉弁されている。

油圧シリンダ７を伸長駆動するときには、図外の油圧ポ
ンプから給圧ポートＰへ圧油を供給する。

すると、給圧ポートＰの油圧力で、まず、逆止弁体１９
が弾圧力の弱い閉弁ばね２０に抗して軽く開弁じて、第
一室１１内の圧力が高まる。次いで、その第一室１１内
の油圧力で短絡阻止弁体２３がリターン弁体用閉弁ばね
３０に抗して開弁する。

これにより、第２図（ａ）に示すように、給圧ポートＰ
から作業ポートＡへ圧油が供給され、油圧シリンダ７が
伸長していく。この給圧状態Ｘでは、リターン弁体２２
が、リターン弁体用閉弁ばね３０の弾圧力と第二室１２
の内圧力との合力でリターン弁座１６に閉弁接当させら
れる。上記の第二室１２の内圧力は、リターン弁座１６
の開口断面積Ｓ、から開弁用減圧室２７の横断面積Ｓ、
を差し引いた環状面積である閉弁用受圧面積Ｓ、に作用
して、リターン弁体２２に下向きの閉弁力を加えるので
ある。

また、短１＆阻止弁体２３は、いったん開弁じた後では
、第二室１２の内圧で上記の横断面積Ｓ１に相当する下
向きの受圧力が加わるため、開弁状態に保たれる。この
ため、油圧ポンプの吐出量の脈動等により、給圧ポート
Ｐから第一室１１を経て第二室１２内に流入してきた圧
油の流量が変動しても、従来例１（第７図参照）の逆止
弁体１１９や従来例２（第８図参照）の逆止弁体２１９
とは異なり、短絡阻止弁体２３にはチャタリングが起こ
らない。その結果、騒音の発生が防止されるとともに、
短絡阻止弁体２３の弁面２３ａの損傷が防止される。し
かも、給圧時に短絡阻止弁体２３が全開状態に保持され
るので、圧油の流動抵抗が少なくてすみ、油圧シリンダ
７の伸長速度が速い。

さらに、上記の短絡阻止弁体２３の開弁移動は、被スト
ッパー部３４がストッパー部３３に受は止められること
により、前記の開弁リフトＭに制限される。これにより
、リターン弁体２２のピストン二分２５と短絡阻止弁体
２３との間には、開弁用隙間りから開弁リフトＭを差し
引いた寸法として、給圧時の接当防止用隙間Ｎが形成さ
れる。

上記の給圧状態Ｘでは、油圧シリンダ７が伸長していく
につれて、その出力部７ｂに加わる負荷が増加していき
、作動室７ａ及び作業ポートＡの圧力が上昇していく。

これに伴って、第二室１２及び第一室１１内の圧力が上
昇していき、その圧力が給圧ポートＰの圧力とほぼ等し
くなると、第２図（ｂ）に示すように、逆止弁体用閉弁
ばね２０の弾圧力で逆止弁体１９が給圧弁座１５に自動
的に閉弁接当される。これにより、給圧ポートＰ側で微
圧漏れがあっても、弁室４の内圧が低下することが確実
に防止され、圧力保持状態Ｙが得られる。この圧力保持
状態Ｙでは、リターン弁体２２と短絡阻止弁体２３との
間に前記の接当防止用隙間Ｎが形成されているため、リ
ターン弁体２２には環状の閉弁用受圧面積Ｓ３に作用す
る閉弁力しか加わらない。これにより、リターン弁体２
２の合成樹脂製弁面２２ａが傷むことが防止される。

一方、油圧シリンダ７を収縮させるときには、リターン
操作手段３７の作動室４０に圧縮空気を供給して、ピス
トン３９を復帰ばね４１の弾圧力に抗して上向きに駆動
する。すると、第２図（Ｃ）に示すように、開弁具４３
でリターン弁体２２が押し開かれて、作業ポートＡ及び
第二室１２内の圧油がリターンポートＲへ排出されると
ともに、開弁具４３がリターン弁体２２と短絡阻止用伝
動部３２を順に介して短絡阻止弁体２３を短絡阻止弁座
１７に閉弁接当させる。これにより、給圧ポートＰ内の
圧油が第一室１１から第二室１２に漏れ入ることが阻止
される。

上記の場合、リターン弁体２２の開弁に必要な操作力は
、環状の閉弁用受圧面積Ｓ３に作用する内圧力に対抗す
るだけの小さい力ですむ。このため、リターン操作手段
３７は、操作力が軽くてすみ、空圧シリンダ３８の直径
が小さい小形のものに造れる。しかも、リターン操作手
段３７の排圧操作時には、開弁具４３によって、リター
ン弁体２２の大面積の弁面２２ａがリターン弁座１６か
ら即座に離間するため、大きな通路断面積を確保でき、
流動抵抗が小さくてすむ。その結果、第二室１２内の圧
油がリターンポートＲへ大流量で流出することが許容さ
れ、油圧シリンダ７は、ばね力復帰式であっても、その
復帰時間が短かくてすむ。

また、排圧操作の初期において、空圧作動室４０内に流
入してきた圧縮空気は、前記の従来例と同様に、圧力脈
動を繰り返しながら所定の圧力に到達する。この圧力脈
動過程では短絡阻止弁体２３が短絡阻止弁座１７に開閉
作動を繰り返すが、短絡阻止弁体２３の弁面２３ａと短
絡阻止弁座１７は、メタルタッチで構成したため傷みに
くいうえ、リターン操作の操作回数が累積して傷んだ場
合であっても、第２図（ｂ）の圧力保持状態における圧
漏れ防止は、前記の各従来例とは異なり、逆止弁体１９
でなされるため、実害がない。

なお、油圧シリンダ７の収縮が終了した後に、リターン
操作手段３７の作動室４０から圧縮空気を排出させると
、ピストン３９及びピストンロッド４２を介して開弁具
４３が下側に後退し、第２図（ａ）の給圧状態Ｘに切換
えられる。

第３図から第６図は、それぞれ、他の実施例を示し、上
記の第一実施例とは異なる構成について説明する。なお
、第１実施例と同じ構成の要素には同一の符号を付けで
ある。

（第２実施例） 第３図は、第２実施例を示している。

リターン弁体用閉弁ばね４６は、リターン弁体４７のピ
ストン二分４８の外周側で、リターン弁体４７と短絡阻
止弁体４９との間に装着される。

また、短絡阻止弁体４９の弁面４９ａは、短絡阻止弁体
４９の上部に嵌め込んだ金属製球体５０の外周面で構成
しである。

さらに、短絡阻止弁体４９の開弁移動を開弁リフトＭに
制限するストッパー部５１は、第二室１２の内壁のうち
の周壁から突設されている。

（第３実施例） 第４図は、第３実施例を示している。

リターン弁体５４の上端面に嵌合穴５５が四人形成され
るとともに、短絡阻止弁体５６からピストン二分５７が
下向きに突設される。

なお、短絡阻止弁体５６のストッパー部５８は、前記第
３図の実施例と同様に、第二室１２の周壁から突設され
ている。

（第４実施例） 第５図は、第４実施例を示している。

この場合、リターン弁体６１の上部に短絡阻止弁体６２
をねし止め固定することにより、両弁体６１・６２を一
体に形成しである。また、リターン弁体用閉弁ばね６３
は、リターン弁体６１と第二室１２の土壁との間に装着
される。上記の両弁体６１・６２の内部に第二室１２に
連通ずる圧抜き弁室６４が形成され、圧抜き弁室６４と
リターンポートＲとが圧抜き孔６５で連通される。圧抜
き弁室６４内に挿入した圧抜き弁体６６が、圧抜き孔６
５の上周縁に形成した圧抜き弁座６７に、圧抜き弁体用
閉弁ばね６８で閉弁接当される。また、リターン操作手
段３７の開弁具６９は、圧抜き開弁具７０とリターン開
弁具７１とを上から順に設けてなる。

そして、リターン操作手段３７による排圧操作時には、
圧抜き開弁具７０で圧抜き弁体６６を開いて、第二室１
２内の圧抜きを行った後に、リターン開弁具７１でリタ
ーン弁体６１を軽い力で開弁させるとともに、圧抜き弁
体６６を介して短絡阻止弁体６２を短絡阻止弁座７２に
閉弁接当させるようにしたものである。

なお、上記の各実施例では、給圧ポートＰ及び第一室１
１は、第二室１２とほぼ同軸上に配置しであるが、第二
室１２の軸心と直交する向きに配置することも可能であ
る。

（第５実施例） 第６図は、第５実施例を示している。

これは、リターン操作手段７４を手動式に構成したもの
で、次のようになっている。

弁箱２に固定したブラケット７５の下部に枢支軸７６が
回転自在に支承される。枢支軸７６の左右方向の中央寄
り部が縮径されとともに、その縮径部７７の外側の偏心
位置に、押圧ローラ７８がピン７９で支持される。一方
、弁Ｍｈｏ内には、上記の押圧ローラ７８に対向して押
圧筒８１が挿入される。押圧筒８１の筒孔内で押圧ばね
８２を介して開弁操作用ロッド８３が上向きに弾圧され
る。このロッド８３の上部にリターン弁体８４用の開弁
具８５が設けられるとともに、ロッド８３が戻しばね８
６で下向きに弾圧される。

このリターン操作手段７４は次のように作動する。

図示のように、枢支軸７６の右寄り部に固定の操作レバ
ー８７を、ブラケット７５の上部ストッパー７５ａで受
は止めた上方回動姿勢に切換え操作した状態では、押圧
ローラ７８が下方りに位置され、ロッド８３及び押圧筒
８１が戻しばね８６で下側に後退されている。

上記の操作レバー８７を、下向きに揺動させてブラケッ
ト７５の下部ストッパー７５ｂで受は止めた下方回動姿
勢に切り換えると、枢支軸７６が回転して押圧ローラ７
８が上側位置へ移動し、押圧筒８１・押圧ばね８２を順
に介してロッド８３を上向きに進出させ、リターン弁体
８４を開弁させる。

（発明の効果） 本発明は、上記のように構成され作用することから次の
効果を奏する。

排圧状態では、リターン操作手段の押圧力は、短絡阻止
弁座で受は止められ、逆止弁体と給圧弁座との間の弾性
シール部材には作用しないため、弾性シール部材の弾性
状態が長期にわたって良好に保たれ、逆止弁体のシール
寿命が長い。

また、逆止弁体用閉弁ばねの弾圧力は、弾性シール部材
を弾性変形させるだけの弱いものですむ。

このため、給圧状態での逆止弁体は、クラッキング圧が
低いうえ、開弁リフトが大きくて圧油の圧力損失が小さ
（てすみ、作業ポートの作業圧力の低下が少ない。

従って、逆止弁体のシール寿命を長くすることと、作業
圧力の低下を少なくすることとを両立できる。

【図面の簡単な説明】

第１図から第６図は、本発明の実施例を示している。 第１図と第２図は、第１実施例を示している。 第１図は、圧油給排操作弁の縦断面図である。 第２図は、圧油給排操作弁の作動説明図であって、 （ａ）図は、給圧状態を示す図、 （ｂ）図は、圧力保持状態を示す図、 （Ｃ）図は、排圧状態を示す図である。 第３図・第４図・第５図は、それぞれ、第２実施例・第
３実施例・第４実施例を示し、圧油給排操作弁の要部の
縦断面図である。 第６図は、第５実施例を示し、第１図相当図である。 第７図と第８図は従来例を示し、 第７図は、従来例１を示す第１図相当図で、第８図は、
従来例２を示す第１図相当図である。 １・・・圧油給排操作弁、４・・・弁室、１０・・・中
仕切り壁、１１・・・第一室、１２・・・第二室、１３
・・・連通孔、１５・・・給圧弁座、１６・・・リター
ン弁座、１７・・・短絡阻止弁座、１９・・・逆止弁体
、２０・・・逆止弁体用閉弁ばね、２１・・・弾性シー
ル部材、２２・・・リターン弁体、２３・・・短絡阻止
弁体、２４・・・嵌合穴、２７・・・開弁用減圧室、２
８・・・連通孔、３０・・・リターン弁体用閉弁ばね、
３２・・・短絡阻止用伝動部、３３・・・ストッパー部
、３７・・・リターン操作手段、４３・・・開弁具、Ａ
・・・作業ポート、Ｐ・・・給圧ポート、Ｒ・・・リタ
ーンポート、Ｍ・・・短絡阻止弁体２３の開弁リフト、
Ｌ・・・開弁用隙間、Ｓｌ・・開弁用減圧室２７の横断
面積、Ｓｌ・・リターン弁座１６の開口断面積、Ｘ・・
・給圧状態、Ｚ・・・排圧状態。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、シート弁式圧油給排操作弁（１）の弁室（４）の一
   側部に給圧ポート（Ｐ）を、他側部にリターンポート（
   Ｒ）を、これら両ポート（Ｐ）（Ｒ）から外れる位置に
   作業ポート（Ａ）をそれぞれ開口し、 給圧ポート（Ｐ）の外周部に給圧弁座（１５）を、リタ
   ーンポート（Ｒ）の外周部にリターン弁座（１６）を形
   成して、給圧弁座（１５）に逆止弁体（１９）を逆止弁
   体用閉弁ばね（２０）で弾圧し、リターン弁座（１６）
   にリターン弁体（２２）をリターン弁体用閉弁ばね（３
   ０）で弾圧し、 弁室（４）の他側部外にリターン操作手段（３７）を設
   け、リターン操作手段（３７）の開弁具（４３）をリタ
   ーンポート（Ｒ）側からリターン弁体（２２）に対向さ
   せ、 リターン操作手段（３７）を作動させない給圧状態（Ｘ
   ）では、 リターン弁体（２２）がリターン弁体用閉弁ばね（３０
   ）の弾圧力と弁室（４）の内圧力との合力でリターン弁
   座（１６）に閉弁接当させられるとともに、給圧ポート
   （Ｐ）の圧油が逆止弁体（１９）を押し開いて弁室（４
   ）及び作業ポート（Ａ）に供給されてから、逆止弁体（
   １９）が逆止弁体用閉弁ばね（２０）の弾圧力で給圧弁
   座（１５）に閉弁接当させられるように構成し、 また、リターン操作手段（３７）を作動させた排圧状態
   （Ｚ）では、開弁具（４３）でリターン弁体（２２）が
   押し開かれて、作業ポート（Ａ）及び弁室（４）内の圧
   油がリターンポート（Ｒ）へ排出されていくように構成
   した、 シート弁式圧油給排操作弁において、 弁室（４）内で給圧弁座（１５）から作業ポート（Ａ）
   及びリターン弁座（１６）に至るまでの間に中仕切り壁
   （１０）を設けて、弁室（４）を第一室（１１）と第二
   室（１２）とに二分し、中仕切り壁（１０）に連通孔（
   １３）を形成して、この連通孔（１３）で第一室（１１
   ）と第二室（１２）とを連通させ、 第二室（１２）に臨ませて連通孔（１３）の外周に短絡
   阻止弁座（１７）を形成するとともに、第二室（１２）
   に短絡阻止弁体（２３）を挿入し、短絡阻止弁体（２３
   ）を短絡阻止弁座（１７）に閉弁接当可能に構成し、 リターン操作手段（３７）を作動させた排圧状態（Ｚ）
   では、開弁具（４３）でリターン弁体（２２）が押し開
   かれて、作業ポート（Ａ）及び弁室（４）内の圧油がリ
   ターンポート（Ｒ）へ排出されるとともに、開弁具（４
   ３）でリターン弁体（２２）を介して短絡阻止弁体（２
   ３）が短絡阻止弁座（１７）に閉弁接当させられて、給
   圧ポート（Ｐ）内の圧油が第一室（１１）から第二室（
   １２）に漏れ入ることを阻止するように構成し、 短絡阻止弁体（２３）と短絡阻止弁座（１７）とを硬質
   シール部材同士で閉弁接当させるのに対し、逆止弁体（
   １９）と給圧弁座（１５）とを弾性シール部材（２１）
   を介して閉弁接当させるように構成した、 ことを特徴とするシート弁式圧油給排操作 弁。 ２、リターン弁体（２２）と短絡阻止弁体（２３）とを
   別体に形成して、これら両弁体（２２）（２３）の間に
   開弁用隙間（Ｌ）と短絡阻止用伝動部（３２）とを介在
   させ、 リターン操作手段（３７）を作動させた排圧状態（Ｚ）
   では、開弁具（４３）がリターン弁体（２２）と短絡阻
   止用伝動部（３２）を順に介して短絡阻止弁体（２３）
   を短絡阻止弁座（１７）に閉弁接当させるように構成し
   た、 請求項１に記載のシート弁式圧油給排操作 弁。 ３、リターン弁体（２２）と短絡阻止弁体（２３）との
   互いに向かい合う端面のうちのいずれか一方の端面に両
   弁体（２２）（２３）の嵌合穴（２４）を凹入形成し、
   この嵌合穴（２４）に他方の弁体（２２）を進退可能に
   油密状に挿入することにより、両弁体（２２）（２３）
   の間に開弁用減圧室（２７）を第二室（１２）とは区画
   された状態に形成し、 開弁用減圧室（２７）は、その横断面積（Ｓ＿１）をリ
   ターン弁座（１６）の開口断面積（Ｓ＿２）よりも小さ
   い面積に形成するとともに、リターン弁体（２２）内の
   連通孔（２８）を介してリターンポート（Ｒ）へ連通し
   た、 請求項２に記載のシート弁式圧油給排操作 弁。 ４、短絡阻止弁体（２３）の開弁移動を開弁リフト（Ｍ
   ）に制限するストッパー部（３３）を第二室（１２）の
   内壁に設け、 この開弁リフト（Ｍ）は、前記の開弁用隙間（Ｌ）より
   も小さい寸法に設定した、 請求項３に記載のシート弁式圧油給排操作 弁。 ５、短絡阻止弁座（１７）に短絡阻止弁体（２３）をリ
   ターン弁体用閉弁ばね（３０）で弾圧した、請求項２か
   ら４のいずれか一項に記載のシ ート弁式圧油給排操作弁。