JPH035003A - ステンレス鋼板の冷間圧延方法 - Google Patents
ステンレス鋼板の冷間圧延方法Info
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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-
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- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
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- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、可逆式多段圧延機によるステンレス鋼板の冷
間圧延方法に係り、特に高速圧延を可能とするステンレ
ス鋼板の冷間圧延方法に関する。
間圧延方法に係り、特に高速圧延を可能とするステンレ
ス鋼板の冷間圧延方法に関する。
〈従来の技術〉
ステンレス鋼は変形抵抗が高いことから、小径のワーク
ロールを有する可逆式多段圧延機を用いて冷間圧延する
方が能率、精度上有利であり、ワークロール径が40〜
100 mmであるゼンジミア圧延機(20段圧延機)
が代表的である。
ロールを有する可逆式多段圧延機を用いて冷間圧延する
方が能率、精度上有利であり、ワークロール径が40〜
100 mmであるゼンジミア圧延機(20段圧延機)
が代表的である。
一方、ステンレス鋼板に要求される光沢の面からも、ワ
ークロール径は小径の方が有利である。
ークロール径は小径の方が有利である。
即ち、ステンレス鋼板の光沢はワークロールの表面精度
(=光沢)が圧延中に鋼板に転写されることによって作
られるが、圧延時の焼付きを防止するため圧延油が使用
され、この圧延油は鋼板とワークロール間に引き込まれ
、即ち油膜が形成されて、ワークロールの光沢の鋼板表
面への転写を阻害することになる。そして、この油膜厚
みはワークロール径が大きくなる程厚くなる。従って、
光沢の面からもワークロールは小径の方が有利となり、
しかも圧延油自体も粘性の低いニート油(100%鉱物
油)が使用されているのである。
(=光沢)が圧延中に鋼板に転写されることによって作
られるが、圧延時の焼付きを防止するため圧延油が使用
され、この圧延油は鋼板とワークロール間に引き込まれ
、即ち油膜が形成されて、ワークロールの光沢の鋼板表
面への転写を阻害することになる。そして、この油膜厚
みはワークロール径が大きくなる程厚くなる。従って、
光沢の面からもワークロールは小径の方が有利となり、
しかも圧延油自体も粘性の低いニート油(100%鉱物
油)が使用されているのである。
上記ニート油はロールクーラントと潤滑を兼ねているが
、普通鋼の圧延で使用される圧延油のように水が混合さ
れていない。即ち、エマルジョン液ではないため冷却効
果は低く、更に前述のようにワークロール径も小さく冷
却面積も非常に狭いことから、それ程冷却させず圧延速
度を高くすることができず、200〜400 m /
mmが一般的であった(第3版鉄鋼便覧111(1)圧
延基礎・鋼板、 P2O3)。
、普通鋼の圧延で使用される圧延油のように水が混合さ
れていない。即ち、エマルジョン液ではないため冷却効
果は低く、更に前述のようにワークロール径も小さく冷
却面積も非常に狭いことから、それ程冷却させず圧延速
度を高くすることができず、200〜400 m /
mmが一般的であった(第3版鉄鋼便覧111(1)圧
延基礎・鋼板、 P2O3)。
〈発明が解決しようとする課題〉
従来は、ニート油を用いてステンレス鋼板を小径ワーク
ロールを有する多段圧延機で冷間圧延する場合のロール
クーランI・it (1/ man )は、圧延機のモ
ーターパワー(kW)の約3倍が相当であるとされてい
る。従って最近の例では、圧延速度600 m / m
anを可能とするべく、モーターパワーが6000kW
で、ロールクーラント量が200001 / manの
圧延機が設計製作されているが、現実には前述した従来
速度200〜400 m / manを土建る450m
/m+nは達成しているが、600 m / 峠には程
遠いものである。
ロールを有する多段圧延機で冷間圧延する場合のロール
クーランI・it (1/ man )は、圧延機のモ
ーターパワー(kW)の約3倍が相当であるとされてい
る。従って最近の例では、圧延速度600 m / m
anを可能とするべく、モーターパワーが6000kW
で、ロールクーラント量が200001 / manの
圧延機が設計製作されているが、現実には前述した従来
速度200〜400 m / manを土建る450m
/m+nは達成しているが、600 m / 峠には程
遠いものである。
これは次の理由によると考えられる。即ち、ゼンジミア
圧延機のような小径ワークロールを有する多段圧延機の
場合、ステンレス鋼板と中間ロル、バックアップロール
が近接しているため、ロールクーラントを大量に投入し
てもクーラントの逃げ道(排出部)は圧延ロールの長手
方向両端部しかなく、従って、クーラントは前記鋼板と
ロール間の狭い空間に溜まってしまい、クーラントの増
加に伴い、冷却効率(kcal/j2)は上がっていく
が、成る限度を超えると逆にこの冷却効率は低下してし
まうことになる。即ち、成る量販上では、これ以上ロー
ル温度は低下しなくなってしまうのである。
圧延機のような小径ワークロールを有する多段圧延機の
場合、ステンレス鋼板と中間ロル、バックアップロール
が近接しているため、ロールクーラントを大量に投入し
てもクーラントの逃げ道(排出部)は圧延ロールの長手
方向両端部しかなく、従って、クーラントは前記鋼板と
ロール間の狭い空間に溜まってしまい、クーラントの増
加に伴い、冷却効率(kcal/j2)は上がっていく
が、成る限度を超えると逆にこの冷却効率は低下してし
まうことになる。即ち、成る量販上では、これ以上ロー
ル温度は低下しなくなってしまうのである。
前述の例では、クーラント量を140001. / m
lnにすれば圧延速度を450m/ih+まで上げられ
るが、これ以上クーラント量を増加させて、仮に200
0042 / manにしても冷却能は全く向上せず、
450m/馴以上に増速してもし−トスクラッチが発生
して全く製品にならない。
lnにすれば圧延速度を450m/ih+まで上げられ
るが、これ以上クーラント量を増加させて、仮に200
0042 / manにしても冷却能は全く向上せず、
450m/馴以上に増速してもし−トスクラッチが発生
して全く製品にならない。
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みてなされたもの
で、ステンレス鋼板を高速で圧延することのできる冷間
圧延方法を提供することを目的とする。
で、ステンレス鋼板を高速で圧延することのできる冷間
圧延方法を提供することを目的とする。
く課題を解決するための手段〉
本発明は、直径が40〜100 mmのワークロールを
有する可逆式多段圧延機によりステンレス鋼板を冷間圧
延するにあたり、ロールクーラントとしてロール長さ1
mあたり6500 j! / man以下のニート油を
かけ、かつストリップクーラントとして前記ステンレス
鋼板幅1mあたり前記圧延機の入側・出側の合計で15
00 乏/ man以上のニー1・油をかけながらステ
ンレス鋼板を圧延するものである。
有する可逆式多段圧延機によりステンレス鋼板を冷間圧
延するにあたり、ロールクーラントとしてロール長さ1
mあたり6500 j! / man以下のニート油を
かけ、かつストリップクーラントとして前記ステンレス
鋼板幅1mあたり前記圧延機の入側・出側の合計で15
00 乏/ man以上のニー1・油をかけながらステ
ンレス鋼板を圧延するものである。
〈作 用〉
本発明者等は、圧延速度を上げることができないのは、
冷却能不足によるヒートスクラッチの発生によるもので
あり、また、このヒートスクラッチは圧延時の加工熱に
より板温度が200°Cを超えると発生ずることから、
ステンレス鋼板の冷却、即ちストリップクーラントとロ
ールクーラントを旨く組み合わせることにより、ピー1
−スクラツヂを発生させることなく圧延速度を上げるこ
とができるのではないかと考えた。
冷却能不足によるヒートスクラッチの発生によるもので
あり、また、このヒートスクラッチは圧延時の加工熱に
より板温度が200°Cを超えると発生ずることから、
ステンレス鋼板の冷却、即ちストリップクーラントとロ
ールクーラントを旨く組み合わせることにより、ピー1
−スクラツヂを発生させることなく圧延速度を上げるこ
とができるのではないかと考えた。
そこで、第4図にニート油を用いた20段圧延機のワー
クロール冷却能を示す。ワークロールの冷却能は80m
mφのワークロール径で単位幅当たりのクーラント量が
約40001/man・mで飽和傾向が見られ、650
0 j! / man・mでほぼ飽和しており、従って
、6500 I!、/ ++m・m以上をロールにかけ
ても抜熱能力の向上は期待できない。
クロール冷却能を示す。ワークロールの冷却能は80m
mφのワークロール径で単位幅当たりのクーラント量が
約40001/man・mで飽和傾向が見られ、650
0 j! / man・mでほぼ飽和しており、従って
、6500 I!、/ ++m・m以上をロールにかけ
ても抜熱能力の向上は期待できない。
なお、ステンレス鋼板の幅は通常600〜1800mm
であり、ワークロールは胴長で約2m程度であるから、
上記6500 j! / mm−mは13000 J!
/ amとなり、〈発明が解決しようとする課題〉の
項で述べた数値14000 j! / manとよく一
致しているのがわかる。
であり、ワークロールは胴長で約2m程度であるから、
上記6500 j! / mm−mは13000 J!
/ amとなり、〈発明が解決しようとする課題〉の
項で述べた数値14000 j! / manとよく一
致しているのがわかる。
第5図は、同圧延機におけるニート油によるストリップ
クーラント能力を示すものである。第5図より、ストリ
ップクーラント量の増加とともに冷却能も向上している
ことがわかる。
クーラント能力を示すものである。第5図より、ストリ
ップクーラント量の増加とともに冷却能も向上している
ことがわかる。
即ち本発明では、ロールクーラント量を650017
man −m以下に制限し、好ましくは4000〜65
00 A/ am−mの範囲とし、これにストリップク
ーラントを併用することにより、500 m / 癲以
上の圧延速度を達成することができるのである。ここで
ストリップクーラントは、第5図により明らかなように
、これを使用するだけで効果があるが、15001 /
mln Hm以上にすると圧延速度を500 m /
vn以上にできるので、15001 / man以上と
するのが好ましい。
man −m以下に制限し、好ましくは4000〜65
00 A/ am−mの範囲とし、これにストリップク
ーラントを併用することにより、500 m / 癲以
上の圧延速度を達成することができるのである。ここで
ストリップクーラントは、第5図により明らかなように
、これを使用するだけで効果があるが、15001 /
mln Hm以上にすると圧延速度を500 m /
vn以上にできるので、15001 / man以上と
するのが好ましい。
なお、上記ストリップクーラント量は、圧延機の入側と
出側との合計を意味する。
出側との合計を意味する。
〈実施例〉
第1図に本発明による方法を実施するための装置例を示
す。
す。
1はストリップ、2はワークロール(他のロールは省略
)、3はワイパーである。4はロールクーラントヘッダ
ー、5はストリップクーラントヘッダーであって、各々
クーラントを供給するためにクリーンクンクロにつなが
っており、ロールクーラントヘッダー4及びストリップ
クーラントヘッダー5にクーラントをクリーンタンク6
から供給するために昇圧ポンプ7でクーラント圧を昇圧
し、ロールクーラント流量調節弁8、ストリップクーラ
ント流量調節弁9で流量制御されて、ロールクーラント
ヘッダー4及びストリップクーラントヘッダー5から、
各々ストリップ1及びロール2にクーラントを送り出し
ている。
)、3はワイパーである。4はロールクーラントヘッダ
ー、5はストリップクーラントヘッダーであって、各々
クーラントを供給するためにクリーンクンクロにつなが
っており、ロールクーラントヘッダー4及びストリップ
クーラントヘッダー5にクーラントをクリーンタンク6
から供給するために昇圧ポンプ7でクーラント圧を昇圧
し、ロールクーラント流量調節弁8、ストリップクーラ
ント流量調節弁9で流量制御されて、ロールクーラント
ヘッダー4及びストリップクーラントヘッダー5から、
各々ストリップ1及びロール2にクーラントを送り出し
ている。
供給されたクーラントは、ロール2及びストリップ1を
冷却後回収タンク10に回収され、フィルター11でク
ーラントを清浄化して、再びクリーンクンクロに戻る循
環使用を行う。
冷却後回収タンク10に回収され、フィルター11でク
ーラントを清浄化して、再びクリーンクンクロに戻る循
環使用を行う。
この装置を用いて、幅1000論の5US304と5t
Js430を圧延速度600 m / x+nで、板厚
4.0mm+から0.4mmまで圧延した結果を第2図
に示す。
Js430を圧延速度600 m / x+nで、板厚
4.0mm+から0.4mmまで圧延した結果を第2図
に示す。
第2図は、クーラントをロールクーラントのみ1000
0 j! / man−mかけた場合、ロールクーラン
トを50004! / man−mストリップクーラン
トを50001/癲・mかけた場合の各ケースの各パス
終了時のストリップ測温結果を示しているが、ロールク
ーラントのみの場合は数バスでヒートスクラッチ発生限
界を超えてしまうのに対して、同流量をロール、ストリ
ップに等分してかけた場合はヒートスクラッチも発生せ
ず、600 m / llnの圧延速度が達成可能とな
った。
0 j! / man−mかけた場合、ロールクーラン
トを50004! / man−mストリップクーラン
トを50001/癲・mかけた場合の各ケースの各パス
終了時のストリップ測温結果を示しているが、ロールク
ーラントのみの場合は数バスでヒートスクラッチ発生限
界を超えてしまうのに対して、同流量をロール、ストリ
ップに等分してかけた場合はヒートスクラッチも発生せ
ず、600 m / llnの圧延速度が達成可能とな
った。
しかしながら、第2図から明らかなように、後段パスに
おいてはストリップクーラントが効き過ぎ、鋼板の温度
低下が大きいことがわかる。これは圧延中(パスから最
終パス間)での温度変化、即ち変形抵抗の変動が大きい
ことを意味し、板厚精度、形状などの点で外乱となり、
特に寸法出しパスである後段パスにおいてその影響は大
となる。
おいてはストリップクーラントが効き過ぎ、鋼板の温度
低下が大きいことがわかる。これは圧延中(パスから最
終パス間)での温度変化、即ち変形抵抗の変動が大きい
ことを意味し、板厚精度、形状などの点で外乱となり、
特に寸法出しパスである後段パスにおいてその影響は大
となる。
そこで、後段パスにおける温度低下を押さえるために、
6パス以降のストリップクーラント量を5US304で
は25001 /駒、5US430では15001 /
amと下げて圧延した結果を第3図に示した。
6パス以降のストリップクーラント量を5US304で
は25001 /駒、5US430では15001 /
amと下げて圧延した結果を第3図に示した。
それ以外は第2図と同じ条件である。これより後段パス
での温度低下も軽減され、安定した圧延が実現できるこ
とがわかる。
での温度低下も軽減され、安定した圧延が実現できるこ
とがわかる。
〈発明の効果〉
以上説明したように本発明によれば、従来ロールクーラ
ントのみでは450 m / amしか達成できなかっ
た圧延速度が、ストリップ冷却を行うことにより、50
0 m / man以上の圧延速度が達成できるように
なり、また流量を制御することにより、今まで450m
/ 駒の圧延速度で投入していたクーラント量よりも
少ないクーラント量で効果的に冷却できるようになった
。また、流量をさらに多くして行えば、1000m /
man程度の圧延速度がニート油で達成できることは
いうまでもない。
ントのみでは450 m / amしか達成できなかっ
た圧延速度が、ストリップ冷却を行うことにより、50
0 m / man以上の圧延速度が達成できるように
なり、また流量を制御することにより、今まで450m
/ 駒の圧延速度で投入していたクーラント量よりも
少ないクーラント量で効果的に冷却できるようになった
。また、流量をさらに多くして行えば、1000m /
man程度の圧延速度がニート油で達成できることは
いうまでもない。
第1図は本発明の方法を実施するための装置例の説明図
である。第2図は本発明の具体的な実施例を比較例とと
もに示したグラフ、第3図は本発明の他の具体的な実施
例を示したグラフである。 第4図は単位幅光たりのロールクーラント量とワークロ
ール温度との関係を示したグラフ、第5図は単位幅光た
りのストリップクーラント量とストリップクーラント冷
却能との関係を示したグラフである。 1・・・ストリップ、 2・・・ワークロール、
3・・・ワイパー 4・・・ロールクーラントヘッター
である。第2図は本発明の具体的な実施例を比較例とと
もに示したグラフ、第3図は本発明の他の具体的な実施
例を示したグラフである。 第4図は単位幅光たりのロールクーラント量とワークロ
ール温度との関係を示したグラフ、第5図は単位幅光た
りのストリップクーラント量とストリップクーラント冷
却能との関係を示したグラフである。 1・・・ストリップ、 2・・・ワークロール、
3・・・ワイパー 4・・・ロールクーラントヘッター
Claims (1)
- 直径が40〜100mmのワークロールを有する可逆
式多段圧延機によりステンレス鋼板を冷間圧延するにあ
たり、ロールクーラントとしてロール長さ1mあたり6
500l/min以下のニート油をかけ、かつストリッ
プクーラントとして前記ステンレス鋼板幅1mあたり前
記圧延機の入側・出側の合計で1500l/min以上
のニート油をかけながらステンレス鋼板を圧延すること
を特徴とするステンレス鋼板の冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13911789A JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13911789A JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH035003A true JPH035003A (ja) | 1991-01-10 |
JPH0545328B2 JPH0545328B2 (ja) | 1993-07-08 |
Family
ID=15237893
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13911789A Granted JPH035003A (ja) | 1989-06-02 | 1989-06-02 | ステンレス鋼板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH035003A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106269896A (zh) * | 2015-06-12 | 2017-01-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 冷轧单机架可逆轧制控制设备及方法 |
CN107127220A (zh) * | 2016-02-26 | 2017-09-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种单机架冷轧轧制带钢表面残油控制装置和方法 |
-
1989
- 1989-06-02 JP JP13911789A patent/JPH035003A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106269896A (zh) * | 2015-06-12 | 2017-01-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 冷轧单机架可逆轧制控制设备及方法 |
CN106269896B (zh) * | 2015-06-12 | 2018-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 冷轧单机架可逆轧制控制设备及方法 |
CN107127220A (zh) * | 2016-02-26 | 2017-09-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种单机架冷轧轧制带钢表面残油控制装置和方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0545328B2 (ja) | 1993-07-08 |
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