JPH0347861A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は優れた流動性および機械的性質を有する成形品
を与え得る熱可塑性樹脂組成物に関するものである。
を与え得る熱可塑性樹脂組成物に関するものである。
〈従来の技術〉
近年プラスチックの高性能化に対する要求がますます高
まり、種々の新規性能を有するポリマが数多く開発され
、市場に供されているが、中でも分子鎖の平行な配列を
特徴とする光学異方性の液晶ポリマが優れた流動性と機
械的性質を有する点で注目されている。しかしながら、
この液晶ポリマとしてこれまで知られているものの成形
品は機械的特性の異方性が大きく、例えば、樹脂の流動
方向の強度、弾性率に対してその直角方向の強度、弾性
率がきわめて小さいという問題かあった。
まり、種々の新規性能を有するポリマが数多く開発され
、市場に供されているが、中でも分子鎖の平行な配列を
特徴とする光学異方性の液晶ポリマが優れた流動性と機
械的性質を有する点で注目されている。しかしながら、
この液晶ポリマとしてこれまで知られているものの成形
品は機械的特性の異方性が大きく、例えば、樹脂の流動
方向の強度、弾性率に対してその直角方向の強度、弾性
率がきわめて小さいという問題かあった。
一方、多くの熱可塑性ポリマは液晶ポリマに比して、成
形時の流動性と機械的性質に劣り、耐熱性も必ずしも十
分でないことが知られている。
形時の流動性と機械的性質に劣り、耐熱性も必ずしも十
分でないことが知られている。
このため、熱可塑性ポリマの成形時の流動性や機械的性
質を向上させるために、種々の液晶ポリマを添加し、組
成物とすることが提案されている(特開昭56−115
357号公報、特開昭57−51739号公報など)。
質を向上させるために、種々の液晶ポリマを添加し、組
成物とすることが提案されている(特開昭56−115
357号公報、特開昭57−51739号公報など)。
また、液晶ポリマおよび熱可塑性ポリマの耐熱性と機械
的性質、特に液晶ポリマでは機械的性質の異方性を改良
するなめにガラス繊維などの補強剤を用いることが知ら
れている。
的性質、特に液晶ポリマでは機械的性質の異方性を改良
するなめにガラス繊維などの補強剤を用いることが知ら
れている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、前記特開昭56−115357号公報、
特開昭57−51739号公報などで知られている液晶
ポリマは耐熱性と成形性のバランスに優れたものが得ら
れなかったため、熱可塑性ポリマとの配合時の温度が高
すぎて熱可塑性ポリマが分解し、実用的な組成物が得ら
れないことや、組成物の成形温度が高くなるなどの問題
があった。
特開昭57−51739号公報などで知られている液晶
ポリマは耐熱性と成形性のバランスに優れたものが得ら
れなかったため、熱可塑性ポリマとの配合時の温度が高
すぎて熱可塑性ポリマが分解し、実用的な組成物が得ら
れないことや、組成物の成形温度が高くなるなどの問題
があった。
本発明は上述の問題を解消し、流動性、成形性および機
械的性質に優れ、機械的特性の異方性の改良された熱可
塑性樹脂組成物を得ることを課題とする。
械的性質に優れ、機械的特性の異方性の改良された熱可
塑性樹脂組成物を得ることを課題とする。
く課題を解決するための手段〉
本発明者らは上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、
本発明に到達した。
本発明に到達した。
すなわち本発明は、下記i造単位〔■+■+■〕または
〔■+■+0+0〕からなり荷重たわみ温度が190℃
未満のサーモトロピック液晶ポリエステル(^)0.1
〜99重量%と荷重たわみ温度が190℃未満のポリア
ミド、ポリオキシメチレン、ポリカーボネート、半芳香
族ポリエステル、ポリアリレンスルフィド、ポリスルホ
ン、ポリエーテルスルホン、非品性ボリアリレート、ポ
リエーテルエーテルケトンから選ばれた1種以上の熱可
塑性樹脂(B)99.9〜1重量%からなる熱可塑性樹
脂組成物に関するものである。
〔■+■+0+0〕からなり荷重たわみ温度が190℃
未満のサーモトロピック液晶ポリエステル(^)0.1
〜99重量%と荷重たわみ温度が190℃未満のポリア
ミド、ポリオキシメチレン、ポリカーボネート、半芳香
族ポリエステル、ポリアリレンスルフィド、ポリスルホ
ン、ポリエーテルスルホン、非品性ボリアリレート、ポ
リエーテルエーテルケトンから選ばれた1種以上の熱可
塑性樹脂(B)99.9〜1重量%からなる熱可塑性樹
脂組成物に関するものである。
+0−R+ −0)
+0CR2CH2O+
・・・・・佃
・・・・・個
から選ばれた1種以上の基を示し、Xは塩素または水素
原子を示す。また、構造単位■は実質的に構造単位〔■
±■〕と等モルである。)本発明におけるサーモトロピ
ック液晶ポリエステル(A)の上記構造単位■は、p−
ヒドロキシ安息香酸から生成したポリエステルの構造単
位を、上記構造単位■は44′−ジヒドロキシビフェニ
ル、4.4′−ジヒドロキシ−3,3′5.5′−テト
ラメチルビフェニル、ハイドロキノン、t−ブチルハイ
ドoキノン、フェニルハイドロキノン、2.6−ジしド
ロキシナフタレン、2.2−ビス(4−ヒドロキシフェ
ニル)プロパン(ビスフェノールA)および4,4′−
ジヒドロキシジフェニルエーテルから選ばれた1種以上
のジヒドロキシ化合物から生成した構造単位を、上記構
造単位0はエチレングリコールから生成しな#l遣単位
を、上記構造単位■はテレフタル酸、イソフタル酸、4
.4′−ジフェニルジカルボン酸、2,6−ナフタレン
ジカルボン酸、1.2−ビス(フェノキシ)エタン−4
,4′−ジカルボン酸、1,2−ビス(2−クロルフェ
ノキシ)エタン−4,4′−ジカルボン酸および4.4
−ジフェニルエーテルジカルボン酸から選ばれた1種以
上の芳香族ジカルボン酸から生成した構造単位を示す。
原子を示す。また、構造単位■は実質的に構造単位〔■
±■〕と等モルである。)本発明におけるサーモトロピ
ック液晶ポリエステル(A)の上記構造単位■は、p−
ヒドロキシ安息香酸から生成したポリエステルの構造単
位を、上記構造単位■は44′−ジヒドロキシビフェニ
ル、4.4′−ジヒドロキシ−3,3′5.5′−テト
ラメチルビフェニル、ハイドロキノン、t−ブチルハイ
ドoキノン、フェニルハイドロキノン、2.6−ジしド
ロキシナフタレン、2.2−ビス(4−ヒドロキシフェ
ニル)プロパン(ビスフェノールA)および4,4′−
ジヒドロキシジフェニルエーテルから選ばれた1種以上
のジヒドロキシ化合物から生成した構造単位を、上記構
造単位0はエチレングリコールから生成しな#l遣単位
を、上記構造単位■はテレフタル酸、イソフタル酸、4
.4′−ジフェニルジカルボン酸、2,6−ナフタレン
ジカルボン酸、1.2−ビス(フェノキシ)エタン−4
,4′−ジカルボン酸、1,2−ビス(2−クロルフェ
ノキシ)エタン−4,4′−ジカルボン酸および4.4
−ジフェニルエーテルジカルボン酸から選ばれた1種以
上の芳香族ジカルボン酸から生成した構造単位を示す。
本発明におけるサーモトロピック液晶ポリエステル(^
)は上記構造単位〔■+■+O)または〔■十■+■+
■〕からなる共重合体であり、好ましくは〔■十■+0
十〇〕からなる共重合体である。
)は上記構造単位〔■+■+O)または〔■十■+■+
■〕からなる共重合体であり、好ましくは〔■十■+0
十〇〕からなる共重合体である。
上記構造単位■、■、■および■の共重合量は任意であ
る。しかし、流動性の点から次の共重合量であることが
好ましい。すなわち、上記構造単位■を含む場合は上記
構造単位〔■十■〕は〔■+■十■〕の20〜80モル
%であることが好ましく、25〜75モル%であること
が特に好ましい。また、上記構造単位0は〔■+■+0
〕の80〜20モル%であることが好ましく、75〜2
5モル%であることが特に好ましい。
る。しかし、流動性の点から次の共重合量であることが
好ましい。すなわち、上記構造単位■を含む場合は上記
構造単位〔■十■〕は〔■+■十■〕の20〜80モル
%であることが好ましく、25〜75モル%であること
が特に好ましい。また、上記構造単位0は〔■+■+0
〕の80〜20モル%であることが好ましく、75〜2
5モル%であることが特に好ましい。
さらに構造単位■/■のモル比は70/30〜9515
が好ましく、構造単位■は実質的に構造単位〔■+0〕
と等モルである。
が好ましく、構造単位■は実質的に構造単位〔■+0〕
と等モルである。
一方、上記構造単位0を含まない場合、構造単位■は〔
■+■〕の30〜90モル%が好ましく、40〜75モ
ル%が特に好ましい。また、構造単位0は構造単位■と
実質的に等モルである。
■+■〕の30〜90モル%が好ましく、40〜75モ
ル%が特に好ましい。また、構造単位0は構造単位■と
実質的に等モルである。
本発明におけるサーモトロピック液晶ポリエステル(A
)は荷重たわみ温度が190℃未満であることが必須で
ある。
)は荷重たわみ温度が190℃未満であることが必須で
ある。
荷重たわみ温度が190℃以上のサーモトロピック液晶
ポリエステル(^)を使用した場合、成形品の異方性の
低下の割合が本発明の熱可塑性樹脂組成物よりも少ない
ことが多い。ここで荷重たわみ温度はASTM D6
48に基づき、1 / 8 ”厚の試験片を18.6
kg f / dの応力で測定した値である。
ポリエステル(^)を使用した場合、成形品の異方性の
低下の割合が本発明の熱可塑性樹脂組成物よりも少ない
ことが多い。ここで荷重たわみ温度はASTM D6
48に基づき、1 / 8 ”厚の試験片を18.6
kg f / dの応力で測定した値である。
本発明におけるサーモトロピック液晶ポリエステル(^
)の製造方法は、特に制限がなく、公 − 知のポリエステルの重縮合法に準じて製造できる。
)の製造方法は、特に制限がなく、公 − 知のポリエステルの重縮合法に準じて製造できる。
例えば、上記構造単位0を含まない場合は(1)の製造
方法が、上記構造単位0を含む場合は(2)の製造方法
が好ましい例として挙げられる。
方法が、上記構造単位0を含む場合は(2)の製造方法
が好ましい例として挙げられる。
(1)p−ヒドロキシ安息香酸、4,4′−ジヒドロキ
シビフェニル、ハイドロキノンなどの芳香族ジヒドロキ
シ化合物、テレフタル酸などの芳香族ジカルボン酸に無
水酢酸を反応させて、フェノール性水酸基をアシル化し
た後、脱酢酸重縮合反応によって製造する方法。
シビフェニル、ハイドロキノンなどの芳香族ジヒドロキ
シ化合物、テレフタル酸などの芳香族ジカルボン酸に無
水酢酸を反応させて、フェノール性水酸基をアシル化し
た後、脱酢酸重縮合反応によって製造する方法。
(2)エチレングリコールと芳香族ジカルボン酸からな
るポリマあるいはオリゴマまたは芳香族ジカルボン酸の
ビス(β−ヒドロキシエチル)エステルの存在下で(1
)の方法で製造する方法。
るポリマあるいはオリゴマまたは芳香族ジカルボン酸の
ビス(β−ヒドロキシエチル)エステルの存在下で(1
)の方法で製造する方法。
本発明におけるサーモトロピック液晶ポリエステル(八
)はペンタフルオロフェノール中で固有粘度を測定する
ことが可能なものもあり、その際には0.1trldi
の濃度、60℃で測定した値でα1 a / tr以上
が好ましく、構造単位0を含む場合は0.15〜3.
Oal g 、構造単位0を含まない場合は10〜15
.0 al tが特に好ましい。
)はペンタフルオロフェノール中で固有粘度を測定する
ことが可能なものもあり、その際には0.1trldi
の濃度、60℃で測定した値でα1 a / tr以上
が好ましく、構造単位0を含む場合は0.15〜3.
Oal g 、構造単位0を含まない場合は10〜15
.0 al tが特に好ましい。
また、本発明におけるサーモトロピック液晶ポリエステ
ルの溶融粘度は10〜20,000ボイスが好ましく、
特に20〜10. OOOボイズがより好ましい。
ルの溶融粘度は10〜20,000ボイスが好ましく、
特に20〜10. OOOボイズがより好ましい。
なお、この溶融粘度はく液晶開始温度+40℃ですり速
度1,000(1/秒)の条件下で高化式フローテスタ
ーによって測定した値である。
度1,000(1/秒)の条件下で高化式フローテスタ
ーによって測定した値である。
なお、本発明におけるサーモトロピック液晶ポリエステ
ルを重縮合する際には上記■、■、■および■を構成す
る成分以外に、3.3′−ジフェニルジカルボン酸、3
.4′−ジフェニルジカルボン酸、2,2′−ジフェニ
ルジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、ヘキサヒド
ロテレフタル酸などの脂環式ジカルボン酸、レゾルシン
、クロルハイドロキノン、メチルハイドロキノン、2,
7−シヒドロキシナフタレン、とスフエノールSなどの
芳香族ジヒドロキシ化合物、m−ヒドロキシ安息香酸、
6−しドロキシ−2ナフトエ酸などの芳香族ヒドロキシ
カルボン酸およびp−アミノフェノール、p−アミノ安
息香酸などを本発明の目的を損なわない程度の小割合の
範囲でさらに共重合せしめることができる。
ルを重縮合する際には上記■、■、■および■を構成す
る成分以外に、3.3′−ジフェニルジカルボン酸、3
.4′−ジフェニルジカルボン酸、2,2′−ジフェニ
ルジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸、ヘキサヒド
ロテレフタル酸などの脂環式ジカルボン酸、レゾルシン
、クロルハイドロキノン、メチルハイドロキノン、2,
7−シヒドロキシナフタレン、とスフエノールSなどの
芳香族ジヒドロキシ化合物、m−ヒドロキシ安息香酸、
6−しドロキシ−2ナフトエ酸などの芳香族ヒドロキシ
カルボン酸およびp−アミノフェノール、p−アミノ安
息香酸などを本発明の目的を損なわない程度の小割合の
範囲でさらに共重合せしめることができる。
さらに、本発明におけるサーモトロピック液晶ポリエス
テルを重縮合する際に上記の成分以外に、芳香族イミド
ジカルボン酸、芳香族イミドヒドロキシカルボン酸およ
び芳香族イミドジヒドロキシ化合物など、ポリエステル
を形成することが可能な芳香族イミド化合物を本発明の
目的を損なわない範囲で共重合してもよい。
テルを重縮合する際に上記の成分以外に、芳香族イミド
ジカルボン酸、芳香族イミドヒドロキシカルボン酸およ
び芳香族イミドジヒドロキシ化合物など、ポリエステル
を形成することが可能な芳香族イミド化合物を本発明の
目的を損なわない範囲で共重合してもよい。
本発明の樹脂組成物においては、荷重たわみ温度が19
0℃未満のポリアミド、ポリオキシメチレン、ポリカー
ボネート、半芳香族ポリエステル、ポリアリレンスルフ
ィド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、非品性ボ
リアリレート、ポリエーテルエーテルケトンから選ばれ
1ま た1種以上の熱可塑性樹脂(B)必須成分である。
0℃未満のポリアミド、ポリオキシメチレン、ポリカー
ボネート、半芳香族ポリエステル、ポリアリレンスルフ
ィド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、非品性ボ
リアリレート、ポリエーテルエーテルケトンから選ばれ
1ま た1種以上の熱可塑性樹脂(B)必須成分である。
熱可塑性樹脂(B)の好ましい具体例としては下記のも
のが挙げられる。
のが挙げられる。
ポリアミドとしては、ナイロン6、ナイロン46、ナイ
ロン66、ナイロン610、ナイロン11、ナイロン1
2などおよびこれらの共重合体などが挙げられる。ポリ
オキシメチレンとしては、ポリオキシメチレンホモポリ
マおよび主鎖の大部分がオキシメチレン連鎖よりなるコ
ポリマが挙げられる。ポリカーボネートとしては、ビス
(4−しドロキシフェニル)、ビス(3,5−ジアルキ
ル−4−しドロキシフェニル)またはビス(3,5−ジ
ハロ−4−ヒドロキシフェニル)置換を含有する炭化水
素誘導体をペースとするポリカーボネートが好ましく、
2.2ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン(ビス
フェノールA)をベースとするポリカーボネートが特に
好ましい。
ロン66、ナイロン610、ナイロン11、ナイロン1
2などおよびこれらの共重合体などが挙げられる。ポリ
オキシメチレンとしては、ポリオキシメチレンホモポリ
マおよび主鎖の大部分がオキシメチレン連鎖よりなるコ
ポリマが挙げられる。ポリカーボネートとしては、ビス
(4−しドロキシフェニル)、ビス(3,5−ジアルキ
ル−4−しドロキシフェニル)またはビス(3,5−ジ
ハロ−4−ヒドロキシフェニル)置換を含有する炭化水
素誘導体をペースとするポリカーボネートが好ましく、
2.2ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパン(ビス
フェノールA)をベースとするポリカーボネートが特に
好ましい。
半芳香族ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリブチレンチレフタレ−2 トなどのポリアルキレンテレフタレート、ポリアルキレ
ンナフタレートなどが挙げられる。
レート、ポリブチレンチレフタレ−2 トなどのポリアルキレンテレフタレート、ポリアルキレ
ンナフタレートなどが挙げられる。
ポリアリレンスルフィドとしては、ポリバラフェニレン
スルフィドなどが挙げられる。
スルフィドなどが挙げられる。
ポリスルホンとしては構造式
で表わされるものなどが挙げられる。
ポリエーテルスルホンとしては構造式
で表わされるものなどが挙げられる。
非品性ボリアリレートとしては、構造式または
で表わされるものなどが挙げられる。
ポリエーテルエーテルケ1−ンとしては、構造式
で表わされるものなどが挙げられる。
本発明において、サーモトロピック液晶ポリエステル(
A)の配合量は0.1〜99重量%、好ましくは5〜9
5重量%であり、熱可塑性樹脂(B)の配合量は99.
9〜1重量%、好ましくは95〜5重量%である。サー
モトロピック液晶ポリエステル(A)が0.IM量%未
満では流動性および機械的性質が不十分であり、99重
量%を越えると機械的特性の異方性が大きくなる。
A)の配合量は0.1〜99重量%、好ましくは5〜9
5重量%であり、熱可塑性樹脂(B)の配合量は99.
9〜1重量%、好ましくは95〜5重量%である。サー
モトロピック液晶ポリエステル(A)が0.IM量%未
満では流動性および機械的性質が不十分であり、99重
量%を越えると機械的特性の異方性が大きくなる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法としては溶融混
練が好ましく、溶融混練には公知の方法を用いることが
できる。例えば、バンバリーミキサ−、ゴムロール機、
ニーダ−−軸もしくは二軸押出機などを用い、150〜
400℃の温度で溶融混練して組成物とすることができ
る。
練が好ましく、溶融混練には公知の方法を用いることが
できる。例えば、バンバリーミキサ−、ゴムロール機、
ニーダ−−軸もしくは二軸押出機などを用い、150〜
400℃の温度で溶融混練して組成物とすることができ
る。
また、本発明の樹脂組成物には、公知の酸化防止剤、熱
分解防止剤、加水分解防止剤、着色剤(顔料、染料)、
カーボンブラックなどの導電剤、難燃剤、ガラス繊維や
炭素繊維などの強化剤、シリカ、クレー、炭酸カルシウ
ムなどの充填剤、滑剤、核剤、離型剤、可塑剤、接着助
剤、粘着剤などを任意に含有せしめることができる。
分解防止剤、加水分解防止剤、着色剤(顔料、染料)、
カーボンブラックなどの導電剤、難燃剤、ガラス繊維や
炭素繊維などの強化剤、シリカ、クレー、炭酸カルシウ
ムなどの充填剤、滑剤、核剤、離型剤、可塑剤、接着助
剤、粘着剤などを任意に含有せしめることができる。
かくしてなる本発明の熱可塑性樹脂組成物は5
耐熱性、機械的性質、流動性に優れることがわかったか
、とりわけサーモトロピック液晶ポリエステルの機械的
特性の異方性が大幅に改良されることがわかった。
、とりわけサーモトロピック液晶ポリエステルの機械的
特性の異方性が大幅に改良されることがわかった。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は押出成形、射出成形、圧
縮成形、ブロー成形など通常の溶融成形に供することが
でき、チューブ、フィルム、三次元成形品などに加工す
ることが可能である。
縮成形、ブロー成形など通常の溶融成形に供することが
でき、チューブ、フィルム、三次元成形品などに加工す
ることが可能である。
〈実施例〉
以下に実施例により本発明をさらに説明する。
参考例1
p−アセトキシ安息香酸540重量部、4.4=ジアセ
トキシビフ工ニル135重量部、テレフタル酸83重量
部および固有粘度が約0.6のポリエチレンテレフタレ
ート288重量部を撹拌翼、留出管を備えた反応容器を
仕込み、脱酢酸重合を行った。
トキシビフ工ニル135重量部、テレフタル酸83重量
部および固有粘度が約0.6のポリエチレンテレフタレ
ート288重量部を撹拌翼、留出管を備えた反応容器を
仕込み、脱酢酸重合を行った。
まず、窒素ガス雰囲気下に250〜300℃で2.5時
間反応させた後、300℃で0.2mmHgに減圧し、
さらに2.75時間反応させ、重縮合6− を完結させたところ、はぼ理論量の酢酸が留出し、下記
の理論構造式を有する樹脂(a)を得た。
間反応させた後、300℃で0.2mmHgに減圧し、
さらに2.75時間反応させ、重縮合6− を完結させたところ、はぼ理論量の酢酸が留出し、下記
の理論構造式を有する樹脂(a)を得た。
k/j!/m/n=60/10/30/40まな、この
ポリエステルを偏光顕微鏡の試料台にのせ、昇温しで、
光学異方性の確認を行った結果、液晶開始温度は200
℃であり、良好な光学異方性を示した。このポリエステ
ルの対数粘度(0,1g/aの濃度でペンタフルオロフ
ェノール中、60℃で測定)は1.06であった。
ポリエステルを偏光顕微鏡の試料台にのせ、昇温しで、
光学異方性の確認を行った結果、液晶開始温度は200
℃であり、良好な光学異方性を示した。このポリエステ
ルの対数粘度(0,1g/aの濃度でペンタフルオロフ
ェノール中、60℃で測定)は1.06であった。
参考例2
p−アセトキシ安息香酸450重量部、4,4ジアセト
キシビフ工ニル270重量部、t−ジプチルハイドロキ
ノンジアセテート338量部、ハイドロキノンジアセテ
ート29重量部およびテレフタル酸415重量部を撹拌
翼、留出管を備えた反応容器に仕込み、窒素ガス雰囲気
下に250〜350℃で3.5時間反応させた後、35
0℃で1,5111111HQに系内を減圧し、さらに
1.25時間加熱し、重縮合反応を行い下記の理論構造
式を有する樹脂(b)を得た。
キシビフ工ニル270重量部、t−ジプチルハイドロキ
ノンジアセテート338量部、ハイドロキノンジアセテ
ート29重量部およびテレフタル酸415重量部を撹拌
翼、留出管を備えた反応容器に仕込み、窒素ガス雰囲気
下に250〜350℃で3.5時間反応させた後、35
0℃で1,5111111HQに系内を減圧し、さらに
1.25時間加熱し、重縮合反応を行い下記の理論構造
式を有する樹脂(b)を得た。
参考例3
p−アセトキシ安息香酸585重量部、4.4ジアセト
キシビフ工ニル68重量部、2.6ジアセトキシナフタ
レン61重量部およびテレフタル酸83重量部および固
有粘度が約0.6のポリエチレンテレフタレート240
重量部を撹拌翼、留出管を備えた反応容器を仕込み、窒
素ガス雰囲気下に250〜300℃で3時間反応させた
後、1ml■9に減圧し、さらに1.2時間加熱し重縮
合を完結させ、下記の理論構造式を有する樹脂(C)を
得た。
キシビフ工ニル68重量部、2.6ジアセトキシナフタ
レン61重量部およびテレフタル酸83重量部および固
有粘度が約0.6のポリエチレンテレフタレート240
重量部を撹拌翼、留出管を備えた反応容器を仕込み、窒
素ガス雰囲気下に250〜300℃で3時間反応させた
後、1ml■9に減圧し、さらに1.2時間加熱し重縮
合を完結させ、下記の理論構造式を有する樹脂(C)を
得た。
k / A / m / n / o = 50 /
20 / 27 / 350 また、このポリエステルを偏光顕微鏡の試料台にのせ、
昇温して光学異方性の確認を行ったところ、液晶開始温
度は292℃であり、良好な光学異方性を示した。この
ポリエステルの対数粘度(参考例1と同一の条件で測定
)は5.10であった。
20 / 27 / 350 また、このポリエステルを偏光顕微鏡の試料台にのせ、
昇温して光学異方性の確認を行ったところ、液晶開始温
度は292℃であり、良好な光学異方性を示した。この
ポリエステルの対数粘度(参考例1と同一の条件で測定
)は5.10であった。
k / 1 / m / n / o = 65 /
5. / 5 / 25 /5 このポリエステルを偏光顕微鏡の試料台にの1つ せ昇温して光学異方性の確認を行ったところ、液晶開始
温度は193℃であり、良好な光学異方性を示した。こ
のポリエステルの対数粘度(参考例1と同一条件で測定
)は1.12であった。
5. / 5 / 25 /5 このポリエステルを偏光顕微鏡の試料台にの1つ せ昇温して光学異方性の確認を行ったところ、液晶開始
温度は193℃であり、良好な光学異方性を示した。こ
のポリエステルの対数粘度(参考例1と同一条件で測定
)は1.12であった。
比較例1〜3
参考例1〜3のサーモトロピック液晶ポリエステル(a
)〜(C)を住友ネスタール射出成形機プロマット40
/25(住友重機械工業■製)に供し、シリンダー温度
280〜330℃、金型温度40℃の条件で1 / 8
”厚×1/2″幅×5″長のテストピースおよび2重
厚X70mm×7011IInの角板を成形した。1
/ 8 ”厚の試験片は東洋精機■製の熱変形温度測定
装置を用いて、熱変形温度(荷重たわみ温度と同義、以
下同じ) (18,6ktr f / ail )を
測定した。また、角板は流動方向、直角方向に14II
II幅に切出し東洋ボールドウィン社製テンシロンUT
M−100を用いてひずみ速度1薗/分、スパン間距離
40市の条件で曲げ弾性率の測定を行った。
)〜(C)を住友ネスタール射出成形機プロマット40
/25(住友重機械工業■製)に供し、シリンダー温度
280〜330℃、金型温度40℃の条件で1 / 8
”厚×1/2″幅×5″長のテストピースおよび2重
厚X70mm×7011IInの角板を成形した。1
/ 8 ”厚の試験片は東洋精機■製の熱変形温度測定
装置を用いて、熱変形温度(荷重たわみ温度と同義、以
下同じ) (18,6ktr f / ail )を
測定した。また、角板は流動方向、直角方向に14II
II幅に切出し東洋ボールドウィン社製テンシロンUT
M−100を用いてひずみ速度1薗/分、スパン間距離
40市の条件で曲げ弾性率の測定を行った。
0
熱変形温度と曲げ弾性率の測定結果をあわせて第1表に
示す。
示す。
比較例4〜14
第1表に示す熱可塑性樹脂を比較例1〜3と同様にシリ
ンダー温度250〜380℃、金型温度60〜180℃
で角板を成形した。熱変形温度と曲げ弾性率の測定結果
をあわせて第1表に示す。
ンダー温度250〜380℃、金型温度60〜180℃
で角板を成形した。熱変形温度と曲げ弾性率の測定結果
をあわせて第1表に示す。
実施例1
参考例1のサーモトロピック液晶ポリエステル(a)8
5重量部と対数粘度0.65(オルトクロロフェノール
中0.5+r/di、25℃で測定)のポリエチレンテ
レフタレート15重量部を300℃に設定した30mm
φの二軸押出機により溶融混合した後、混合物をガツト
状で押出しストランドカッターでペレタイズした。
5重量部と対数粘度0.65(オルトクロロフェノール
中0.5+r/di、25℃で測定)のポリエチレンテ
レフタレート15重量部を300℃に設定した30mm
φの二軸押出機により溶融混合した後、混合物をガツト
状で押出しストランドカッターでペレタイズした。
このポリマを住人ネスタール射出成形機・プロマット4
0/25(住友重機械工業■製)に供し、シリンダー温
度280℃、金型温度40℃の条件で、2Iwl厚×7
0關×70關の角板を成形した。角板は流動方向、直角
方向に1411m幅に切出し東洋ボールドウィン社製、
テンシロンUTM−100を用いてひずみ速度1關/分
、スパン間距1’tl:40 m+nの条件で曲げ弾性
率の測定を行った。
0/25(住友重機械工業■製)に供し、シリンダー温
度280℃、金型温度40℃の条件で、2Iwl厚×7
0關×70關の角板を成形した。角板は流動方向、直角
方向に1411m幅に切出し東洋ボールドウィン社製、
テンシロンUTM−100を用いてひずみ速度1關/分
、スパン間距1’tl:40 m+nの条件で曲げ弾性
率の測定を行った。
その結果、流動方向と直角方向の曲げ弾性率はそれぞれ
9.2 X 104 kg f / cd、3.4X1
04 kgf / alであり、その比は2.7であっ
た。比f/Illと比較して、曲げ弾性率は流動方向が
同程度で機械的性質に優れると同時にその異方性が小さ
いことがわかる。
9.2 X 104 kg f / cd、3.4X1
04 kgf / alであり、その比は2.7であっ
た。比f/Illと比較して、曲げ弾性率は流動方向が
同程度で機械的性質に優れると同時にその異方性が小さ
いことがわかる。
実施例2
参考例3のサーモトロピック液晶ポリエステル(b)1
5重量部と対数粘度089(オルトクロロフェノール中
0.5t/a、25℃で測定)のポリブチレンテレフタ
レート85重量部を270℃に設定した30mmφの二
軸押出機により溶融混合した後、混合物をガツト状で押
出しストランドカッターでペレタイズした。
5重量部と対数粘度089(オルトクロロフェノール中
0.5t/a、25℃で測定)のポリブチレンテレフタ
レート85重量部を270℃に設定した30mmφの二
軸押出機により溶融混合した後、混合物をガツト状で押
出しストランドカッターでペレタイズした。
このポリマを住友ネスタール射出成形機・プロマット4
0/25(住友重機械工業■製)に供し、シリンダー温
度270℃、金型温度40℃の条件で2mm厚X 70
m+n X 70 nmの角板を成形した。角板は流
動方向、直角方向に14噛幅に切出し東洋ボールドウィ
ン社製テンシロンUTM−100を用いてひずみ速度1
m/分、スパン間距離40fflI11の条件で曲げ弾
性率の測定を行った。
0/25(住友重機械工業■製)に供し、シリンダー温
度270℃、金型温度40℃の条件で2mm厚X 70
m+n X 70 nmの角板を成形した。角板は流
動方向、直角方向に14噛幅に切出し東洋ボールドウィ
ン社製テンシロンUTM−100を用いてひずみ速度1
m/分、スパン間距離40fflI11の条件で曲げ弾
性率の測定を行った。
その結果、曲げ弾性率は流動方向が9. I X 10
4に2f/cit、直角方向が3.5 X 104 k
g f /dでその比は2.6であった。剛性とその異
方性のバランスがとれていることがわかる。
4に2f/cit、直角方向が3.5 X 104 k
g f /dでその比は2.6であった。剛性とその異
方性のバランスがとれていることがわかる。
実施例3〜13
参考例1〜3のサーモトロピック液晶ポリエステル(a
)〜(C)90重量部と第1表に示す熱可塑性樹脂10
重量部を実施例1.2と同様に、設定温度250〜36
0℃で溶融混合、ペレタイズした後、シリンダー温度2
50〜360℃、金型温度40℃で角板を射出成形した
。曲げ弾性率の異方性の測定結果を第1表に示す。
)〜(C)90重量部と第1表に示す熱可塑性樹脂10
重量部を実施例1.2と同様に、設定温度250〜36
0℃で溶融混合、ペレタイズした後、シリンダー温度2
50〜360℃、金型温度40℃で角板を射出成形した
。曲げ弾性率の異方性の測定結果を第1表に示す。
3
24
比較例1〜3に比較し、曲げ弾性率の流動方向の値か高
く、機械的性質に優れている。さらに流動方向と直角方
向の曲げ弾性率比が32〜3つと小さく、機械的性質の
異方性が小さい。
く、機械的性質に優れている。さらに流動方向と直角方
向の曲げ弾性率比が32〜3つと小さく、機械的性質の
異方性が小さい。
実施例14〜17
参考例1のサーモトロピック液晶ポリエステルfa)7
0〜10重量部に対数粘度0.65(オルトクロロフェ
ノール中0.5g/d1.25℃で測定)のポリエチレ
ンテレフタレート30〜90重量部を実施例1.2と同
様に設定温度280℃で溶融混合、ベレタイスした後、
シリンター温度280℃、金型温度40〜120℃でテ
ストピースと角板を射出成形した。
0〜10重量部に対数粘度0.65(オルトクロロフェ
ノール中0.5g/d1.25℃で測定)のポリエチレ
ンテレフタレート30〜90重量部を実施例1.2と同
様に設定温度280℃で溶融混合、ベレタイスした後、
シリンター温度280℃、金型温度40〜120℃でテ
ストピースと角板を射出成形した。
曲げ弾性率の異方性の測定結果をあわせて第2表に示す
。
。
比較例1.4に比較し、流動方向の曲げ弾性率の値、曲
げ弾性率比のバランスが良好で、機械的性質に優れ、機
械的性質の異方性が小さいことがわかる。
げ弾性率比のバランスが良好で、機械的性質に優れ、機
械的性質の異方性が小さいことがわかる。
6
特開平3
47861(10)
実施例18、比較例15.16
参考例2のサーモトロピック液晶ポリエステル(b)に
対数粘度0.89(オルトクロロフェノール中0.5g
/a、25°Cで測定)ノポリフチレンテレフタレート
とガラス繊維(3mTn長、10μm径チョツプドスト
ランド)を第3表に示す割合で実施例1.2と同様に設
定温度300℃で溶融混合、ペレタイズした後、シリン
ダー温度300℃、金型温度40℃で角板を射出成形し
た。曲げ弾性率の測定結果を第3表に示す。
対数粘度0.89(オルトクロロフェノール中0.5g
/a、25°Cで測定)ノポリフチレンテレフタレート
とガラス繊維(3mTn長、10μm径チョツプドスト
ランド)を第3表に示す割合で実施例1.2と同様に設
定温度300℃で溶融混合、ペレタイズした後、シリン
ダー温度300℃、金型温度40℃で角板を射出成形し
た。曲げ弾性率の測定結果を第3表に示す。
比較例15は熱可塑性樹脂にガラスファイバーを添加す
ることにより、曲げ弾性率が向上したものである。しか
し、成形時に射出下限圧が高くなり、流動性の低下がみ
られた。これに対し、実施例18は曲げ弾性率がさらに
向上し、曲げ弾性率比が小さく、成形時の流動性も良好
であった。
ることにより、曲げ弾性率が向上したものである。しか
し、成形時に射出下限圧が高くなり、流動性の低下がみ
られた。これに対し、実施例18は曲げ弾性率がさらに
向上し、曲げ弾性率比が小さく、成形時の流動性も良好
であった。
また、本発明の実施例18はポリブチレンテレフタレー
トをブレンドしていないガラス繊維強化品(比較例16
)と比しても、大きく異方8 特開平3 47861(12) 〈発明の効果〉 本発明に従い限定された構造式からなる熱変形温度が1
90℃未満のサーモトロピック液晶ポリエステルに熱変
形温度が190℃未満の熱可塑性樹脂を添加することに
より、耐熱性、機械的性質、流動性に優れた熱可塑性樹
脂組成物が得られる。
トをブレンドしていないガラス繊維強化品(比較例16
)と比しても、大きく異方8 特開平3 47861(12) 〈発明の効果〉 本発明に従い限定された構造式からなる熱変形温度が1
90℃未満のサーモトロピック液晶ポリエステルに熱変
形温度が190℃未満の熱可塑性樹脂を添加することに
より、耐熱性、機械的性質、流動性に優れた熱可塑性樹
脂組成物が得られる。
特許出願大東し株式会社
0
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 下記構造単位〔( I )+(II)+(IV)〕または〔(
I )+(II)+(III)+(IV)〕からなり、荷重たわ
み温度が190℃未満のサーモトロピック液晶ポリエス
テル(A)0.1〜99重量%と荷重たわみ温度が19
0℃未満のポリアミド、ポリオキシメチレン、ポリカー
ボネート、半芳香族ポリエステル、ポリアリレンスルフ
ィド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、非晶性ポ
リアリレート、ポリエーテルエーテルケトンから選ばれ
る1種以上の熱可塑性樹脂(B)99.9〜1重量%か
らなる熱可塑性樹脂組成物。 ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・( I
) ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・(II) ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・(III
) ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・(IV) (ただし式中のR_1は▲数式、化学式、表等がありま
す▼、 ▲数式、化学式、表等があります▼、▲数式、化学式、
表等があります▼、▲数式、化学式、表等があります▼
、 ▲数式、化学式、表等があります▼、▲数式、化学式、
表等があります▼、▲数式、化学式、表等があります▼
、 ▲数式、化学式、表等があります▼から選ばれた1種以
上の基を示し、 R_2は▲数式、化学式、表等があります▼、▲数式、
化学式、表等があります▼、▲数式、化学式、表等があ
ります▼、 ▲数式、化学式、表等があります▼、▲数式、化学式、
表等があります▼、 ▲数式、化学式、表等があります▼ から選ばれた1種以上の基を示し、Xは塩素または水素
原子を示す。また、構造単位(IV)は実質的に構造単位
〔(II)+(III)〕と等モルである。)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1288202A JP2505597B2 (ja) | 1989-04-17 | 1989-11-06 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9695389 | 1989-04-17 | ||
JP1-96953 | 1989-04-17 | ||
JP1288202A JP2505597B2 (ja) | 1989-04-17 | 1989-11-06 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0347861A true JPH0347861A (ja) | 1991-02-28 |
JP2505597B2 JP2505597B2 (ja) | 1996-06-12 |
Family
ID=26438094
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1288202A Expired - Fee Related JP2505597B2 (ja) | 1989-04-17 | 1989-11-06 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2505597B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0470557A2 (en) * | 1990-08-07 | 1992-02-12 | Kawasaki Steel Corporation | Resin composition |
EP0513655A2 (de) * | 1991-05-13 | 1992-11-19 | Hoechst Aktiengesellschaft | Legierungen aus amorphen Polyaryletherketonen und flüssigkristallinen Polyestern |
JP2004315776A (ja) * | 2003-02-28 | 2004-11-11 | Toray Ind Inc | レーザー溶着用樹脂組成物およびそれを用いた複合成形体 |
JP2007187892A (ja) * | 2006-01-13 | 2007-07-26 | Canon Electronics Inc | 遮光羽根および光路開閉装置 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56115357A (en) * | 1979-11-30 | 1981-09-10 | Ici Ltd | Melt workable polymer composition having improved workability |
JPS6330523A (ja) * | 1986-07-25 | 1988-02-09 | Toray Ind Inc | 共重合ポリエステル |
JPS63223038A (ja) * | 1987-03-12 | 1988-09-16 | Toray Ind Inc | 流動性の良好な含塩素共重合ポリエステル |
JPS63280732A (ja) * | 1987-05-14 | 1988-11-17 | Toray Ind Inc | 流動性および耐熱性の優れた芳香族ポリエステル |
JPS63309520A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-16 | Toray Ind Inc | 耐熱性の良好な芳香族ポリエステル |
JPS6454054A (en) * | 1987-08-25 | 1989-03-01 | Toray Industries | Magnetic material composition |
-
1989
- 1989-11-06 JP JP1288202A patent/JP2505597B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS56115357A (en) * | 1979-11-30 | 1981-09-10 | Ici Ltd | Melt workable polymer composition having improved workability |
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EP0470557A2 (en) * | 1990-08-07 | 1992-02-12 | Kawasaki Steel Corporation | Resin composition |
EP0513655A2 (de) * | 1991-05-13 | 1992-11-19 | Hoechst Aktiengesellschaft | Legierungen aus amorphen Polyaryletherketonen und flüssigkristallinen Polyestern |
JP2004315776A (ja) * | 2003-02-28 | 2004-11-11 | Toray Ind Inc | レーザー溶着用樹脂組成物およびそれを用いた複合成形体 |
JP2007187892A (ja) * | 2006-01-13 | 2007-07-26 | Canon Electronics Inc | 遮光羽根および光路開閉装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2505597B2 (ja) | 1996-06-12 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |