JPH0345891A - Heat exchanger - Google Patents
Heat exchangerInfo
- Publication number
- JPH0345891A JPH0345891A JP17638389A JP17638389A JPH0345891A JP H0345891 A JPH0345891 A JP H0345891A JP 17638389 A JP17638389 A JP 17638389A JP 17638389 A JP17638389 A JP 17638389A JP H0345891 A JPH0345891 A JP H0345891A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fin
- slit
- tube
- fins
- intercooler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 abstract description 10
- 238000005219 brazing Methods 0.000 abstract description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、インタークーラなどの熱交換器に関する。[Detailed description of the invention] [Industrial application field] The present invention relates to a heat exchanger such as an intercooler.
［従来の技術］
近年、車両の高出力化の要求が高まるにつれて、過給機
を搭載する自動車が増加傾向にある。また、−層のエン
ジン出力の増大の目的を達成するため、過給機によって
高温となった過給気を冷却する熱交換器（以下インター
クーラと呼ぶ）を搭載する自動車も増加傾向にある。こ
のような状況の中で、過給機の性能向上とともに、イン
タークーラの高性能化、すなわち高放熱量化および過給
気の低圧力損失化の要求も高くなっている。[Background Art] In recent years, as the demand for higher output vehicles has increased, the number of automobiles equipped with superchargers has been increasing. Furthermore, in order to achieve the objective of increasing engine output in the -layer, there is an increasing trend in the number of automobiles equipped with a heat exchanger (hereinafter referred to as an intercooler) that cools supercharged air heated to a high temperature by a supercharger. Under these circumstances, as well as improving the performance of superchargers, there are also increasing demands for higher performance of intercoolers, that is, higher heat dissipation and lower pressure loss of supercharged air.
インタークーラを高性能化することは、過給気が流れる
チューブ内に配設したインナーフィンによる伝熱面積の
増加等の効果で３１！威されることが知られている。Improving the performance of the intercooler is achieved by increasing the heat transfer area through the inner fins placed inside the tubes through which the supercharged air flows.31! It is known to be intimidating.
しかるに、インナーフィンの形状等によっては、過給気
の圧力損失が増加して過給圧の低下およびエンジンの燃
焼室へ供給される吸入空気重量の減少を引き起こＬ、反
ってエンジン性能を低下させるという問題点があった。However, depending on the shape of the inner fin, the pressure loss of the supercharging air increases, causing a decrease in the supercharging pressure and a decrease in the weight of the intake air supplied to the combustion chamber of the engine, resulting in warpage and deterioration of engine performance. There was a problem with letting it work.
このような問題点を解消する目的で、本願発明者等は、
先に、インナーフィンを特開昭６０−７３２９４号公報
においてスリットのないス１〜レートフィン（第１１図
）１００を提案した。さらに、本願発明者等は、特開昭
６２・−５０９８号公報においてスリットとフィン切れ
長さが同一のオフセットフィン（第１２図）２００とし
たインタークーラも提案した。In order to solve such problems, the inventors of the present application,
Previously, a slit-less slit-rate fin (FIG. 11) 100 was proposed as an inner fin in Japanese Patent Laid-Open No. 60-73294. Furthermore, the inventors of the present application proposed an intercooler in Japanese Patent Laid-Open No. 62-5098 in which the offset fins (FIG. 12) 200 have the same slit and fin cut lengths.
［発明が解決しようとする課題］
しかるに、将来の自動車産業においては、少しでも性能
の良い自動車が求められ、これを構成する優れた部品が
必要となる。したがって、将来のインタークーラにおい
ては、本願発明者等が先に提案したインタークーラのも
つ過給気の低圧力損失化および高放熱及化の効果をさら
に向上させたインタークーラの出現が望まれると考えら
れる。[Problems to be Solved by the Invention] However, in the future automobile industry, automobiles with even slightly better performance will be required, and superior parts will be needed to construct them. Therefore, in future intercoolers, it is hoped that an intercooler will emerge that further improves the effects of the intercooler previously proposed by the inventors, such as low pressure loss and high heat dissipation of the supercharged air. Conceivable.
本発明は、流体圧力損失を低く抑えることができ、且つ
放熱量を増大させることができる熱交換器の提供を目的
とする。An object of the present invention is to provide a heat exchanger that can suppress fluid pressure loss and increase heat radiation.
［課題を解決するための手段］
本発明の熱交換器は、内部を流体が流れるチューブと、
該チューブ内に配設されているとともに、スリットが形
成されたインナーフィンとを備えた熱交換器において、
前記インナーフィンは、フィンピッチをＰ、フィン切れ
長さをＬ、前記スリットの幅をＳとしたとき、１．６１
１＋ｎ≦Ｐ≦２．１ｍｍ、１００ｃｍｍ≦Ｌ≦１５．０
ｍｍ、２．０間≦Ｓ≦３．Ｏｎの関係を満足することを
特徴とする。[Means for Solving the Problems] The heat exchanger of the present invention includes a tube through which a fluid flows;
A heat exchanger that is disposed within the tube and includes an inner fin in which a slit is formed,
The inner fin has a fin pitch of 1.61, where P is the fin pitch, L is the fin cut length, and S is the width of the slit.
1+n≦P≦2.1mm, 100cm≦L≦15.0
mm, between 2.0≦S≦3. It is characterized by satisfying the On relationship.
［作用および発明の効果］
インナーフィンのフィンピッチＰ、フィン切れ長さＬ、
スリットの幅Ｓを最適寸法範囲に設定することによって
、流体圧力損失を低く抑えながらも、放熱量をさらに増
大させることができるので、チューブ内を流れる流体を
効率良く熱交換させることができる。[Operation and effects of the invention] Fin pitch P of inner fin, fin cut length L,
By setting the width S of the slit within the optimum size range, it is possible to further increase the amount of heat radiation while suppressing the fluid pressure loss, so that the fluid flowing inside the tube can efficiently exchange heat.
［実施例コ
本発明の熱交換器を第１図ないし第１０図に示す実施例
に基づき説明する。[Embodiment] The heat exchanger of the present invention will be explained based on the embodiment shown in FIGS. 1 to 10.
第１図ないし第９図は本発明の一実施例を示す。1 to 9 show an embodiment of the present invention.
第１図ないし第３図は空冷式の積層型インタークーラの
インナーフィンを示Ｌ、第４図はそのインタークーラの
全体構造を示Ｌ、第５図はそのインタークーラの主要部
の構造を示す。Figures 1 to 3 show the inner fins of an air-cooled laminated intercooler, Figure 4 shows the overall structure of the intercooler, and Figure 5 shows the structure of the main parts of the intercooler. .
空冷式の積層型インタークーラ１は、例えば自動車のエ
ンジンルーム内の前方に装着されている。An air-cooled stacked intercooler 1 is installed, for example, in the front of an engine compartment of an automobile.
そして、インタークーラ１は、アルミニウム製のプレー
トを２枚対向して接合することによってチューブ１１が
形成されている。このチューブ１１は、多数８１層され
、隣設されたチューブ１１間には、クーリングフィン１
２が配設されている。また、チューブ１１の一端がわは
、吸入側タンク１３とされ、他端がわは、呼出側タンク
１４とされている。この吸入側タンク１３は、過給機（
図示せず）に連結される吸入管１５を接合している。そ
して、吐出側タンク１４は、内燃機関の暖気管（図示せ
ず）に連結される吐出管１６を接合している。なお、チ
ューブ１１゜クーリングフィン１２、吸入管１５および
吐出管１６は、ろう付けにより接合されている。In the intercooler 1, a tube 11 is formed by joining two aluminum plates facing each other. This tube 11 has a large number of 81 layers, and cooling fins 1 are provided between adjacent tubes 11.
2 are arranged. Further, one end of the tube 11 is used as a suction side tank 13, and the other end is used as an exhalation side tank 14. This suction side tank 13 is connected to a supercharger (
(not shown) is connected to the suction pipe 15. The discharge side tank 14 is connected to a discharge pipe 16 that is connected to a warm-up pipe (not shown) of the internal combustion engine. Note that the tube 11° cooling fin 12, suction pipe 15, and discharge pipe 16 are joined by brazing.
さらに、チューブ１１の内部には、矩形波形状のインナ
ーフィンとしてのスリットフィン２が配役されており、
過給機から供給される過給気の熱交換効率の向上を図っ
ている。このスリットフィン２は、壁部３が過給気の流
れ方向に対して平行方向に配設されている。そして、壁
部３は、過給気の流れ方向に対して平行方向にフィン部
４とスリット５とを交互に形成している。そして、スリ
ットフィン２は、チューブ１１の各プレートに接触して
ろう付けにより接合されている。Furthermore, inside the tube 11, slit fins 2 are arranged as inner fins having a rectangular wave shape.
The aim is to improve the heat exchange efficiency of the supercharged air supplied from the supercharger. This slit fin 2 has a wall portion 3 arranged in a direction parallel to the flow direction of supercharging air. The wall portion 3 has fin portions 4 and slits 5 alternately formed in a direction parallel to the flow direction of supercharging air. The slit fins 2 are in contact with each plate of the tube 11 and are joined by brazing.
なお、このスリットフィン２は、フィンピッチをＰ、フ
ィン部４の長さつまりフィン切れ長さをＬ、スリット５
の幅をＳとしたとき、１ 、６ｍｍ≦Ｐ≦２．１１１１
１．１０．０ＩＩｌｌ≦Ｌ≦１５．０開１．’１．Ｏｎ
≦Ｓ≦３、０ｍｍの関係を満足している。In addition, this slit fin 2 has a fin pitch of P, a length of the fin portion 4, that is, a fin cutting length, and a slit 5.
When the width of is S, 1, 6mm≦P≦2.1111
1.10.0IIll≦L≦15.0Open1. '1. On
The relationship of ≦S≦3, 0 mm is satisfied.
つぎに本実施例のインタークーラ１の作用を説明する。Next, the operation of the intercooler 1 of this embodiment will be explained.
過給機によって高温高圧になった過給気は、吸入管１５
から吸入側タンク１３を通ってチューブ１１内に流入す
る。そして、過給気は、チューブ１１を通過する際に大
気と熱交換して冷却され、吐出側タンク１４および吐出
管１６を通って内燃機関の燃焼室（図示せず）に供給さ
れる。The supercharged air that has become high temperature and high pressure due to the supercharger is transferred to the suction pipe 15.
It flows into the tube 11 through the suction side tank 13. Then, the supercharged air is cooled by exchanging heat with the atmosphere when passing through the tube 11, and is supplied to the combustion chamber (not shown) of the internal combustion engine through the discharge side tank 14 and the discharge pipe 16.
このとき、インタークーラ１の放熱量Ｑ９が大きいほど
冷１４１効果による空気密度が増加するので、インター
クーラ１を通過する吸入空気重量が増加する。また、イ
ンタークーラ１の過給気側の圧力損失ΔＩ）ｇが小さい
ほど吸入空気重量が増大する。At this time, as the heat dissipation amount Q9 of the intercooler 1 increases, the air density due to the cooling 141 effect increases, so the weight of the intake air passing through the intercooler 1 increases. Furthermore, the smaller the pressure loss ΔI)g on the supercharging air side of the intercooler 1, the greater the weight of the intake air.
このため、内燃機関の性能が増大する。This increases the performance of the internal combustion engine.
つぎに、スリットフィン２の最適づ法範囲を設定した理
由を第６図ないし第８図に基づき説明する。Next, the reason for setting the optimum range of the slit fin 2 will be explained based on FIGS. 6 to 8.
本願発明者等は、先に提案したストレートフィン１００
およびオフセットフィン２００に対して、過給気の流れ
と伝熱解析とを検討した。The inventors of the present application have proposed the straight fin 100 previously proposed.
For the offset fins 200 and 200, the flow of supercharging air and heat transfer analysis were investigated.
この過給気の流れは、３０〜５０ｍ／ｓといった高流速
であり、この高流速基におけるインナーフィンの流体の
流れ方向の下流側に発生する非定常孔れがインナーフィ
ンの熱伝達を向上させている点に着目した。そこで、本
願発明者等は、数値解析と実験解析とを行なった。その
結果を第６図および第７図に示す。This flow of supercharging air has a high flow velocity of 30 to 50 m/s, and the unsteady holes that occur on the downstream side of the inner fin in the fluid flow direction at this high flow rate improve the heat transfer of the inner fin. We focused on the fact that Therefore, the inventors of the present application conducted numerical analysis and experimental analysis. The results are shown in FIGS. 6 and 7.
第６図はフィンピッチＰを２．７ｍｍとしたときのスリ
７Ｉ〜５の幅Ｓ／フィン切れ長さしと、オフセットフィ
ン２００に対する本発明のスリットフィン２の放熱量比
（本発明の放熱量Ｑａ／オフセットフィン２００（従来
品）の放熱ｊｌＬＱ（＋）との関係を表したグラフであ
る。なお、フィン切れ長さり、を２７開としたオフセッ
トフィン２００を使用した従来品を１００％とする。ま
た、Ｌ＝ ２．７ｍｍの計算結果を実線で、実験結果を
○で表示した。Ｌ＝ ５ｕの計算結果を破線で、実験結
果をΔで表示した。Ｌｌｏｍｍの計算結果を一点鎖線で
、実験結果を口で表示した。Ｌ ＝ ２０１１１１１１
の計算結果を二点鎖線で、実験結果を×で表示した。FIG. 6 shows the width S/fin cutting length of the slits 7I to 5 when the fin pitch P is 2.7 mm, and the heat radiation amount ratio of the slit fin 2 of the present invention to the offset fin 200 (heat radiation amount Qa of the present invention). / This is a graph showing the relationship between the heat radiation jlLQ (+) of the offset fin 200 (conventional product). Note that the conventional product using the offset fin 200 with the fin cut length set at 27 mm is taken as 100%. , the calculation result for L = 2.7mm is shown as a solid line, and the experimental result is shown as ○.The calculation result for L = 5u is shown as a broken line, and the experimental result is shown as Δ.The calculation result for Llomm is shown as a dashed line, and the experimental result is shown as was displayed with the mouth.L = 20111111
The calculated results are shown with a chain double-dashed line, and the experimental results are shown with an x.
第７図はフィンピッチＰを２．７ｍｍとしたときのＳ／
１−と、オフセットフィン２００に対する本発明のスリ
ットフィン２の過給気圧力損失比（本発明の過給気圧力
損失ΔＰｇ／オフセットフィン２００（従来品）のΔＰ
ａ）との関係を表したグラフである。なお、フィン切れ
長さＬを２．７開としたオフセットフィン２００を使用
した従来品を１００％とする。また、Ｌ＝２．７１１１
１の計算結果を実線で、実験結果を○で表示した。Ｌ＝
５１１１１の計算結果を破線で、実験結果をΔで表示し
た。 Ｌ＝１０ｍｍの計算結果を一点鎖線で、実験結果
を口で表示した。Ｌ＝２０間の計算結果を二点鎖線で、
実験結果を×で表示した。Figure 7 shows S/ when the fin pitch P is 2.7 mm.
1- and the supercharging air pressure loss ratio of the slit fin 2 of the present invention to the offset fin 200 (supercharging air pressure loss ΔPg of the present invention/ΔP of the offset fin 200 (conventional product)
It is a graph showing the relationship with a). Note that the conventional product using offset fins 200 with a fin cut length L of 2.7 mm is 100%. Also, L=2.7111
The calculation result of 1 is shown as a solid line, and the experimental result is shown as a circle. L=
The calculation results for 51111 are shown as broken lines, and the experimental results are shown as Δ. The calculation results for L=10 mm are shown as a dashed-dotted line, and the experimental results are shown as the mouth. The calculation results between L = 20 are indicated by the two-dot chain line,
Experimental results are indicated by ×.
本願発明者等は、数値解析と実験解析とから、フィン切
れ長さＬとスリット５の幅Ｓとが同一（Ｓ／Ｌ＝ １．
０）というオフセットフィン２００から、スリットを持
たない（Ｓ＝Ｏ）というストレートフィン１００に向か
って、第６図のグラフに示すように、スリット５の幅Ｓ
を順に短くしていくと、オフセットフィン２００の場合
の放熱量より高い放熱量を得る領域が存在することが確
認できる。The inventors of the present application have determined from numerical analysis and experimental analysis that the fin cut length L and the width S of the slit 5 are the same (S/L=1.
As shown in the graph of FIG. 6, the width S of the slit 5 is
It can be confirmed that there is a region where the heat radiation amount is higher than the heat radiation amount in the case of the offset fin 200 when the fins are gradually shortened.
また、同様に、第７図のグラフに示すように、オフセッ
トフィン２００の場合の過給気圧力損失より低い過給気
圧力損失を得る領域が存在することを確認できる。Similarly, as shown in the graph of FIG. 7, it can be confirmed that there is a region where the supercharging pressure loss is lower than the supercharging pressure loss in the case of the offset fins 200.
また、これらの計算結果および実験結果をもとに、高放
熱、ｆ領域で過給気圧力損失を考慮して、先に提案した
オフセットフィン２００と同等の過給気圧力損失におけ
る放熱量の変化を、フィンピッチＰ、フィン切れ長さＬ
、スリット５の幅Ｓをパラメータにして等放熱量特性を
解析した。その結果を第８図のグラフに表示する。In addition, based on these calculation results and experimental results, considering the supercharge pressure loss in the high heat dissipation and f region, we calculated the change in heat dissipation amount at the same supercharge pressure loss as the offset fin 200 proposed earlier. , fin pitch P, fin cut length L
, the equal heat radiation amount characteristics were analyzed using the width S of the slit 5 as a parameter. The results are displayed in the graph of FIG.
第８図はフィンピッチＰとフィン切れ長さＬ２とスリッ
ト５の幅Ｓとの関係を表したグラフである。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the fin pitch P, the fin cut length L2, and the width S of the slit 5.
このグラフより、先に提案したオフセットフィン２００
よりも過給気圧力損失が同一であっても放熱量を１２％
以上アップできるスリットフィン２の最適寸法範囲（斜
線部分）が存在する。このスリットフィン２の最適範囲
は、１ 、６ｍｍ≦Ｐ≦２．１ｍｍ、１０．０−■≦Ｌ
≦１５．◇關、２．０ｍｍ≦Ｓ≦３．０間であることが
確ｊ２できる０例えば、Ｐ＝ １．７ｍｍ、 Ｌ＝１４
開、Ｓ−” ２．８１１１であり、Ｐ＝ ２．０ｍｍ、
Ｌ ＝１１ｍｍ、Ｓ＝ ２．５ｍｍである。なお、スリ
ットフィン２の最適寸法範囲に放熱量比１００から放熱
量比１１２までの間は、スリットフィン２の飛躍的な高
放熱量特性および低過給気圧力損失を得られないため含
まなかった。From this graph, the offset fin 200 proposed earlier
Even if the boost pressure loss is the same, the amount of heat dissipation is reduced by 12%.
There is an optimal size range (shaded area) for the slit fin 2 that can be increased by more than 100%. The optimum range of this slit fin 2 is 1, 6mm≦P≦2.1mm, 10.0-■≦L
≦15. ◇It is certain that 2.0mm≦S≦3.0.For example, P=1.7mm, L=14
Open, S-” 2.8111, P=2.0mm,
L = 11 mm, S = 2.5 mm. Note that the optimum size range for the slit fin 2 from a heat release ratio of 100 to a heat release ratio of 112 was not included because the dramatically high heat release characteristics and low boost pressure loss of the slit fin 2 could not be obtained. .
ここで、スリットフィン２の最適寸法範囲のうち１例と
して、Ｐ＝ Ｌ７ｍｍ、 Ｌ ＝１４ｍｍ、 Ｓ＝ ２
．８１１１１、フィン部４の高さＢ ＝ ３．８ｍｍ４
こで選定したスリットフィン２を使用してインタークー
ラ１を製作した。Here, as an example of the optimum size range of the slit fin 2, P=L7mm, L=14mm, S=2
．． 81111, height B of fin part 4 = 3.8mm4
An intercooler 1 was manufactured using the slit fin 2 selected here.
このインタークーラ１の性能特性と従来品のオフセット
フィン２００を使用したインタークーラの性能特性との
比較した。この比較結果を第９図のグラフに表示した。The performance characteristics of this intercooler 1 were compared with those of an intercooler using a conventional offset fin 200. The results of this comparison are shown in the graph of FIG.
第９図は吸入空気重量流、ｉＧ Ｏ（ｋｒ／ ｈ）と放
熱量ｑｇ （ｋｃａｌ／ｈ）および過給気圧力損失Δ
Ｐ（１（ＩＩＩＨｇ）との関係を表すグラフである。な
お、この実験は、過給気入口温度１００℃、冷却風の入
口温度２５℃、冷却風の風速８ｓ／ｓで行った。また、
各インタークーラのサイズは、２２５Ｗｘ ２００Ｈｘ
６４Ｄである。Figure 9 shows the intake air weight flow, iG O (kr/h), heat release amount qg (kcal/h), and supercharging air pressure loss Δ.
This is a graph showing the relationship between P(1(IIIHg)).This experiment was conducted at a supercharging air inlet temperature of 100°C, a cooling air inlet temperature of 25°C, and a cooling air speed of 8 s/s.
The size of each intercooler is 225Wx 200Hx
It is 64D.
本発明のスリットフィン２を使用したインタークーラ１
は、この第９図のグラフからも明らかなように、従来品
のオフセットフィン２００を使用したインタークーラの
過給気圧力損失と同一であっても放熱量を１２％以上ア
ップできることが確認できる。Intercooler 1 using slit fins 2 of the present invention
As is clear from the graph of FIG. 9, it can be confirmed that the amount of heat dissipation can be increased by 12% or more even if the boost air pressure loss is the same as that of the intercooler using the conventional offset fin 200.
さらに、本発明のインタークーラ１を、従来品のオフセ
ットフィン２００を使用したインタークーラに対して実
車に搭載した場合の最大トルク増分比、最大馬力増分比
の試験結果を表１に示す。なお、各インタークーラのサ
イズは、２２５ＷＸ ２００Ｈｘ６４Ｄである。Furthermore, Table 1 shows the test results of the maximum torque increment ratio and the maximum horsepower increment ratio when the intercooler 1 of the present invention is mounted on an actual vehicle compared to an intercooler using the conventional offset fin 200. Note that the size of each intercooler is 225W x 200H x 64D.
以下余白
表
（従来品のオフセットフィンを使用した場合を００％と
する）
表１において、最大トルク増分比に対して１３％アップ
が確認でき、最大馬力増分比に対して１５％アップが確
認できた。The margin table below (00% is when using conventional offset fins) In Table 1, a 13% increase in the maximum torque increment ratio can be confirmed, and a 15% increase in the maximum horsepower increment ratio can be confirmed. Ta.
したがって、本発明のスリットフィン２は、従来品のオ
フセットフィン２００に対して、フィンピッチＰ、フィ
ン切れ長さＬ、スリット５の幅Ｓを最適寸法範囲に設定
しているため、過給気圧力損失ΔＰＯを上昇さぜること
なく、放熱量Ｑ（Ｉｔをさらに増大させることができる
ので、高温過給気を効率良く冷却できる。つまり、冷却
効果による空気密度が増加するので、インタークーラ１
を通過する吸入空気重量を増加することができる。また
、インタークーラ１の過給気側の圧力損失ΔＰｇをの増
加を抑制できるので、吸入空気重量ＧｆＪを増大するこ
とができる。よって、内燃機関の性能を向上、させるこ
とができる。Therefore, in the slit fin 2 of the present invention, the fin pitch P, the fin cut length L, and the width S of the slit 5 are set to the optimum dimension ranges compared to the conventional offset fin 200, so that the supercharged air pressure loss is reduced. Since the amount of heat dissipation Q (It) can be further increased without increasing ΔPO, the high-temperature supercharged air can be efficiently cooled.In other words, the air density due to the cooling effect increases, so the intercooler 1
The weight of the intake air passing through can be increased. Further, since an increase in the pressure loss ΔPg on the supercharging side of the intercooler 1 can be suppressed, the intake air weight GfJ can be increased. Therefore, the performance of the internal combustion engine can be improved.
本実施例では、熱交換器として積層型インタークーラ１
を用いたが、第１０図に示すように、熱交換器として偏
平チューブ６を有するチューブ・フィン型インタークー
ラ７を用いても良い。この偏平チューブ６の内部には、
本発明のスリットフィン２が配設されている。隣設する
偏平チューブ６問および偏平チューブ６とサイドプレー
ト８との間には、クーリングフィン１２が配設されてい
る。In this embodiment, a laminated intercooler 1 is used as a heat exchanger.
However, as shown in FIG. 10, a tube-fin type intercooler 7 having flat tubes 6 may be used as the heat exchanger. Inside this flat tube 6,
A slit fin 2 of the present invention is provided. Cooling fins 12 are disposed between six adjacent flat tubes and between the flat tubes 6 and the side plate 8.
さらに、本実施例では、熱交換器として空冷式のインタ
ークーラを用いたが、熱交換器として水冷式のインター
クーラを用いても良く、またオイルクーラなと種々の熱
交換器に用いても良い。Further, in this embodiment, an air-cooled intercooler was used as the heat exchanger, but a water-cooled intercooler may be used as the heat exchanger, and various heat exchangers such as an oil cooler may also be used. good.
第１図ないし第９図は本発明の一実施例を示す。
第１図は空冷式の積層型インタークーラのスリットフィ
ンを示す正面図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図、第３
図はそのスリットフィンを示す部分斜視図である。第４
図は空冷式の積層型インタークーラの全体ｍ造を示す斜
視図、第５図はそのインタークーラの主要部の構造を示
す斜視図である。
第６図は従来品のオフセットフィンに対する放熱量特性
を表すグラフ、第７図は従来品のオフセットフィンに対
する過給気圧力損失特性を表すグラフ、第８図は従来品
のオフセットフィンに対して同等過給気圧力損失におけ
る放熱量の変化を表すグラフ、第９図はインタークーラ
の性能特性を表すグラフである。
第１０図は本発明の他の実施例のインタークーラの全体
構造を示す正面図である。
第１１図は従来品のストレートフィンを示す斜視図、第
１２図は従来品のオフセットフィンを示す斜視図である
。
図中
１・・・空冷式の積層型インタークーラ（熱交換器）２
・・・スリットフィン（インナーフィン〉 ３・・・
壁部 ４・・・フィン部 ５・・・スリット ６・・・
偏平チューブ ７・・・チューブ・フィン型インターク
ーラ１１・・・チューブ1 to 9 show an embodiment of the present invention. Fig. 1 is a front view showing the slit fins of an air-cooled laminated intercooler, Fig. 2 is a sectional view taken along line A-A in Fig. 1, and Fig.
The figure is a partial perspective view showing the slit fin. Fourth
The figure is a perspective view showing the overall structure of an air-cooled laminated intercooler, and FIG. 5 is a perspective view showing the structure of the main parts of the intercooler. Figure 6 is a graph showing the heat dissipation characteristics for the offset fins of the conventional product, Figure 7 is a graph showing the boost air pressure loss characteristics for the offset fins of the conventional product, and Figure 8 is equivalent to the offset fins of the conventional product. FIG. 9 is a graph showing the change in the amount of heat radiation due to the pressure loss of supercharging air, and FIG. 9 is a graph showing the performance characteristics of the intercooler. FIG. 10 is a front view showing the overall structure of an intercooler according to another embodiment of the present invention. FIG. 11 is a perspective view showing a conventional straight fin, and FIG. 12 is a perspective view showing a conventional offset fin. In the diagram 1...Air-cooled laminated intercooler (heat exchanger) 2
...Slit fin (inner fin) 3...
Wall portion 4...Fin portion 5...Slit 6...
Flat tube 7...Tube/fin type intercooler 11...Tube
Claims (1)
成されたインナーフィンと を備えた熱交換器において、 前記インナーフィンは、 フィンピッチをＰ、 フィン切れ長さをＬ、 前記スリットの幅をＳとしたとき、 １．６ｍｍ≦Ｐ≦２．１ｍｍ、 １０．０ｍｍ≦Ｌ≦１５．０ｍｍ、 ２．０ｍｍ≦Ｓ≦３．０ｍｍ の関係を満足することを特徴とする熱交換器。[Claims] 1) A heat exchanger comprising a tube through which a fluid flows, and an inner fin disposed within the tube and having a slit formed therein, wherein the inner fin has a fin pitch. When P is the fin cutting length, L is the width of the slit, and S is the width of the slit, the following relationships are established: 1.6mm≦P≦2.1mm, 10.0mm≦L≦15.0mm, 2.0mm≦S≦3.0mm A heat exchanger characterized by satisfying the following.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17638389A JP2718193B2 (en) | 1989-07-08 | 1989-07-08 | Heat exchanger |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17638389A JP2718193B2 (en) | 1989-07-08 | 1989-07-08 | Heat exchanger |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0345891A true JPH0345891A (en) | 1991-02-27 |
| JP2718193B2 JP2718193B2 (en) | 1998-02-25 |
Family
ID=16012683
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17638389A Expired - Lifetime JP2718193B2 (en) | 1989-07-08 | 1989-07-08 | Heat exchanger |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2718193B2 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08145587A (en) * | 1994-11-24 | 1996-06-07 | Mitsubishi Electric Corp | Heat exchanging element |
| JPH0926278A (en) * | 1995-07-07 | 1997-01-28 | Showa Alum Corp | Heat exchanger refrigerant flow pipe and car air-conditioner condenser |
| JPH1096595A (en) * | 1996-09-20 | 1998-04-14 | Honda Motor Co Ltd | Round multi-plate type oil cooler |
| JPH10185471A (en) * | 1996-12-26 | 1998-07-14 | Showa Alum Corp | Heat exchanger |
| JPH11159974A (en) * | 1997-11-28 | 1999-06-15 | Denso Corp | Oil cooler |
| JP2000514541A (en) * | 1996-02-01 | 2000-10-31 | ノーザン リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | Individual plate fin heat exchanger |
| CN100342200C (en) * | 2003-07-01 | 2007-10-10 | 华为技术有限公司 | Method for producing heat exchanger heat transfer unit |
| CN102384674A (en) * | 2010-07-09 | 2012-03-21 | 株式会社电装 | Oil cooler |
| JP2018009741A (en) * | 2016-07-14 | 2018-01-18 | 株式会社Uacj | Corrugate fin and heat exchanger |
-
1989
- 1989-07-08 JP JP17638389A patent/JP2718193B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08145587A (en) * | 1994-11-24 | 1996-06-07 | Mitsubishi Electric Corp | Heat exchanging element |
| JPH0926278A (en) * | 1995-07-07 | 1997-01-28 | Showa Alum Corp | Heat exchanger refrigerant flow pipe and car air-conditioner condenser |
| JP2000514541A (en) * | 1996-02-01 | 2000-10-31 | ノーザン リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | Individual plate fin heat exchanger |
| JPH1096595A (en) * | 1996-09-20 | 1998-04-14 | Honda Motor Co Ltd | Round multi-plate type oil cooler |
| JPH10185471A (en) * | 1996-12-26 | 1998-07-14 | Showa Alum Corp | Heat exchanger |
| JPH11159974A (en) * | 1997-11-28 | 1999-06-15 | Denso Corp | Oil cooler |
| CN100342200C (en) * | 2003-07-01 | 2007-10-10 | 华为技术有限公司 | Method for producing heat exchanger heat transfer unit |
| CN102384674A (en) * | 2010-07-09 | 2012-03-21 | 株式会社电装 | Oil cooler |
| US9689628B2 (en) | 2010-07-09 | 2017-06-27 | Denso Corporation | Oil cooler with inner fin |
| JP2018009741A (en) * | 2016-07-14 | 2018-01-18 | 株式会社Uacj | Corrugate fin and heat exchanger |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2718193B2 (en) | 1998-02-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2555449B2 (en) | Heat exchanger | |
| US20050098307A1 (en) | Gas cooling device | |
| US9593647B2 (en) | Gas-to-liquid heat exchanger | |
| US20080185130A1 (en) | Heat exchanger with extruded cooling tubes | |
| US8136578B2 (en) | Heat exchanger for EGR-gas | |
| EP2037200A2 (en) | Composite heat exchanger | |
| WO2018180058A1 (en) | Heat exchanger | |
| US9915481B2 (en) | Fin for heat exchanger | |
| KR20140118878A (en) | Air to air heat exchanger | |
| US9016355B2 (en) | Compound type heat exchanger | |
| US20130248150A1 (en) | Fin and heat exchanger using the same | |
| JPH0345891A (en) | Heat exchanger | |
| WO2019009080A1 (en) | Intercooler | |
| US20040108097A1 (en) | Heat exchanger unit | |
| JPS625098A (en) | Inner fin of heat exchanger | |
| JP5866798B2 (en) | Intercooler | |
| JPH06117783A (en) | Laminated heat-exchanger | |
| US20110011376A1 (en) | Exhaust gas recirculation system and method of operating the same | |
| JP6531357B2 (en) | Corrugated fin type heat exchanger | |
| JPH07280466A (en) | Heat exchanger | |
| CN218780410U (en) | Water-cooled intercooler and vehicle | |
| JP3890799B2 (en) | Plate fin heat exchanger | |
| JP2010106723A (en) | Hybrid type heat exchanger | |
| US20240102745A1 (en) | Heat exchanger | |
| JP4397676B2 (en) | Automotive heat exchanger |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091114 Year of fee payment: 12 |